沉井施工方案

PAGEPAGE32目录一、巢湖市裕溪路跨湖大桥主墩简介 1二、几种方案的可行性比较 11．双壁钢围堰 12．钢管桩锁口围堰 13．钢板桩围堰 14．钢筋混凝土围堰 15．单壁围堰 2三、围堰的组成结构 2四、围堰受力计算 34.1设计要点 34.2验算依据的规范及标准 44.3验算工况 54.4整体结构力学仿真分析 54.5.计算结果 104.5.1整体合成位移 104.5.2加劲肋 114.5.3支撑 154.5.4板 174.5.5混凝土 204.6应力最值位置描述 244.7钢围堰支撑稳定验算 244.8钢围堰自重下沉验算 254.9钢围堰抗浮验算 25五、围堰施工 255.1施工工艺流程 265.2拼装施工平台 275.3钢围堰的制造、运输 275.4首节钢围堰的拼装 285.5钢围堰的接高 285.6钢围堰的下沉 295.7围堰内水下混凝土封底 295.8抽水及承台施工 305.9拆除围堰 315.10施工注意安全事项 31一、巢湖市裕溪路跨湖大桥主墩简介巢湖市裕溪路跨湖大桥位于巢湖市环城公路西南段巢湖支流上，全桥长280米，分上、下两幅，主桥为37+56+37连续变截面箱式结构采用挂篮施工。引桥为以25m空心箱梁的先简支后连续的结构形式。其主桥上、下两幅桥墩设置的桩号相同。四个主墩均位于巢湖上,距岸边分别70m和60m，主墩桩基础是由12根Φ1.5m的群桩组成上接大体积砼承台，承台分别位于河床下1.0m-1.5m,水深近7.0m，属于深水，长桩施工。巢湖市裕溪路跨湖大桥主墩编号为4号与5号，都位于主河道内，两岸桥轴线处分设钢便桥,与平台相联，目前水深7.0m，湖水无流动。湖水涨落不大，在丰水期水深8.0m，涨幅1.0m，主墩承台底标高上下游相同，4、5号墩承台底标高分别为-2m和-3.5m。根据设计提供的地质资料，河床地质为淤泥，呈流塑状或软塑状。二、几种方案的可行性比较1．双壁钢围堰总结我国桥梁深水基础施工中的各种围堰类型，根据围堰的特点可知：双壁钢围堰的刚度大，能承受向内向外的压力，结构相对稳定，也能为顶部施工平台提供支撑条件，但相对费用比较昂贵，回收率不高。根据以上对主墩地质情况分析，10m范围内全部为淤泥，一次投入资金比较大。2．钢管桩锁口围堰根据对深水基础的施工总结，钢管桩围堰纵向刚度比较大，重复利用，而且施工中也容易使钢管下打到地层中，但锁口封水比较难，安全系数不大。由设计图可知，承台底标高在淤泥下1-1.5m左右，锁口在淤泥层中，不易封水。3．钢板桩围堰钢板桩围堰是深水基础、基坑支护的很有效的，施工比较简单，结构受力明确的一种围堰形式。能重复利用，根据以上地质情况，淤泥层较厚，水深为7.0m，采用钢板桩围堰，施工中下打方便，靠锁口于淤泥中封水比较容易，成功率大，较以上两种费用低。通过估算需长度16米以上，供应较为困难。4．钢筋混凝土围堰造价低，但自重大，施工周期长。5．单壁围堰我国目前桥梁深水基础采用较为广泛的基础形式。单壁钢围堰能承受向内向外的压力，结构相对稳定，也能为顶部施工平台提供支撑条件，但刚度相对小，需加密内支撑；虽有支撑，不影响吸泥，下沉和清基都比较方便。单壁钢围堰工序单一，施工简便周期短，重量较轻，有一定的回收，能重复利用，相对一次投入资金比较大。根据以上对主墩地质情况分析，10m范围内全部为淤泥。经工期、技术、经济比较，结合我们的实际情况，选用单壁钢围堰。三、围堰的组成结构围堰是由封底砼、内支撑、围囹堰体、加压组件组成。根据图纸提供的资料，承台底标高在淤泥层下3.5m，而且淤泥质亚粘土层深为10.3m水深7.0m。以4号墩双壁钢围堰为例，其结构布置如图3-1。图3-1围堰结构布置图围堰总高12m,上部5.8m，下部6.2m；由I22a号工字钢和12号槽钢焊接成网片，外侧有钢板阻泥,刃脚用∠75×75角钢加强,围堰为全焊水密结构。结构主要组成如下:⒈井壁围堰周围由内外单层钢壁所组成。壁板厚度为10\8\6mm，沿周围分布由I22a号工字钢和12号槽钢焊接而成的竖、横向加劲肋，肋的间距180-90㎝不等,形成框架，与钢板外井壁组合成整体。2.刃脚刃脚用∠75×75角钢加强,=tan-1（75/75）.3内支撑\加力组件围堰自顶部到底部设有6道支撑，用它支撑水平力，分别用2×I22a的工字钢形成网状支撑;顶层内支撑还承担部分向下加力的功能,使外加施工荷载经围堰传至基底。四、围堰受力计算概述根据地理、地质情况，对围堰的受力情况进行分析：安全系数取1.3。围堰施工时，围堰，内外压力相等。当围堰完成后，围堰将水体分成内外两部分，内侧为静水，外侧水为流动水，围堰受外侧动水压力和浪击压。但巢湖水流和行船浪击不大。此处不考虑。围堰施工完成后，进行清淤到封底砼底标高，这时围堰除受外侧动水浪击压力外，还受内外淤泥压力差。而且堰体存在由内外压力形成的倾翻力矩作用，为施工安全起见考虑围堰合拢后第一道支撑。抽水到第三道支撑标高时，围堰及支撑受力稳定情况验证。封底砼施工完成后，等强度达到要求后，进行堰内抽水时，堰体的受力情况与支撑结构的验算。封底稳定包括：混凝土的强度验算，水的浮力、动水压力与护筒围堰内侧的粘结情况，砼形成板的稳定。4.1设计要点钢围堰是承台以及桥墩施工的临时挡水结构，其作用是通过钢壁板和封底混凝土挡水，为施工提供无水作业环境。在满足承台及墩身施工要求的情况下，钢围堰结构形式为矩形单壁钢围堰：长14.70m，宽10.70m。考虑施工实际情况，分上、下两节。下节高6.20m，由钢板、竖横加劲肋、纵横水平内支撑组成；上节高5.80m，由、钢板、竖横加劲肋、水平内支撑组成。经结构优化计算分析后矩形单壁钢围堰主要设计参数：下节钢围堰钢板采用不同厚度钢板拼接，具体形式：自下而上分别是6mm厚钢板1.7m、10mm厚钢板4.5m。竖横加劲肋由I22a型工字钢、10号槽钢组成。水平内支撑采用两个I22a型工字钢拼接。上节钢围堰钢板亦采用不同厚度钢板拼接，具体形式：自下而上分别是10mm厚钢板1.5m、8mm厚钢板3.0m、6mm厚钢板1.3m。竖横加劲肋由I22a型工字钢、10号槽钢组成。水平内支撑采用两个I22a型工字钢拼接。材料特性：钢材（Q235）：弹性模量E＝2.1×1011N/m2；泊松比μ＝0.3；密度ρ＝7850kg/m3混凝土（C25）：弹性模量E＝2.8×1010N/m2；泊松比μ＝0.18；密度ρ＝2500kg/m34.2验算依据的规范及标准公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD62-2004)公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）4.3验算工况验算工况选为：1.3×自重荷载+1.3×水压力＋1.3×土压力4.4整体结构力学仿真分析采用正版国际通用大型结构分析软件MSC—MARC建立围堰整体结构力学三维仿真分析模型，载荷及计算模型截面参数设计严格依据设计图纸。壁板、加劲肋、支撑均按匀质材料考虑。利用线弹性理论分析围堰的整体结构受力状态。用梁单元模拟内支撑、加劲肋；板单元模拟钢板；体单元模拟混凝土。如图4-1（a、b、c）、4-2、4-3、4-4所示。图4-1（a）钢围堰MARC整体模型三维视图图4-1（b）下节钢围堰平面图图4-1（c）上节钢围堰平面图图4-2混凝土模型三维视图图4-3钢围堰加劲肋模型三维视图图4-4钢围堰内支撑模型三维视图采用空间整体模型建模，共建结点104390个，单元107612个。各类单元数量详见表4-1。表4-1单元分布表单元类型上节钢板下节钢板纵肋横肋混凝土内支撑合计上节下节上节下节上节下节上节下节梁单元20162128192019201200102051365068板单元11520121601152012160合计/1665617228体单元7372873728总计/107612模型中双壁钢围堰空间布置：竖横加劲肋采用梁单元（beam79）；钢板采用壳单元（shell139）；I22a工字钢水平内支撑采用梁单元（beam79）；混凝土采用体单元（solid7）。围堰整体结构力学三维仿真分析模型的边界条件模拟：钢板和竖横加劲肋的底部结点约束竖向位移，即Dz＝0；长边（Y向）底部中间结点约束Y向位移和竖向位移，即Dy＝Dz＝0；短边（X向）底部中间结点约束X向位移和竖向位移，即Dx＝Dz＝0。由于上、下节围堰为螺栓连接，本模型建立中采用铰接，即结点间转动约束放松。水压力和土压力根据实际位置按三角形荷载加载，见图4-5。封底混凝土底板考虑水浮力的作用。土压力强度按主动土压力强度计算（）：图4-5水压力及土压力荷载示意图4.5.计算结果4.5.1整体合成位移图5-1-1（a）整体合成位移图(1)（最大位移1.72cm）较大位移出现在封底混凝土顶面向上至上下节交接处，X向壁板的中间区域。图5-1-1（b）整体合成位移图(2)（最大位移1.72cm）4.5.2加劲肋图5-2-1下节钢围堰加劲肋整体位移图（最大位移1.06cm）整体位移较大位置出现在短边方向中间，封底混凝土以上2m～4m区域的加劲肋上。图5-2-2下节钢围堰加劲肋X方向位移图（最大位移0.65cm）图5-2-3下节钢围堰加劲肋Y方向位移图（最大位移1.06cm）图5-2-4下节钢围堰加劲肋应力图（最大应力143.9MPa，最大应力出现在封底混凝土顶面向上至上下节交接处范围内的横竖加劲肋上）图5-2-5上节钢围堰加劲肋整体位移图（最大位移0.90cm）整体位移较大位置出现在上、下节交接处，短边方向中间加劲肋上。图5-2-6上节钢围堰加劲肋X方向位移图（最大位移0.57cm）图5-2-7上节钢围堰加劲肋Y方向位移图（最大位移0.90cm）图5-2-8上节钢围堰加劲肋应力图（最大应力122.9MPa，最大应力出现上、下节交接处加劲肋上）4.5.3支撑图5-3-1下节钢围堰内支撑竖向位移图（最大位移1.48cm，最大位移出现在自下而上第二道Y向内支撑中间）图5-3-2下节钢围堰内支撑应力图（最大应力107.5MPa，最大应力出现在自下而上Y向第二层支撑中间）图5-3-3上节钢围堰内支撑竖向位移图（最大位移1.17cm，出现在自上而下Y向第三层支撑中间）图5-3-4上节钢围堰内支撑应力图（最大应力64.0MPa，最大应力出现在自上而下Y向第三层支撑中间）4.5.4板图5-4-1下节钢围堰壁板X向位移图（最大位移1.24cm）（X向位移较大出现在封底混凝土顶面向上1m至上下节交接处范围内的Y向壁板上）图5-4-2下节钢围堰壁板Y向位移图（最大位移1.72cm）（Y向位移较大出现在封底混凝土顶面向上1m至上下节交接处，X向中间壁板上）图5-4-3下节钢围堰壁板应力图（最大应力219.0MPa）（应力较大出现在封底混凝土顶面上部3m范围内的壁板上）图5-4-4上节钢围堰壁板X方向位移图（最大位移1.24cm）（X向位移较大出现在Y向壁板中间螺栓连接部位）图5-4-5上节钢围堰壁板Y方向位移图（最大位移1.72cm）（Y向位移较大出现在上、下节交接处的X向壁板中间部位）图5-5-6上节钢围堰壁板应力图（最大应力169.6MPa）（应力较大出现在上、下节交接处）4.5.5混凝土图5-5-1封底混凝土竖向位移图（最大位移0.08cm）（最大位移发生在封底混凝土顶部中间部位）图5-5-2封底混凝土压应力图(最大应力22.93MPa)（最大应力发生在封底混凝土顶部与壁板交接处）图5-5-3封底混凝土底面压应力图（最大压应力在板底面中央1m×1m范围内，1.82MPa）图5-5-4封底混凝土压应力切片图图5-5-5封底混凝土拉应力图(最大应力66.07MPa)（最大应力发生在封底混凝土顶部与壁板交接处）图5-5-6封底混凝土顶板拉应力图（最大压应力在板底面中央1m×1m范围内，1.28MPa）图5-5-7封底混凝土拉应力切片图4.6应力最值位置描述表4-2钢围堰各构件应力最大值描述单壁钢围堰纵横肋单壁钢围堰内支撑上节下节上节下节应力较大出现位置上、下节交接处加劲肋上封底混凝土顶面向上至上下节交接处范围内的横竖加劲肋上自上而下Y向第三层支撑中间自下而上Y向第二层支撑中间应力最大值（MPa）122.9143.964.0107.5容许应力值（MPa）200(210)200(210)屈服强度（MPa）340壁板混凝土上节下节拉应力压应力应力较大出现位置上、下节交接处封底混凝土顶面上部3m范围内的壁板上板底面中央1mX1m范围内板底面中央1mX1m范围内应力最大值（MPa）169.6219.01.281.82容许应力值（MPa）200(210)/混凝土标准值（MPa）ftk=1.78fck=16.7屈服强度（MPa）340/4.7钢围堰支撑稳定验算受较大轴力、弯矩的支撑段如表4-3。表4-3钢围堰支撑的轴力、弯矩位置上节(kN)下节(kN)上节x(kN.m)上节y(kN.m)下节x(kN.m)下节y(kN.m)位置1（14.7m）-326.83-704.56-13.54-0.02-26.35-0.41位置2（10.7m）-270.98-721.65-11.86-0.32-26.86-0.53备注x指梁高方向，y指另一方向支撑为压弯构件，根据钢结构设计规范，稳定验算需验算整体稳定和局部稳定，结果见表4-4。表4-4单壁、双壁支撑的稳定验算验算类别上节位置1（14.7m）上节位置2（10.7m）下节位置1（14.7m）下节位置2（10.7m）强度验算（MPa）61.25（满足）53.34（满足）129.29（满足）132.77（满足）弯矩作用平面内稳定（MPa）183.98（满足）96.71（满足）196.61（满足）278.83（不满足）弯矩作用平面外稳定（MPa）400.64（不满足）287.69（不满足）865.97（不满足）726.81（不满足）局部稳定满足满足满足满足在稳定计算中，计算长度取的是支撑的全长，在实际施工中将对长、短边的支撑在空间相交的部位进行焊接，这样减小了支撑的计算长度，增加了支撑的整体空间稳定。这样通过计算，钢围堰的稳定是满足规范要求的。4.8钢围堰自重下沉验算围堰下沉采用围堰内吸泥清空的方法，因此围堰下沉的阻力为外侧边的摩阻力与浮力。围堰外侧边周长：L=(14.7+10.7)×2=50.8m围堰入土深度：H=6.5m综合摩擦系数：f=11.8kPa围堰自重：G=932kN摩阻力：F1=LHf=50.8×6.5×11.8=3896.36kN浮力：F2=（G/78.5）×10=118.73kNF1+F2=4015.09kN，因此围堰靠自重无法下沉。可采取围堰四周高压射水，减小摩擦力；在围堰上压重，增加向下的力量，使围堰下沉。4.9钢围堰抗浮验算（1）钢围堰自重：（2）封底混凝土自重：（3）钢围堰所受浮力：（4）封底混凝土与桩头间的粘结力(根据相关论文试验数据，取粘结系数＝280kPa)：钢围堰系统所受合力：由上计算，钢围堰的抗浮满足要求。五、围堰施工根据巢湖市裕溪路跨湖大桥合同文件中工期的要求，和项目生产计划安排，要求4号主墩于2006年11月份结束水下及主墩身施工，工期十分紧张。为了保证项目的工期，我们安排了围堰施工与承台施工工序。

根据围堰的平面形状、钢桩的摆放位置、吊机的吊重曲线，以及钢围堰的重量，把钢围堰分成上、下两段，下段分为四块，上段分为六块，专业加工厂加工，通过船只运送到拼装平台上施工。5.1施工工艺流程钢围堰拼装下沉工艺流程框图如图5-1。钢围堰分块制造钢围堰分块制造重新组拼平台并放线作支垫重新组拼平台并放线作支垫平台上逐块吊拼、拉缆风支撑稳固平台上逐块吊拼、拉缆风支撑稳固合拢成型后检查、壁板作渗漏实验、合拢成型后检查、壁板作渗漏实验、支撑梁安装、安装吊挂结构支撑梁安装、安装吊挂结构稍微吊起围堰稍微吊起围堰拆除刃脚支垫拆除刃脚支垫切除平台承重梁；拆除下沉相碰杆件、支撑切除平台承重梁；拆除下沉相碰杆件、支撑放松倒链；围堰入水下沉放松倒链；围堰入水下沉平台上固定围堰；吊拼上节围堰、支撑；下沉稳固上节沉井制作平台上固定围堰；吊拼上节围堰、支撑；下沉稳固上节沉井制作加压辅助、抓泥下沉到设计位置加压辅助、抓泥下沉到设计位置封底混凝土准备封底前检查、封底混凝土浇筑封底混凝土准备封底前检查、封底混凝土浇筑砼养护；抽水；支撑检查、加强；砼养护；抽水；支撑检查、加强；承台施工图5-1钢围堰拼装下沉工艺流程框图5.2拼装施工平台1．利用已有的钻孔施工平台和预留的四个定位钢护筒，在定位钢护筒内设置支撑桩进入桩体混凝土顶面，作为龙门吊机的支撑点。2．在钢护筒四周焊接4个支的点，在上面安置工字钢与贝雷架形成龙门吊机。3．在钢管桩顶面焊制反力梁架，并使反力梁架与预埋在钻孔柱里的工字钢联接，连接成稳定的结构，形成稳定钢围堰施工的辅助设施。4．安装吊挂实验吊点的位置必须保证，以防止出现受力不均，以及对龙门吊机及滑轮组的破坏。起吊的时候需要４个方向同时向上提，以免受力不均，影响吊挂系统，尤其同一组承重结构两方向要保证同时受力，等到钢围堰四个方向都稍微脱离工作平台以后。持荷一段时间后，检查无问题，门架才能使用。5.3钢围堰的制造、运输1、分块钢围堰分块设计关键是受到围堰拼装时起吊设施的起重能力限制。现有1台浮吊，根据浮吊的起重能力和吊幅，为保证围堰制作质量以及施工工期，尽量减少水上工作量。钢围堰设计重80t,内口径14.7m×10.7m，壁厚0.23m,高12.0m，考虑到平台的布置情况，以及吊机的吊垂曲线，把整个钢围堰分为上、下两段，下段分为四块，上段分为六块.2.制造钢围堰由横、竖向型钢加劲肋架组合成一个整体，钢围堰整个结构用电焊焊接，要求密不透风，钢围堰制造必须精确，分块制造时应尽量减少焊接变形，骨架焊接必须保证焊接缝的强度，钢围堰制造时必须对块件进行编号标记，在平台上组拼时加劲骨架必须另加角钢（或钢板）加固，焊牢。制造好围堰应进行水密实验。3．运输钢围堰在岸边加工厂内集中加工，然后船运到施工现场。5.4首节钢围堰的拼装1.围堰单片就位与拼装首节钢围堰分片按顺序拼装，钢围堰分片由浮吊吊起缓缓落置在对应的平台上，与门式起吊架相联，并微加力，使之成为半联动状态。经测量校核围堰的定位点及垂直度无误后，用I12a型钢将围堰内侧与护筒之间焊接，使其临时固定及限位(以抵抗水平力)，浮吊松钩，这样第1片围堰作为定位基准块，吊车再起吊第2片(第1片的对面)，两片接口处以已修好的一边为基准，修整另一边，余量大小以保证横向支撑间尺寸为准，两接口通过手拉葫芦拉拢，余量割除后直接点焊，吊装一片后就位一片，4片围堰依次就位完毕。首节钢围堰4片(或6片)待全部组拼，经测量校核其平面位置及垂直度均合乎要求后，利用6m长挂梯依次满焊4条大合拢竖向缝。首节钢围堰施焊完毕，进行水密性检查。2.围堰下放吊耳的安装围堰下放吊耳是龙门架用来升降上、下节围堰的重要部件，设有8个，吊耳分别安装在第1节、第二节围堰顶面以下1．0m的劲肋上，安装的角度应与挂架顶口的吊点一致，要求在内劲肋上吊耳位置的内外侧局部用12mm钢板加强，内侧加50cm×50cm板。3.围堰支撑的安装首节钢围堰拼装完成后，进行围堰内支撑的安装。施工要求按图纸和规范。首节钢围堰拼装完成后，拆除操作平台，围堰内外壁不应残留施工部件，准备下沉第1节围堰。4.围堰下放、下沉利用龙门架吊机、8个性能完好的20t的手拉葫芦和20t的卡环将围堰吊在升降挂架上。在现场专人统一指挥下，16名操作工人同时向上将20t手拉葫芦链条上收5cm，使钢围堰脱离平台支撑，此时检查链滑车及吊耳受力状态，确定滑车及吊耳等悬挂系统无变形后,割除平台上的支撑，注意要割除干净，不留突出铁件，避免造成围堰下沉困难。全部切割完毕，检查围堰内外壁上无残留的施工物件后，在现场统一指挥下，同时均匀放松手拉葫芦链和卷扬机，以每一声令下放10cm为原则，使围堰徐徐入水，同时测量观测围堰的顶面高差。5.5钢围堰的接高围堰入水4.8m后，带紧手拉葫芦及钢丝绳。此时用8根32.5mm钢丝绳换钩，重新倒链后再下放。临时固定及限位,准备钢围堰的接高。吊起第2节钢围堰分片就位于第一节钢围堰的顶端，精确调整对位，对有偏差及变形的地方进行修正，随后安装止水带,进行螺栓对接。接高的方法同5.4首节钢围堰的拼装。第1、2节钢围堰对接完成并验收合格后，将下拉缆的顶点转拉于第二节钢围堰的挂点上，门架提升钢围堰，解除悬挂及临时固结和限位装置，徐徐落钩。同时，再下沉前，。钢围堰在测量仪器控制下下沉。5.6钢围堰的下沉1．钢围堰着床钢围堰精确着床定位是施工中的重要环节，直接影响到围堰最终定位质量。所以，围堰着床前，用侧深仪控制围堰下沉的深度，在刃脚距河床0.3m时停止下沉，用全站仪观测围堰顶上顺桥向上两个点，调整围堰的倾斜和偏位，直到两点的实际坐标与设计计算坐标相符合为止，然后立即同时启动4台卷扬机围堰迅速着床。2．吸泥下沉 根据实测情况，墩位处覆盖层厚约5m，均为流质淤泥层。钢围堰再覆盖层中采用围堰内吸泥、加压的方法使之下沉。用2台φ250mm的吸泥机布置在围堰的中心附近同时对称吸泥，随钢围堰下沉深度的增加逐渐向刃脚方向移动，吸泥过程中由于吸泥机排水量较大，用4台水泵向围堰内补水，并在围堰内外壁之间设立连通装置，以保持堰内外水位差，防止内外水头差过大而引起刃脚翻砂。围堰下沉过程中随时用全站仪监控围堰顶的4个点，发现偏位及时纠正。纠正的方法有：⑴加压：用卷扬机往钢围堰高的一侧加压，利用两侧力不同，使钢围堰水平。⑵用吸泥机在钢围堰的刃脚处不均匀吸泥，利用钢围堰高低两侧下沉时所受阻力不同，而使钢围堰纠正。钢围堰一边下沉一边调整，保证钢围堰始终在准确位置下沉。3．清基 钢围堰清基是为了水下封底混凝土和钻孔桩四周桩头结合紧密，避免出现夹砂层。清基采用2台φ250mm直管吸泥机吸取围堰内的淤泥和泥沙，并配备一台弯头吸泥机用来吸取刃脚斜面下的泥砂。直管吸泥机的清基顺序是从围堰中部开始，逐渐向围堰内壁移动吸泥；弯头吸泥机吸泥时，注意弯头不要直接对着刃脚与堰面的接缝长时间地吸泥，以免将刃脚处的堵物吸走，引起涌水翻砂。封底混凝土厚度范围内钢围堰内壁钻孔桩四周桩头上的淤泥由潜水员用高压水管冲洗，并用钢刷拉毛封底混凝土厚度范围内的钢围堰的内壁和钻孔桩四周桩头，以利于封底混凝土与围堰内壁结合紧密。清基后期，潜水员下水检查，配合吸泥机吸泥，采用逐片检查、逐片清理的方法将淤泥清除至设计高程，供封底使用。5.7围堰内水下混凝土封底围堰封底是整个4墩施工的关键，因此更应精心组织，精心施工，确保一次性成功。封底厚度按2．0m计，封底水位为-3m计(黄海平面)。封底历时控制在24h以内．实际浇注速度不小于50m3／h：1．封底混凝土的性能要求(I)5d强度不小于7.0MPa(设计强度为30MPa)；(2)混凝土初始坍落度180—220mm，4h后坍落度不小于100mm；(3)混凝土初凝时间不小于40h；(4)混凝土的拌和物和易性、流动性良好，且符合泵送及水下混凝土浇注的施工工艺要求。2．原材料选用及配合比确定由于采用导管法进行混凝土水下浇筑，并采用泵送工艺。混凝土的配置应满足较大的和易性和流动性，具备较长的初凝时间。3．导管与集料斗的设置为防止导管在拆移过程中出现混乱，本工程封底时采用满布导管施工，共布置导管4根。导管内径257mm．由法兰及5mm厚橡胶垫圈连接，上端联有灌注漏斗。浇筑前进行压力试验，保证不漏水方算合格。导管的作用半径按有关规定，应在5～7m之间。导管的布置及数量依据下列因素决定：(1)浇筑平台可以安放及提升导管的位置；(2)导管应避开12个170cm钢护简一定的距离，以保证混凝土扩散顺畅；(3)为保证混凝土与钢围堰有良好的结合，四周导管布置应较中间密；(4)万一发生堵管处理费时，可以放弃使用该导管，而邻近导管可以投入工作。因此，导管布置较为紧密，选择了4根导管，作用半径在4.5m左右。由于混凝土方量大，浇注时间长，为了避免在施工过程中因某一套搅拌设备出现故障而导致某根导管不能按计划浇注，和周边拌和站协议备用混凝土。4．封底混凝土灌注封底混凝土的浇筑浇筑总原则根据实测基地标高，由低向高．由四周向中间分期分批开灌各根导管。封口混凝土的浇筑采用两根导管同时开灌。开灌前应准备好导管封口所需的混凝土量。在拔塞开始浇筑后，应密切注意混凝土灌注情况，若发现混凝土下落较慢时，应立即稍微上拔导管10～20cm，混凝土下落顺利后．尽量将导管下落到原定高度导管下口距岩面应为10～15cm，在下一根导管开始开灌前，应测量混凝土面高度，重新调整导管至岩面距离，确保其为10～15cm。在封口混凝土浇筑完后，立即测量混凝土在导管周围堆置高度及导管埋深。如导管埋深未达到0.8m，应继续向导管内补充混凝土，使导管埋深达到要求的深度另外还应测量导管内混凝土柱的高度，看是否达到0.6倍的水深。正常灌注在全部或部分导管封口完成后，即转人正常灌注阶段。遵照封底混凝土浇筑总原则，各导管依次灌注，相邻两根导管浇筑时间间隔越短越好。并保证在导管下口的混凝土塌落度大于15cm时再次灌注该导管的混凝土，根据本工程的封底混凝土有关指标，灌注时间间隔一般不超过90分钟。导管的提升导管埋人混凝土内越深，则混凝土向四周扩散越均匀，同时随着导管附近混凝土波动现象的减少，混凝土质量将得到相应的提高，其表面也较为平坦；导管埋深越大，混凝土流动阻力越大。所以当导管内混凝土流动不畅时应向上提升导管，但埋深过小，将使流动坡度增大，产生表面滚动现象，混凝土可能发生分离，这时混凝土就会将其余的灰浆挤到边上，从而堆积起来。导管的提升必须严格按测量所得混凝土面标高及导管的埋深控制，以免导管提出混凝土或造成其它质量事故。导管的提升由两个10t倒链葫芦进行每次提升在10～50cm。导管一次提升高度不大于2m。当不能用倒链葫芦继续提升导管时，及时拆除上面一节导管，该工作限制在15