热分析在氧化铝蒸发工序节能降耗中的应用

热分析在氧化铝蒸发工序节能降耗中的应用

例如，蒸发作为一个重要的化工单元过程，在促进氧化锌生产中发挥着重要作用。其作用在于排除流程中多余的水分,保持生产中液量的平衡,使母液蒸发浓缩到符合溶出铝土矿配制原矿浆的要求。据第十届氧化铝技术信息交流会数据统计,蒸发能耗约占生产能耗的20%~25%,汽耗占总汽耗的48%~52%,占生产成本的10%~12%,可见,蒸发工序能耗的高低直接制约了氧化铝工业的发展。因此,实现氧化铝蒸发工序的节能降耗具有重要意义。科学分析和评价能耗状况是实现节能降耗的基础。为了确定能量系统中能量损失的性质、大小与分布,提高能量的利用率,有必要对系统用能水平进行深入分析。能量分析方法通常有热分析和分析2种:热分析以热效率为基本准则来揭示能量在“数量”上转换、传递、利用和损失的情况;分析综合考虑了能的“数量”和“品质”2个属性,不仅可以反映能量的数量,更重要的是可以反映能量的品质,它以效率为基本准则来揭示损失的环节和部位,可以对系统或装置的用能状况进行更科学深入的分析和评价。吴复忠等建立了炼铁系统铁前工序的分析模型,分析了各个工序的效率、损失,指出各工序的节能方向和途径;杨洛鹏等建立了喷射器低温多效蒸发海水淡化系统的数学模型,计算分析了各种温度损失随温度的变化,实现了系统的优化运行。能量分析方法已经成功应用于钢铁、化工行业,然而在氧化铝等有色冶金行业中还很少应用。对氧化铝蒸发工序进行能量分析,可以全面地评价工序的用能水平,科学地诊断用能薄弱环节,正确判断节能潜力的大小、部位和限度,从而为有针对性地采取的节能降耗措施提供科学指导。1效蒸发器的蒸汽闪蒸浓缩某厂氧化铝蒸发工序采用的是四效逆流三级闪蒸的管式降膜蒸发系统。其工艺流程如图1所示:蒸发原液大部分由泵送至Ⅳ效蒸发器,小部分送至Ⅲ效蒸发器,经Ⅳ-Ⅲ-Ⅱ-Ⅰ效蒸发器逆流逐级加热,再经三级闪蒸器闪蒸浓缩后,由过料泵送出;新蒸汽进入Ⅰ效蒸发器对料液进行加热,Ⅰ效至Ⅲ效蒸发器的二次蒸汽分别作下一效蒸发器的热源,Ⅳ效(末效)蒸发器的二次蒸汽降温后排出;(1),(2)和(3)级闪蒸器的二次蒸汽和Ⅰ,Ⅱ和Ⅲ效蒸发器的小部分二次蒸汽分别通入ⅰ,ⅱ和ⅲ效预热器,与预热器内的溶液混合,对溶液进行加热;Ⅰ,Ⅱ,Ⅲ和Ⅳ效蒸发器的冷凝水分别通入1,2,3和4效冷凝水自蒸发器,自蒸发产生的部分乏汽分别作为各效蒸发器的热源,其冷凝水汇入一次水泵后排出。2发热分析及蒸发工艺热分析的科学基础是热力学第一定律。第一定律指出:一个体系的能量总量不变,但在体系内可以进行转换和传递。2.1能流系统的散热量的回收图2所示为某厂蒸发工序流程图。蒸发工序中存在3种能流(见图2):(1)输入能流Hin:包括第1类载体(新蒸汽)和第2类载体(原液)所含的热量;(2)回收自用能流Hrecycling:本工序回收自用的热量,主要包括Ⅰ,Ⅱ和Ⅲ效蒸发器所产生的二次蒸汽和(1),(2)和(3)级闪蒸器闪蒸的二次蒸汽所含的热量,以及1,2,3和4效冷凝水自蒸发器闪蒸的二次蒸汽所含的热量。(3)输出能流Hout:包括本工序产生母液所含的热量Hproducts,Ⅳ效蒸发器产生二次蒸汽所含的热量,各效冷凝水自蒸发器外排冷凝水所含的热量,以及系统散热量。蒸发工序的热平衡关系式如下:简化得:2.2计算2.2.1料液的用量和密度式中:m表示料液;i-j表示4效蒸发器、3效预热器、3级闪蒸器、4级冷凝水罐;iFm-j为料液的质量流量,kg/h;iV-mj为料液的体积流量,m3/h;ρmi-j为料液的密度,kg/m3;cp为料液的比热容,kJ/(kg·K);tmi-j为料液的温度,℃。2.2.2饱和蒸汽f式中:v表示饱和蒸汽;iW-vj为饱和蒸汽的质量流量,kg/h;ihv-j为饱和蒸汽的比焓,kJ/kg。2.2.3冷凝水式中:iW-wj为饱和冷凝水的质量流量,kg/h;ihw-j为饱和冷凝水的比焓,kJ/kg。3有效能能力能是在给定的环境条件下系统能量理论上能转换为有用功的那部分能量,也称为有效能。热力学第二定律指出:能量的转化和传递具有方向性,有的能量可以全部转化为有效能量,而有的能量只能部分转化为有效能量,也即能量在“品质”上是有差异的,不同形式的能量间的转换存在“不等价”现象。3.1回用二次蒸汽产生的损失的计算图3所示为蒸发工序流图。蒸发工序中存在5种流(见图3):(1)输入流Ex,in:包括第1类载体(新蒸汽)和第2类载体(原液)所含的。(2)回收自用流Ex,recycling:本工序回收自用的,主要包括Ⅰ,Ⅱ和Ⅲ效蒸发器所产生二次蒸汽所含的,(1),(2)和(3)级闪蒸器闪蒸二次蒸汽所含的,1,2,3和4效冷凝水自蒸发器闪蒸二次蒸汽所含的。(3)内部损失流Ex,in-losses:包括传热损失、混合损失和流动过程损失。(4)外部损失流Ex,out-losses:包括散热损失,Ⅳ效蒸发器产生二次蒸汽所含的,各效冷凝水自蒸发器外排冷凝水所含的。(5)输出流Ex,products:本工序母液所含的。蒸发工序的平衡关系式如下:简化得:3.2计算3.2.1空气中微量元素的测定选用修正的龟山-吉田环境模型,死态条件为:T0=298.15K,p0=0.1MPa;空气中含有的各种元素以空气相应的组成气体为基准物,以饱和湿空气的摩尔成分为基准物成分;其他元素以含有该元素的、最稳定的纯物质(液态或固态)为其基准物。3.2.2环境因子t,p的比物理热力学系统的是指系统经可逆过程达到与环境处于完全热力学平衡状态时所能获得的理论最大有用功。一般对工业过程进行分析时,物料的主要是物理和化学。(1)物理物理是指系统相对于环境因温度和压力的不同而具有的。料液在状态(T,p)下的比物理为:式中:V0为物料的比体积,m3/kg;T和T0分别为工况温度和环境基准温度,K;p和p0分别为工况压力和环境基准压力,MPa。(2)化学化学是指混合物系统相对于环境因化学成分和浓度的不同而具有的。包括由该物质与环境反应物反应产生环境生成物所获得的反应,还包括由反应产生的环境生成物浓度扩散到非约束死态时的扩散。由于蒸发工序中无化学反应,理论和实际中各组分都近似质量守恒,因此,实际分析中可以不计入反应项。料液的比化学为:式中:ϕmn为料液中第n种组分的质量摩尔分数,mol/kg;rn为料液中第n种组分的活度因子,可由NaOH-NaAl(OH)4-Na2CO3-H2O体系的活度系数计算模型获得。3.2.3饱和蒸汽比和比熵式中:ievj为饱和蒸汽比,kJ/kg;ihvj和svi-j分别为饱和蒸汽的比焓和比熵,kJ/kg;h0和s0分别为基准温度下饱和蒸汽的比焓和比熵,h0=2546.54kJ/kg,s0=8.5568kJ/kg。3.2.4计算结果表明，平凝水式中:iewj为饱和冷凝水比,kJ/kg;ihwj和swi-j分别为饱和冷凝水的比焓和比熵,kJ/kg。3.2.5般难以利用或不利用经系统或装置表面散失到环境中的能量。这类能量虽然具有,但一般难以利用或不利用。若系统或装置表面温度为Tsurroud,散失的热量为QL,则相应的损失EL,out-losses为:(2)外排冷凝水、内排二次蒸汽流经系统或装置的排出物所携带的能量如果直接排到环境中,则构成“外部损失”,如外排冷凝水、外排二次蒸汽;但是其中的部分能量一般是可以回收利用的,这时就不能将其当成“损失”,如冷凝水罐的闪蒸二次蒸汽等。3.2.6内部损失在不可逆过程中,能量的一部分将不能被利用,并因此造成可用能的损失。蒸发工序中,比较典型的有下面3种损失。(1)蒸发过程损失冷、热2种流体之间的传热通常总是在有温差的条件下进行的,而且冷、热流体本身又有摩阻耗散,因而就伴有不可逆损失。传热过程损失是由于传热温差的存在而引起的,蒸发工序中,这种损失主要发生在蒸发器内。传热过程损失为:式中:TH和TL分别为冷和热流体的平均温度,K。冷、热流体的平均温度Tm为:式中:Tb和Te分别为流体的初态温度和末态温度,K。(2)预热器内混合物质2种或多种物质的混合过程是高度不可逆的。在绝热条件下,混合过程必导致熵的增加,引起的损失。绝热混合过程可以是参数不同的同种物质之间的混合,也可以是不同物质之间的混合;而不同物质混合时,参数可以相同,也可以不同;相互混合的几种物质既可以是流动的,也可以是静止的。混合过程中,两股流体不发生化学反应,虽然混合过程没有能量损失,但仍有损失,这种损失主要发生在预热器内。混合过程损失为:式中:1EPH,E2PH和E3PH分别为混合前流体1、流体2和混合后流体3的物理;1ECH,E2CH和E3CH分别为混合前流体1、流体2和混合后流体3的化学。(3)蒸发工序损失由于机械的不可逆因素,比如流体的黏性流动等所引起的损失,称为流动过程损失。蒸发工序中,这种损失主要包括料液及饱和蒸汽在系统或装置的流动过程中的损失。料液的流动过程损失为:饱和蒸汽的流动过程损失为:式中:Rg为摩尔气体常数。3.3料液的比热容和比熵式(1)料液的密度式中:ρNK,ρA和ρNC分别为料液中苛性碱、氧化铝、碳酸碱的质量浓度,g/L。(2)料液的比热容(3)饱和蒸汽的比焓和比熵式中:tvi-j为饱和蒸汽的温度,℃。(4)饱和冷凝水的比焓和比熵式中:twi-j为饱和冷凝水的温度,℃。3.4物料衡算的基本过程热平衡测试是衡量热工设备技术水平和经济性、了解其能量利用率的重要步骤。iV-mj,tmi-j,tvi-j,twi-j,ρNK,ρA和ρNC等物性参数必须通过热平衡测试才能获得。物料衡算可以确定蒸发工序过程或设备输入及输出的物料的流量,它是能量分析的前提。iF-mj,iWv-j和iW-wj等参数必须通过物料衡算才能获得。4效率低下效率就是收益量与支出量之比,主要有热效率和效率2种。4.1生产力在氧化铝蒸发工序中,热效率ηt是指实际收益热量与所提供热量之比,即:4.2效率和加快相结合的基本理论效率是衡量系统或装置热力学完善度的重要指标,它表明了系统中可用能的利用程度。效率越高,表示系统中不可逆因素所引起的损失越小。在氧化铝蒸发工序中,效率ηex是指整个工序在进行转换过程中,收益与支付之比,即:效率与热效率有着本质的不同。热效率计算的能量是等价的,不考虑其品位的高低,而效率计算的能量是不等价的,考虑了其品位的高低。热效率从数量上说明了有多少能量转变成有用功,效率从质量上说明了有多少可用能被实际利用。所以,效率和热效率相结合,可以完整反映出系统或装置的热力学完善度。对氧化铝蒸发工序进行能量分析,从平衡表中可以获得系统或装置的热效率和效率,评价工序的用能水平;从能流图和流图中可以看出系统或装置的能量流向,准确把握工序的用能情况;针对热效率小、效率小的高能耗单元环节,能够正确地判断工序节能潜力的大小、部位和限度,确定出用能薄弱环节、节能的主攻方向,增强节能降耗措施的针对性。5实例分析以国内某铝厂某年的测试数据为基础,运用本文方法,具体分析氧化铝蒸发工序的用能状况。5.1蒸发工序能流图表1所示为某厂蒸发工序热分析结果。图4所示为某厂蒸发工序能流图。系统热量损失Qlosses=152871.211MJ/h,折算成标准煤(∆Hul=29260kJ/kg)为:5.2蒸发工序流图表2所示为某厂蒸发工序分析表。图5所示为某厂蒸发工序流图。系统热量损失Elosses=36140.634MJ/h,折算成标准煤(∆Hul=29260kJ/kg)为:5.3蒸发器内部损失(1)整个蒸发工序的热效率(仅为30.67%)和效率(仅为15.85%)都很低,热损失严重,用能水平低,节能潜力巨大。(2)热损失为Qlosses=152871.211MJ/h,相当于5224.58kg/h的标准煤。热损失表现为:4个冷凝水自蒸发器热损失占26.33%;Ⅳ效蒸发器二次蒸汽热损失占42.71%。(3)损失为Elosses=36140.634MJ/h,相当于1235.15kg/h的标准煤。损失表现为:(1)外部损失:4个冷凝水自蒸发器损失占16.95%;Ⅳ效蒸发器二次蒸汽损失占13.95%;(2)内部损失:混合过程损失占0.51%;传热过程损失占31.79%;流动过程损失占20.88%。(4)从热分析的角度看:热损失严重的高能耗装置主要是冷凝水自蒸发器和Ⅳ效蒸发器,应重点对其进行分析改进。提高热效率的途径主要是设法利用冷凝水和二次蒸汽的热量。如果将冷凝水用于直接采暖或继续闪蒸利用,则热效率可大幅度提高;如果将Ⅳ效二次蒸汽用于预热原液,热效率也可以大幅度提高。(5)从分析的角度看:损失严重的装置也是冷凝水自蒸发器和Ⅳ效蒸发器,提高效率的途径与提高热效率的途径相同,虽然热损失在“数量”上很大,占69.04%,但从“质量”上来说,仅仅占30.90%,所以,节能潜力相对不足;损失更严重的是蒸发器内传热过程的不