桥梁工程课程设计通用计算书

台州学院建筑工程学院桥梁工程课程设计指导书一某公路20—30米预应力混凝土T梁或空心板梁设计一、设计资料及构造布置（一）设计资料桥面跨径及桥宽标准跨径:20—30m计算跨径:支座中心点之间的距离桥面宽：净9+2x1。0=11m.设计荷载公路一I级，人群荷载3。5kN/m2，护栏及人行道等每延米重量按8kN/m计算。材料工艺混凝土:C40（主梁）预应力钢筋采用ASTM270级①书。24低松弛钢绞线，每束7根。普通钢筋采用HRB335直径212mm的螺纹钢筋。按后张法施工，采用①55的波纹管和OVM锚。设计依据《公路工程技术标准》JTGB01—2003《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-2004《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTGD62-2004基本设计数据基本计算数据表-—表1名称项目符号单位数据

混凝土C40）轴心抗压强度标准值fckMPa26.8轴心抗拉强度标准值ftkMPa2。39轴心抗压强度设计值fcdMPa19。1轴心抗拉强度设计值ftdMPa1。71弹性模量EcMPa32500一普通钢筋」抗拉强度标准值fskMPa335抗拉强度设计值fsdMPa280弹性模量EsMPa200000预应力钢筋（①j=15。24）抗拉强度标准值fpkMPa1860抗拉强度设计值fdpdMPa1260弹性模量EpMPa195000秘料容重钢筋混凝土yikN/m325。0沥青混凝土y2kN/m323。0钢铰线y3kN/m378。5钢束与混凝土的弹性模量比°Ep无量纲6（二）构造布置梁间距:参考相关文献后自行选择。主梁高：参考相关文献后自行选择.横隔板间距：参考相关文献后自行选择。梁肋:参考相关文献后自行选择。桥面铺装：采用厚度为10cm沥青混凝土，坡度由盖梁找平.桥梁横断面:参考相关文献后自行选择。二、计算部份参考模板（以T梁为例，空心板可参考基格式）

（一）毛截面几何特性计算主梁跨中截面主要尺寸拟定（自定）2。截面几何特跨中截面几何特性计算表一表2分块名称分块面积Ai分块面积形心至上缘距离yi分块面积对上缘静矩9=Ay.分块面积的自身惯性矩Iid=y—yi s i分块面积对截面形心惯性矩I=Axd2I=I+1(cm2)(cm)（cm3）(cm4)(cm)(cm4)cm4(1)(2)(3)=(1)X(2)(4)(5)(6)=(1)X(5)2(7)=(4)+(6)大毛截面翼板三角承托腹板下三角马蹄£小毛截面翼板三角承托腹板下三角马蹄£大毛截面形心至上缘距离：y=m=493466.728=61.28cmsEA8052.5小毛截面形心至上缘距离:y-ES=488404.228_66.20cmsEA 7377.5检验截面效率指标P以跨中截面为例上核心'距：k=E1=33.23cmsEAyx上核心距：k=旦=64.37cmxEAys截面效率指标p=匕=0.54>0.5kx表明以上的主梁跨中截面尺寸是合理。（二）主梁内力计算选择边跨中梁进行计算，计算关键截面选取跨中、四分点、变化点、支点截面。1、 恒载内力计算1） 主梁预制时的自重（第一期恒载）g12） 桥面板间接头、护栏及桥面铺装（第二期恒载）g23） 主梁恒载内力计算2、 主梁活载横向分布系数计算1） 跨中的横向分布系数mc2） 支点的荷载横向分布系数m0按杠杆原理法绘制横向分布影响线

横向分布影响线图示横向分布影响线图示公路1级汽车荷载:3）自振频率和冲击系数对于简支梁，汽车冲击系数可按下面简化方法进行计算:结构基频；f=旦旦1 2/2\：mc对于1.5Hz<f<14Hz时，r=0.1767Inf-0.0157=0.2243、3、活载内力计算计算主梁活载弯矩时，采用统一的横向分布系数m，鉴于跨中和四分点剪力影响线的较大坐标位于桥跨中部，故也按不变的m来计算.求支点和变化点截面活载剪力时,由于主要荷重集中在支点附近而应考虑支承条件的影响，按横向分布系数沿桥跨的变化曲线取值，即从支点到l/4之间，横向分布系数用m与m值直线插入，其余区段均取值m。c1）跨中截面的最大弯矩与最大剪力2）四分点截面的最大弯矩与最大剪力3）变化点截面的最大弯矩与最大剪力4）支点截面的最大弯矩与最大剪力4、主梁内力组合（见表6）表6序号荷载类别跨中四分点变化点支点MmaxQmaxMmaxQmaxMmaxQmaxQmax(kNm)(kN)(kNm)(kN)(kNm)(kN)(kN)（1）一期恒载(2)二期恒载(3)总恒载（1）+（2）（4）公路I级(5)Sd=1。2X(3)+1。4X(4)（6）Ss=(3)+0。7X(4)/(1+|i)（7）Sl=(3)+0。7X(4)/(1+P)(8)恒+汽=(3)+(4)（三）预应力钢筋面积的估算及其布置1、 估算预应力钢筋面积普通钢筋截面面积按规范，宜设直径为6~8mm的纵向钢筋,每腹板内钢筋截面面积取为0°003bho,b为腹板宽，ho为梁高采用5根①16=1005mm2.1） 截面特性2） 控制应力和和有效应力3） 估算预应力筋的用量2、 预应力钢束布置1）跨中截面及锚固端截面的钢束布置

(1)对于跨中截面，在保证布置预留管道构造要求的前提下，尽可能使钢束的重心到截面形心的偏心距大些。管道水平净距不应小于4cm，至梁底净距不应小于5cm,至梁端净距不应小于3。5cm，跨中截面的细部构造图如图所示:跨中截面由此可直接得出钢束群重心至梁底距离为：a_2x100+2x210+1x320_188mmay 5 mm(2)锚固端截面得钢束布置要〃均匀"，〃分散〃，锚头布置如图所示:

§§锚固截面说明钢束群重心处于截面核心范围内.一一表7分块名称AiyiSiIidi=ys—yiIx=AiXdi2I=Ii+Ix(cm2)(cm)(cm3)(cm4)(cm)(cm4)(cm4)①②③MX②④⑤⑥⑦二④+⑥翼板三角承托腹板£2）钢束弯起角和线形的确定考虑到钢束弯起既要照顾到由其弯起产生足够的竖向预剪力，又要考虑到所引起的预应力摩擦不宜过大。上部钢束的弯起角定为16；中部钢束的弯起角定为12；下部钢束的弯起角定为7。O 。为简化计算和施工，所有线型都为直线加圆弧，并且整根钢束都布置在同一个平面内。4）钢束计算（1）计算钢束起弯点至跨中的距离钢束号起弯高度y（cm）y1(cm)y2（cm）L1(cm)x3(cm)由（弧度）R(cm)x2(cm)axi(cm)x1(cm)N1（N2）N3N4N55） 控制截面的钢束重心位置计算（1） 各钢束重心计算（2） 计算钢束群重心到梁底距离ay表9各计算截面的钢束位置及钢束群重心位置截面钢束号x4Rsina=x4/Rcosaa。ajay四分点N1(N2)N3N4

N5变化点NKN2)N3N4N5直线段支点NKN2)N3N4N5钢束长度计算钢束长度计算一-表10钢束号R(cm)钢束弯起角度由曲线长度s(cm)直线长度X](cm)直线长度L](cm)有效长度(cm)钢束预留长度(cm)钢束长度(cm)N1(N2)N3N4N5关键截面几何特性计算1、净截面几何特性计算截面积：A=A,-nAA截面惯矩：I=/—nAA(y.-y)22、换算截在几何特性计算截面积：A=Ah+n(n-1)AA截面惯矩:I=I+n(n-1)AA(y-y)2, 其结果见下列表中.o y yosi

跨中截面跨中截面面积和惯性矩计算表 表n截面分块名称Ai(cm2)yi(cm2)Si=AiXyi(cm3)全截面重心到上缘距离ys(cm)分块面积的自身惯性矩Ii(cm4)di=ys—yi(cm)Iy=AiXdi2(cm4)i=si+siiy(cm4)b1=185净截面小毛截面扣除管道面积sb1=230换算截面大毛截面钢束换算面积s计算数据^A=cm2；n=束,ny=跨中截面对重心轴净距计算表一一表12分块名称及序号b1=185cmys=64。65b1=230cmys=64。23静矩类别及符号A.i为对净轴Si静矩类别及符号A.i为对换轴Si(cm2)(cm)(cm3)(cm2)(cm)(cm3)翼板翼缘部分对净轴静矩Sa—j翼缘部分对换轴静矩Sa—0三角承托肋部s下三角马蹄部分对净轴静马蹄部分对换轴静马蹄

肋部矩Sb—J矩Sb-0管道或钢束S翼板净轴以上净面积对净轴静矩S..J—J净轴以上净面积对换轴静矩Sj—o三角承托肋部S翼板换轴以上净面积对净轴静矩S0-J换轴以上净面积对换轴静矩S0-0三角承托肋部S四分点截面四分点截面面积和惯性矩计算表——表13截面分块名称Ai(cm2)yi(cm2)Si=AiXyi(cm3)全截面重心到上缘距离ys(cm)分块面积的自身惯性矩Ii(cm4)di=ys-yi(cm)Iy=AiXdi2(cm4)i=si.+siiy(cm4)b1=185净截面小毛截面扣除管道面积Sb1=230换算截面大毛截面钢束换算面积S计算数据^A=cm2;n=束；ny

分块名称及序号b1=185cmys=64.65b]=230cmys=64。23静矩类别及符号A对净轴Sj静矩类别及符号A对换轴Sj(cm2)(cm)(cm3)(cm2)(cm)(cm3)翼板翼缘部分对净轴静矩Sa—j翼缘部分对换轴静矩Sa—0三角承托肋部S下三角马蹄部分对净轴静矩Sb—j马蹄部分对换轴静矩Sb-0马蹄肋部管道或钢束S翼板净轴以上净面积对净轴静矩S..j-j净轴以上净面积对换轴静矩Sj-0三角承托肋部S翼板换轴以上净面积对净轴静矩S0-j换轴以上净面积对换轴静矩S0-0三角承托肋部S'表14四分点截面对重心轴净距计算表3）变化点截面四分点截面对重心轴净距计算表变化点截面面积和惯性矩计算表——表15截面分块名称Ai(cm2)yi(cm2)Si=AiXyi(cm3)全截面重心到上缘分块面积的自身惯性矩Iidi=ys—yiIy=AiXdi2(cm4)i=si.+siiy(cm4)

距离ys(cm)(cm4)(cm)b1=185净截面小毛截面扣除管道面积sb1=230换算截面大毛截面钢束换算面积s计算数据AA=cm2；n=束；ny=变化点截面对重心轴净距计算表-一表16分块名称及序号b1=cmys=b1=cmys=静矩类别及符号A对净轴Sj静矩类别及符号A对换轴Sj（cm2）(cm)(cm3)（cm2）(cm)(cm3)翼板翼缘部分对净轴静矩Sa-j翼缘部分对换轴静矩Sa—三角承托肋部s下三角马蹄部分对净轴静矩Sb—马蹄部分对换轴静矩Sb-0马蹄肋部管道或钢束s翼板净轴以上净面积对净轴以上净面积对三角承托

肋部净轴静矩S..J-J换轴静矩Sj-0S翼板换轴以上净面积对净轴静矩S0-j换轴以上净面积对换轴静矩S0-0三角承托肋部S支点截面支点截面面积和惯性矩计算表一表17截面分块名称Ai(cm2)yi(cm2)Si=AiXyi(cm3)全截面重心到上缘距离ys(cm)分块面积的自身惯性矩Ii(cm4)di=ys一yi(cm)Iy=AiXdi2(cm4)i=si.+siiy(cm4)b1=185净截面小毛截面扣除管道面积Sb1=230换算截面大毛截面钢束换算面积S计算数据^A=cm2;n=束；ny=支点截面对重心轴净距计算表一表18分块名称b1=185cmys=71。64b1=230cmys=61。73

及序号静矩类别及符号A.i为对净轴Si静矩类别及符号A.i为对换轴Si(cm2)(cm)（cm3）(cm2)（cm）(cm3)翼板翼缘部分对净轴静矩Sa-j翼缘部分对换轴静矩Sa—三角承托肋部S管道或钢束管道或钢束对净轴静矩Sb-j管道或钢束对换轴静矩Sb-0S翼板净轴以上净面积对净轴静矩S..j-j净轴以上净面积对换轴静矩Sj—0三角承托肋部S翼板换轴以上净面积对净轴静矩Sn.0-j换轴以上净面积对换轴静矩S0—0三角承托肋部S主梁截面特性值总表-一表19名称符号单位截面跨中四分点变化点支点混凝土截净面积A.cm2净惯矩Icm4净轴到截面上缘距离cm净轴到截面下缘距离cm

面截面抵抗矩上缘Wjscm3下缘Wjxcm3对净轴静矩翼缘部分面积Sa一jcm3净轴以上面积s；cm3换轴以上面积S，-jcm3马蹄部分面积Sb一jcm3钢束群重心到净轴距离ecm凝土换算截面换算面积Acm2换算惯矩I>cm4换轴到截面上缘距离cm换轴到截面下缘距离cm截面抵抗矩上缘Woscm3下缘Woxcm3对换轴静矩翼缘部分面积Saocm3净轴以上面积S.ocm3换轴以上面积Soocm3马蹄部分面积土cm3钢束群重心到换轴距离ecm钢束群重心到截面下缘距离acm（五）持久状况承载能力极限状态计算1、跨中截面正截面抗弯承载力计算1、2、 斜截面抗剪承载力计算1） 钢筋配置2） 斜截面抗剪承载力验算（六）预应力损失计算1。预应力钢筋与管道壁之间摩擦引起的预应力损失G11按《规范》公式（6。1。3-1），张拉控制应力C=0.75fk=0.75X1860=1395MPa计算公式为：。〃二。［1—e-（附kx）］计算结果见摩擦损失。口一表。摩擦损失。门-一表20钢束号9=O—axu9+kx1—e—(u9+kx)%（度）(rad)(m)3=0.25;k=0。0015)(MPa)跨中N1(N2)N3N4N5四分点N1(N2)N3N4N5变化点N1(N2)N3N4N5支点N1(N2)N3N4N52.预应力钢筋由锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的预应力损失^12反摩擦影响长度lf，按《规范》公式（D。0。2—1）计算。式中:气一-张拉端锚下控制张拉应力，气=c明=1395Mpa；£A——锚具变形值，OVM夹片锚无顶压时按《规范》表6。2.3取6mm；c1—-扣除沿途管道摩擦损失后锚固端预拉应力；l——张拉端到锚固端之间的距离，本设计中l=14777o7mm。当fWl时，离张拉端x处由锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的考虑反摩擦后的预拉力损失Ac为：XAc=Ac_- Ac=2AclX l dff当xNlf表示该截面不受反摩擦的影响。锚具变形损失见表。

截面钢束号N1(N2)支点截面钢束号N1(N2)支点x(mm)Ao(MPa)0]2(MPa)变化点x(mm)Ao(MPa)0]2(MPa)四分点x(mm)Ao(MPa)0]2(MPa)跨中x(mm)A0(MPa)0]2(MPa)N3N4N5钢束号N1(N2)N3N4N5。0=。con(MPa)01=00-0]](MPa)△气=(。0-。]1)/1(Mpa/mm)lf(mm)锚具变形损失计算表3。混凝土弹性压缩引起的预应力损失a14按《规范》附录E公式，混凝土弹性压缩引起的预应力损失为:a=(m-1)aAa/2式中：ae=E/EC=1.95x105/3.25x104=6,m为钢束根数，m=5,Aa为一束预

应力钢筋在全部钢筋的重心处产生的混凝土应力，取5束平均值.Aa可按《规范》公式（6.1。5—4）计算:景=1(：+竺―)

pc5AIn其中对每一束有：°=b,-b=b,-Q-0(°i为相应阶段预应力损失，取。§°〃+°12，跨中截面°,2=0)N=°A一°A=°Appep 16spep(相应阶段，°取为零)°Ay—°Ay°Ay

e=pe——ppn 16 sn=——pe——p——pnp p则对某一截面的五束钢筋有：e=^°peApypnpn £Np混凝土弹性压缩引起。14 表22m=5 aEp=6m=5 aEp=6。PeNpePn(mm)△。pc(MPa)。14(MPa)。peNpepn(mm)△opc(MPa)。14(MPa)钢束号钢束号跨中变化点N1(N2)N1(N2)N3N3N4N4N5N5££四分点支点N1(N2)N1(N2)N3N3

N4N4N5N5££154。钢筋松弛弓I起的预应力损失^计算按规范公式：4。钢筋松弛弓I起的预应力损失^b15二匹（0.52b/f矣-0.26）b式中：W=1.0,匚=0.3（低松弛钢丝）b广气。「b广气。「b11"b12"b14计算结果见松弛损失b—表中。15松弛损失乞一一表23fpk=1860MPaW=1.0E=0。3钢束号。pe(MPa)。l5(MPa)钢束号ope(MPa)oi5(MPa)跨中变化点N1(N2)N1(N2)N3N3N4N4N5N5四分点支点N1(N2)N1(N2)N3N3N4N4N5N55。混凝土收缩、徐变引起的预应力损失b16按《规范》公式（6.2.7-1）为：TOC\o"1-5"\h\z0.9[E£(t,t)+ab巾(t,t)]b(t)= pcs0 Ep__pc 0—psp=1+fps!ps i2上式中各项参数分项计算如下:跨中、四分点、变化点：4 73775A=7377.5cm2u=777.09cmf= =94.9mm传力钿固龄期为7天，h u777.09查表得：£(t,t)=0.50X10-3,甲(t,t)=3.25csuo uo支点:A=11157.5cm2u=768.27cm4='''5>5=145.2mmh u768.27查表得:£(t,t)=0.48x10-3,甲(t,t)=3.07csuo uoE=1.95x105MPa,ap=E/E°=1.95x105/3.25x104=6bpc为全部钢筋重心处由预加力产生的混凝土法向压应力。计算时按《规范》第6。2。7条规定，预应力损失仅考虑预应力钢筋第一批损失，即++b?0=05-b”-bi1-b"-。〔I，bp的计算方法与混凝土弹性压缩弓I起的预应力损失b14中bpc的计算方法一致.但《规范》第6。2。7规定计算bpc时，根据构件制作情况考虑自重影响。b=Ma+Matiin 0扣除自重后的应力应为:bp,b.-b，《规范》第6.2。7规定e；不得大于传力锚固时混凝土立方体抗压强度f\的0。5倍。且公式计算中，用b'代替b。

p=0.002bh为构件受拉区配筋率计算结果见混凝土收缩、徐变引起。16一表中。6.预应力损失合计:°广。1+。+°+b+b有效应力:°露=0小-Oi计算结果见预应力损失合计及有效应力表中。混凝土收缩、徐变引起。16 表24Ep=195000 aEp=6钢束号0PeNpePn0PcePs（净截面）ePs（换算截面）0t0Pc'i2=I/AppPs0l6跨中£cs=0。0005①=3。25N1(N2)N3N4N5S四分点£cs=0.0005 ①=3。25N1(N2)N3N4N5S变化点 ecs=0。0005①=3。25N1(N2)N3N4N5

S支点Ecs=0.00048①=3。07N1(N2)1302。322552540N31272。871247417N41250。381225369N51250.081225079S6250406214.836。59248。32280.5806.59326945。070.0051671。188601177.11预应力损失合计及有效应力——表25应力类型。1°2°4°5。6损失应力。［有效应力Ope跨中N1(N2)N3N4N5四分点N1(N2)N3N4N5变化点N1(N2)N3N4N5支点N1(N2)N3N4N5（七）温差应力计算1、计算参数：沥青混凝土桥面铺装层厚度为100哑.由规范查得沥青在面层温度T1=140C和底层温度T2=5°50C，对于水泥混凝土，温度效应在300哑内有效，则现浇混凝土面层的温度T1=5.50C,面层以下300哑处温度为00C，中间各处采用插值方法求得温度值，且温度梯度仅限于中性轴以上部位，以下部位因考虑开裂不予考虑。2、计算公式按规范：N=ZAtaE,M0=—ZAtaEet yycc t yyccy正温差应力：梁顶b二+M-Lx+1aEtAIycc梁底b=—N^+ML（x—1800）+1aEtAI ycc最外层钢筋处b二+竺°x，+taEtAIycc反温差应力，按《通规》规定反温差为正温差乘以一0。5，其应力也乘以-0。5，各值。3、计算结果如下:温差应力 ％=0。00001T1=14oT2=5.5o——表26单元Ay（mm2）ty（OC）e.yiNt（N）Mt（Nmm）(mm)1234Z正温差应力(MPa)反温度应力(MPa)梁顶梁顶梁底梁底最外层预应最外层预应持久状态正常使用极限状态计算1、 正截面抗裂性验算a“为作用短期效应组合下的构件抗裂验算混凝土边缘的法向拉应力，计算式为c=M/W;a〃为作用长期效应组合下的构件抗裂验算混凝土边缘的法向拉应力，计算式为a“=Mi/Wo，W0为换算截面梁底弹性抵抗矩，计算构件自重应力时，应采用净截面的弹性抵抗矩.作用短期组合下的梁底拉应力a=Mgi(h-y)+、(h-y)+0.7M(h-y)+1.0Mp(h-y)stI nI o I o I o作用长期组合下的梁底拉应力a=、(h-y)+、(h-y)+0.4Ma(h-y)+0.4Mp(h-y)ltI nI o I o I o

预应力产生的梁底压应力C=~^p+-ppny其中n n其中Cpe=°疽Vcon-(C广。12)Np=epeAp-C16AbAy—bAye= ——s——^结果如下表所示。p正截面抗裂计算一一表27截面气1。g2。a。p0。8ot°pc。st—0.85。pc。寸。lt跨中四分点变化点支点。st—0.85。pc〈0故为全预应力构件2、斜截面抗裂性验算各截面的抗裂验算主要验算截面中面积变化界线处A—A纤维和全截面重心B-B纤维处.不验算主应力是否符合限值.按《规范》公式（6.3。3—1）~（6。3。3—4）计算.btp bcx+bcy .zbcx~bcy、22= ；一m\.( )+tbcp 2 ' 2bcx=bbcx=bpc+bVsSn旗。peApbsin°p，Sn

T= bio bln计算结果见抗裂应力计算表。抗裂应力计算一-表28截面跨中四分变化点支点An（净面积）xn（净轴到梁顶）In（净惯矩）San（A—A以上净面积对净轴）Sbn（净截面中轴以上对净轴）Ao（全截面）xo（全截面重心到梁顶）Io（全截面对换轴）Sao（A—A以上全面积对换轴）Sbo（全截面换轴以上对换轴）A-A纤维T(MPa)。cx(MPa)°tp(MPa)°cp(MPa)B—B纤维T(MPa)。cx(MPa)%(MPa)°cp(MPa)按规范规定全预应力构件，在短期效应组合下预制拼装构件应满足b<0.4f^=0.4x2.4=0.96MPa(C40)支点截面b=0.056MPa<0.96MPa=。4f，符合规定。3、 挠度计算全预应力混凝土构件全截面刚度B=0.95EIE=3.25x104MPaI=34138628.64cm4=341386286400mm4B=0.95x3.25x104x341386286400=1.0540x1016N•mm2梁自重跨中弯矩Mg]=2387.75kN•m，桥梁铺装的自重跨中弯矩Mx975.63kN•m汽车跨中分配系数8广0.3344，汽车车道荷载匕=10.5kN/m,p=275.2kN.梁自重跨中挠度为_5MJ。2_5x2387.75x106x288002_196质质fg1—48B0 48x1.054x1016 '**o桥面铺装等自重跨中挠度：_5MN2_5x975.63x106x288002_80^，g2—48B0 48x1.054x1016 '**o

汽车荷载跨中挠度:ql4pl3

xk0+—k^~)48ql4pl3

xk0+—k^~)48B00=0.7x0.3344乂三x384 1.054x101610.5x288004275.2x10=0.7x0.3344乂三x384 1.054x101648x1.054x1016根据《规范》第6.5。3条，挠度长期增长系数%=1.45,则消除结构自重的长期挠的最大值f=1.45x(5.1+0)=7.4mm<10/600=48mm,符合规定。4、 预应力引起的反拱值刚度E10=3.25x104x341386286400=1.1095x1016已知参数表—一表29钢束号。(MPa)e(mm)A(mm2)c-e-AN1(N2)N3N4N5有效预加应力偏心弯矩计算表——表30钢束号°pe(MPa)e«mm)Aj(mm2)°pc(MPa)Me(N。mm)N1(N2)N3N4N5SM(1刀=Zqg.A=3.6223x109Nmm

A_5Me(1c/02_5x3.6223x109x288002_282mm_48EI0 48x1.1095x10i6 .mm乘以长期增长系数2.0,A_2xA_56.4mmmax5、 预拱度的设置荷载短期效应组合长期挠度为心疽1.45x19.6+8.0+5.1=47.4mm则预拱度为f=47.4mmA _56.4mm则不用设预拱度。（九）持久状况和短暂状况下的应力计算1、 持久状况应力计算计算预应力混凝土梁法向压应力°和拉应力° ，公式为：°或° _、ykc kt kcktJoo1） 由结构自重、汽车（考虑冲击系数）和人群荷载产生的混凝土法向应力:梁顶压应力：°_、y+匕y+Ma+MpyTOC\o"1-5"\h\zkc nc oc ocn o o梁底拉应力：°_%1y+、y+Ma+MpyktJntJot J otno oy+男yop I opoy+男yop I opo人群荷载、温差产生的应力°/pn （最外层预应力钢筋由于结构自重、汽车荷载、按《规范》公式（7.1。3-2）为°=七。2） 由预应力产生的梁顶混凝土拉应力：预应力在受压区（梁顶）产生的应力为：°预应力在受压区（梁顶）产生的应力为：°_Np-JptAIn则受压区混凝土最大压应力为°k+°，压应力限值为0.75九_0.75x26.8_13.4MPa，