双闭环直流电动机控制系统设计

电力拖动自动控制系统实习报告题目双闭环直流电动机控制系统设计学生姓名专业班级学号系（部）完成时间目录TOC\o"1-5"\h\z1课程设计任务:3初始条件及要求41.2设计任务42方案确定42.1方案选定42.1.2桥式可逆PWM变换器的工作原理62.1.3系统控制电路图82.1.4双闭环直流调速系统的静特性分析92.1.5双闭环直流调速系统的稳态结构图10硬件电路设计及参数选择11硬件电路设计113.1.1整流变压器选择：113.1.2转速调节器ASR电路123.1.3电流调节器ACR电路123.1.4PWM脉宽控制电路.33.2系统参数的选取153.2.1PWM变换器滞后时间常数Ts.153.2.2电流滤波时间常数和转速滤波时间常数.153.2.3反馈系数的确定.153.2.4电流调节器ACR的设计153.2.5速度调节器ASR设计.84采用MATLAB对系统进行仿真・214.1原理框图设计214.1.1电流环原理图214.1.2转速环原理图214.1.3转速、电流双闭环直流调速系统原理图224.2仿真结果234.2.1电流环仿真结果234.2.2转速环仿真结果24

4.2.3转速环抗负载扰动仿真结果244.3仿真结果分析255设计心得体会25参考文献26附录：系统总电路原理图27摘要本文设计了一套实验用双闭环直流调速系统，详细介绍了系统主电路、反馈电路、触发电路及控制电路的具体实现。对系统的性能指标进行了实验测试，表明所设计的双闭环调速系统运行稳定可靠，具有较好的静态和动态性能，达到了设计要求。采用MATLAB软件中的控制工具箱对直流电动机双闭环调速系统进行计算机辅助设计，以此验证设计的调速系统是否可行.转速、电流双闭环控制直流调速系统是性能好、使用最广的直流调速系统。它具有动态响应快、抗干扰能力强等优点。它对于被反馈环的前向通道上的一切扰动作用都能有效的加以抑制。采用转速负反馈和PI调节器的单闭环的调速系统可以再保证系统稳定的条件下实现转速无静差。本设计是以直流PWM控制调速系统进行调速，采用转速调节器ASR、以及电流调节器ACR并用PI调节器进行校正，对反馈信号进行采集，处理起到无静差效果。用二极管进行整流，以及滤波，通过驱动电路的作用得到可靠的导通和关断，并用霍尔传感器对电流取样进而反馈至电流调节器，系统同时设有过流保护，为此达到双闭环直流调速。关键词：双闭环直流调速PWMMATLAB1课程设计任务:（1）双闭环直流电动机控制系统设计分析系统工作原理，进行系统总体设计。分析设计出控制系统框图，控制系统动态结构图，控制系统稳态结构图。（2）双闭环直流电动机控制系统原理图设计根据系统框图和任务分解结果，进行典型环节和模块电路的设计。设计转速电流环电路，触发电路驱动控制电路的选型设计（模拟触发电路、集成触发电路、数字触发器电路均可），控制主电路元部件的确定及其参数计算（包括有变压器、电力电子器件、平波电抗器和保护电路等），检测及给定电路。（3）控制系统各单元参数测试和计算测出各环节的放大倍数及时间常数，在确定调速范围D=10时比较开环、单环和双环时的动态响应。（4）PID控制算法的确定以仿真结果或实验结果为根本依据，结合理论，确定合理的PID控制策略和控制参数。（5）MATLAB仿真验证利用MATLAB下的SIMULINK软件进行系统仿真，同时将结果在示波器上显示出来，以验证设计的正确性。1.1初始条件及要求由课程设计任务书给出的初始条件:

直流电动机：U=750V,I=760A,n=375r/min，允许过载倍数九=1.5；TOC\o"1-5"\h\zNNN时间常数：T=0.031S,T=0.112SPWM环节的放大倍数：K=75LmS电枢回路总电阻：R=0.140,调节器输入输出电压：U*二U*二10Vnmim稳态指标：在负载和电网电压的扰动下稳态无静差动态指标：电流超调量b5%,空载启动到额定转速时的转速超调量b<10%in1・2设计任务1）系统参数的设计2）电流环的设计3）速度环的设计4）绘制系统的主电路图根据任务要求可知本设计为双闭环的PWM调速系统。完成整个系统电路需要分为五大模块电路设计，它们分别为：ASR及其反馈电路设计、ACR及其反馈电路设计、驱动电路设计、PWM产生电路设计和反馈检测电路设计。2方案确定2・1方案选定直流双闭环调速系统的结构图如图1所示，转速调节器和电流调节器串极联结，转速调节器的输出作为电流调节器的输入，再用电流调节器的输出去控制PWM装置。其中脉宽调制变换器的作用是：用脉冲宽度调制的方法，把恒定的直流电源电压调制成频率一定、宽度可变的脉冲电压序列，从而可以改变平均输出电压的大小，以调节电机转速，达到设计要求。总体方案简化图如图1所示。IdIdUn*Un*图1双闭环调速系统的结构简化图用双闭环转速电流调节方法，虽然相对成本较高，但保证了系统的可靠性能，保证了对生产工艺的要求的满足，既保证了稳态后速度的稳定，同时也兼顾了启动时启动电流的动态过程。在启动过程的主要阶段，只有电流负反馈，没有转速负反馈，不让电流负反馈发挥主要作用，既能控制转速，实现转速无静差调节，又能控制电流使系统在充分利用电机过载能力的条件下获得最佳过渡过程，很好的满足了生产需求。图2直流PWM传动系统结构图直流PWM控制系统是直流脉宽调制式调速控制系统的简称，和晶闸管直流调速系统的区别在于用直流PWM变换器取代了晶闸管变流装置，作为系统的功率驱动器，系统构成原理如图2所示。其中属于脉宽调制调速系统主要由调制波发生器GM、脉宽调制器UPM、逻辑延时环节DLD和电力晶体管基极的驱动器GD和脉宽调制（PWM）变换器组成，最关键的部件为脉宽调制器。如图3所示，这时，启动电流成方波形，而转速是线性增长的。这是在最大电流（转矩）受限的条件下调速系统所能得到的最快的起动过程。

@)带电流截止负反馈的单闭坏调速系统起动过程(b)理想快速起动过程图3调速系统启动过程的电流和转速波形2.1.2桥式可逆PWM变换器的工作原理脉宽调制器的作用是：用脉冲宽度调制的方法，把恒定的直流电源电压调制成频率一定宽度可变的脉冲电压序列，从而平均输出电压的大小，以调节电机转速。桥式可逆PWM变换器电路如图4所示。这是电动机M两端电压〃"的极性随开关器件AB驱动电压的极性变化而变化。UsUs图4桥式可逆PWM变换器电路双极式控制可逆PWM变换器的四个驱动电压波形如图5所示。

OttonTr图5PWM变换器的驱动电压波形他们的关系是：U—U—~U—~U。在一个开关周期内，当0<t<t时，晶g1g4g2g3on体管VT、VT饱和导通而VT、VT截止，这时U二U。当t<t<T时，VT、VT截1432ABson14止，但VT、VT不能立即导通，电枢电流i经VD、VD续流，这时U=-U。U在32d23ABsAB一个周期内正负相间，这是双极式PWM变换器的特征，其电压、电流波形如图2所示。电动机的正反转体现在驱动电压正、负脉冲的宽窄上。当正脉冲较宽时，t>T，则U的平on2AB均值为正，电动机正转，当正脉冲较窄时，则反转；如果正负脉冲相等，t=T，平均输on2出电压为零，则电动机停止。双极式控制可逆PWM变换器的输出平均电压为==7Us-tU如果定义占空比P=T，电压系数丫=寸s则在双极式可逆变换器中Y=2P-1——1调速时，p的可调范围为0〜1相应的丫二-1~+1。当P>2时，Y为正，电动机正11c转；当p<2时，丫为负，电动机反转；当p二2时，丫二0，电动机停止。但电动机停止时电枢电压并不等于零，而是正负脉宽相等的交变脉冲电压，因而电流也是交变的。这个交变电流的平均值等于零，不产生平均转矩，徒然增大电动机的损耗这是双极式控制的缺点。但它也有好处，在电动机停止时仍然有高频微震电流，从而消除了正、反向时静摩擦死区，起着所谓“动力润滑”的作用。双极式控制的桥式可逆PWM变换器有以下优点：1）电流一定连续。2）可使电动机在四象限运行。3）电动机停止时有微震电流，能消除静摩擦死区。4）低速平稳性好，每个开关器件的驱动脉冲仍较宽，有利于保证器件的可靠导通。控制电路如下所示。主要组成部分有信号设定（频率给定、给定积分器）、正弦参考信号幅值和频率控制电路（绝对值运算器、压控振荡器、函数发生器、极性鉴别器）、PWM波发生器（三相正弦波发生器、锁相环、三相波载波发生器、比较器）及和主电路相隔离的电压/电流检测回路、驱动回路及保护回路。2.1.3系统控制电路图控制电路如下所示。主要组成部分有信号设定（频率给定、给定积分器）、正弦参考信号幅值和频率控制电路（绝对值运算器、压控振荡器、函数发生器、极性鉴别器）、PWM波发生器（三相正弦波发生器、锁相环、三相波载波发生器、比较器）及和主电路相隔离的电压/电流检测回路、驱动回路及保护回路

0?7王曲克户信号通用型PWM变频器原理图框图二角汝陵生器(Pl1)比狡祥-*1*nr药AU1比0?7王曲克户信号通用型PWM变频器原理图框图二角汝陵生器(Pl1)比狡祥-*1*nr药AU1比•二相讣弦茨氏生壽犒出电路射功器/VW<ZiAW)2.1.4双闭环直流调速系统的静特性分析由于采用了脉宽调制，电流波形都是连续的，因而机械特性关系式比较简单，电压平衡方程如下diU二Ri+Lj+E(0<t<t)TOC\o"1-5"\h\zsddton•.diU—Ri+L——d+E(t<t<T)sddton按电压平衡方程求一个周期内的平均值，即可导出机械特性方程式，电枢两端在一个周期内的电压都是U—U，平均电流用I表示，平均转速n—E/C，而电枢电感压降

dsde”diL-d的平均值在稳态时应为零。于是其平均值方程可以写成dt丫U—RI+E—RI+Cnsdde

则机械特性方程式则机械特性方程式RT=n-I0RT=n-I0Cden=s-ICCdee2・1・5双闭环直流调速系统的稳态结构图首先要画出双闭环直流系统的稳态结构图如图4所示，分析双闭环调速系统静特性的关键是掌握PI调节器的稳态特征。一般存在两种状况：饱和一一输出达到限幅值；不饱和一—输出未达到限幅值。当调节器饱和时，输出为恒值，输入量的变化不再影响输出，相当和使该调节环开环。当调节器不饱和时，PI作用使输入偏差电压在稳态时总是为零。图6双闭环直流调速系统的稳态结构框图实际上，在正常运行时，电流调节器是不会达到饱和状态的。因此，对于静特性来说,只有转速调节器饱和和不饱和两种情况。为了获得近似理想的过度过程，并克服几个信号综合于一个调节器输入端的缺点，最好的方法就是将被调量转速和辅助被调量电流分开加以控制，用两个调节器分别调节转速和电流，构成转速、电流双闭环调速系统。所以本文选择方案二作为设计的最终方案。图7为双闭环直流调速系统原理.

电疣检测TA图7双闭环直流调速系统原理图3硬件电路设计及参数选择3・1硬件电路设计3.1.1整流变压器选择:a）计算变压器二次侧电压U2：U二（1.1〜1.2）U/AsB2dN其中A为理想情况下J=0。时整流电压Ud0和二次侧电压U2的比值，这个值对于三相全波整流电路来说等于2.34；E为考虑电源电压波动引入的系数，一般可取0.9~0.95；B为移相角为a时输出电压U和U之比，即B=cosa，计算时可取Q=10。dd0b）计算变压器二次侧电流12：I二0.81612Nc）计算变压器视在功率S=3UIN22d）变压器一次侧电压由供电电源决定，一般为U=220V,—次侧电流I=S/UN12.晶闸管选择（或二极管选择）a）晶闸管（二极管）额定电压计算：承受的最大正、反向电压为U=42^/3U，晶闸管额定电压可取为（2-3）U。T2T

b）晶闸管（二极管）额定电流计算晶闸管的通态平均电流I=0.3681，晶闸管额定电流取为（1.5-2）I。TdmTc）三相全桥晶闸管整流器放大倍数计算U二2.34U为电机最大电枢电压。d02K二U/U，U为晶闸管触发装置控制电压最大值。sd0ctmct3・1・2转速调节器ASR电路设计中采用运算放大器TL082作为系统转速调节器电路，如图8所示，给定电压由正负10V电源加在两个电位器上构成，通过调节电位器R11、R22即可调节给定电压的大小，在经过电压跟随器加到速度调节器上。图中稳压二极管D3、D4配合构成限幅器限制ASR输出的最大电压，保证了系统在启动过程中电机能够在最大转矩下安全的恒流启动。实现饱和非线性控制。图8转速调节器ASR电路3.1.3电流调节器ACR电路电流环调节器硬件电路是如图9所示的PI调节器。同速度调节器，D1、D2构成限幅电路，当电动机过载甚至堵转时，限制电枢电流的最大值，起到堵转以及过流保护作用。ASR的输出作为给定信号加在U*端，反馈的电流信号加在UiF端。i

图9电流调节器ACR电路电流检测部分采用霍尔传感器检测出主回路中的电流，送入电流调节器的电流反馈输入端。通过调节电位器R20即可调节的值到适当的大小。电流检测电路如图10所示。图10电流检测电路3.1.4PWM脉宽控制电路如图21所示为PWM脉宽控制电路，控制电压Uc控制SG3524输出两路带死区互补的PWM波，通过控制电压Uc的大小控制占空比的大小。然后一路PWM波连接U5的HIN和U7的LIN，另一路PWM波其通过SN74LS04反相连接U7的LIN和U5的HIN，这样就共同通过一片SG3524驱动两路半桥电路，实现全桥驱动。

图11PWM脉宽控制电路SG3524介绍和电路参数设定如下：SG3524的基准源属于常规的串联式线性直流稳压电源，它向集成块内部的斜波发生器、PWM比较器、T型触发器等以及通过16脚向外均提供+5V的工作电压，基准电压振荡器先产生0.6V-3.5V的连续不对称锯齿波电压Vj,再变换成矩形波电压，送至触发器、或非门，并由3脚输出。本设计采用集成脉宽调制器SG3524作为脉冲信号发生的核心元件。根据主电路中MOSFET的开关频率，选择适当的RT、CT值即可确定振荡频率。振荡器频率由SG3524的6脚、7脚外接电容器CT和外接电阻器RT决定，其为:f=1.15/RTCT。由初始条件知，开关频率为10kHz，可以选择RT=12kQ，CT=0.01uF。两路输出单独使用时，输出脉冲占空比为0%~45%，脉冲频率为振荡频率的一半。两路输出并联使用才能使输出脉冲占空比为0%~90%，脉冲频率为振荡频率。IR2110介绍和电路参数设定如下：MOSFET驱动采用了集成芯片IR2110，IR2110采用HVIC和闩锁抗干扰CMOS工艺制作，具有独立的高端和低端输出通道；逻辑输入和标准的CMOS输出兼容；浮置电源采用自举电路，其工作电压可达500V,du/dt=±50V/ns,在15V下的静态功耗仅有1.6mW；输出的栅极驱动电压范围为10〜20V，逻辑电源电压范围为5〜15V,逻辑电源地电压偏移范围为一5V〜+5V。IR2110采用CMOS施密特触发输入，两路具有滞后欠压锁定。因SG3524振荡频率为10KHz,电容C35和C45大小取luF。且为了防止IR2110驱动的半桥直通，反相器需有一定的时间裕量，保证同一路IR2110两互补信号有死区，在这里用SN74LS14构成的反相器可以满足要求

3.2系统参数的选取3・2・1PWM变换器滞后时间常数TsPWM控制和变换器的动态数学模型和晶闸管触发和整流装置基本一致。当控制电压Uc改变时，PWM变换器输出平均电压Ud按现行规律变化，但其响应会有延迟，最大的时延是一周开关周期T。PWM装置的延迟时间Ts<T，一般选取〒1Ts二=0.0002s其中，f开关器件IGBT的频率，取5K.3・2・2电流滤波时间常数和转速滤波时间常数PWM变换器电流滤波时间常数的选择和晶闸管控制电路有所区别，这里选择电流滤波时间常数Toi=2ms=0.002s⑷根据所有发电机纹波情况Ton=0.02s3.2.3反馈系数的确定转速反馈系数(5)电流反馈系数3.2.3反馈系数的确定转速反馈系数(5)电流反馈系数⑹3.2.4电流调节器ACR的设计3.2.4.1电流环小时间常数计算按小时间按常数近似处理，Tzi取U*a=nm-nmaxU*P=——im=dm-10二0.026V-miir/375岛=0.0088V/ATYi二Toi+Ts二0.002+0.0002二0.0022s3.2.4.2电流调节器结构选择根据设计要求8<5%，并保证稳态时在电网电压的扰动下系统无静差，可以按典型I型i系统设计电流调节器，电流环控制对象是双惯性的，因此可以采用PI调节器，其传递函数可见式(8)。检查对电源电压的抗扰性能:T

—l-检查对电源电压的抗扰性能:T

—l-TYiW(s)=ACR皿二14.1,0.0022K(ts+1)

ii

tsi分析可知，各项指标都是可以接受的。=T=T=0.031s。i电流调节器超前时间常数：Ti电流环开环增益：要求8<5%，根据典型I型系统动态跟随性能指标和频域指标和参i因此数的关系可知，应取KT=0.5,因此IYi0.50.5===227.3s-1T0.0022Yi于是，ACR的比例系数为KtRKtR=——I_i—K卩s(10)二227・3X°.°31X吵二1.575x0.00883.2.4.4校验近似条件电流环截止频率：-c广K广227.3s-1PWM变换装置传递函数的近似条件=1667s-i>wci(11)满足近似条件。校验忽略反电动势变化对电流环动态影响的条件((#)校正成典型I型系统的电流环动态结构图如图13所示。—0/do-CiRo2~T—I~IZZFC0i~Y心丄~T—1~IZZFCoi图133・2・5速度调节器ASR设计3.2.5.1时间常数的设定在电流调节器的设计中为了达到电流超调的要求(8.<5%),KT二0.5，所以电流iIXi环等效时间常数K为:K二2T二2x0.0022二0.0044sXi(15)转速环小时间常数T。按小时间常数处理处理，取Xn1T二+T二0.0044+0.02二0.0244sXnKonI(16)3・2・5・2转速调节器结构选择为了实现转速无静差，在负载扰动作用点前必须有一个积分环节，它应该包含在转速调节器ASR中。现在扰动作用点后面已经有了一个积分环节，因此转速环开环调节器应该有两个积分环节，所以应该设计成典型II型系统，这样的系统同时也能满足动态抗扰性能好的要求。由此可见，ASR也应该采用PI调节器，其传递函数为W(s)K(Ts+1)W(S)=—n——nASRTSn

3・2・5・3转速调节器参数计算电动机的电动势常数为:(19)(20)C二1.82V-min/re(18)按跟随性和抗扰性好的原则，取h=5,则ASR的超前时间常数为:二hT二5x0.0244二0.122sSn转速环的开环增益为:-(19)(20)C二1.82V-min/re(18)按跟随性和抗扰性好的原则，取h=5,则ASR的超前时间常数为:二hT二5x0.0244二0.122sSn转速环的开环增益为:-2h2T2Sn2x25x0.02442-201.6宀于是可得ASR的比例系数为:_(h+1)PCT=e——m2haRTSn6xO.O。88x竺x竺二11.82x5x0.0267x0.14x0.0224(21)3.2.5.4校验近似条件转速环的截止频率为:K①二一n=Kcn①1t二201.6x0.122二24.6s-1Nn(22)(1)电流环传递函数简化条件1：K

站T‘ISi—1竺3=107.1s-1>o3\0.0022cn满足简化条件。(2)转速环小时间常数近似处理条件1K1：227.3匸==35.5s-1>w3\T3\0.02cnon(23)满足简化条件。(3)校核转速超调量当h=5时，由典型II型系统的阶跃输入跟随性能指标的关系可知，&n二彳7.6%,能满足设计的要求。实际上，突加阶跃给定时，ASR饱和，不符合线性系统的前提，应该按ASR退饱和的情况重新计算超调量。(24)(24)系统空载启动到额定转速时的转速超调量:760x0.14TOC\o"1-5"\h\zACAnAC八AnT1820.0224__„C=(ma^)b=2(ma^)(X—Z)b£n=2X0.812X1.5X.X=8.2%nCn*Cn*T3750.112bbm满足要求。3・2・5・5调节器电容和电阻值计算心)^\[(rn5+l)心)^\[(rn5+l)品(加+1)刃(S)按所用运算放大器取R0二40k0，各电阻和电容值计算如下：R二KR二11.8x40k0二472kG取470kGnn0t0.122—C=——4=F—0.26pF取0.3pFnRn470x1034T4x0.02小C=on—F—2pF取2pFonR040x103PI型转速调节器原理图如图14所示。图14含给定滤波和反馈滤波的PI型转速调节器由以上计算可得转速调节器的传递函数为K(ts+1)11.8(0.122s+1)W(S)=—n——n=—asrts0.122sn校正成典型II型系统的转速环的动态结构图如图15所示。RnCnUio—+-an"2TRnCnUio—+-an"2T"2TZE^3-缨工5Ro图45Con2转速环的动态结构—^bal4采用MATLAB对系统进行仿真利用MATLAB-SIMULINK对系统进行仿真，系统框图和仿真结果如下所示。4.1原理框图设计4・1・1电流环原理图ScopeScope图16电流环原理图电流环的原理图如图16所示，输入为阶跃信号，通过ACR输出限幅，控制输出电流幅值大小。电流反馈环节加上PI调节器，使稳态输出无静差。4・1・2转速环原理图转速环原理图如图17所示。阶跃给定输入信号经过一个惯性环节输出，和反馈环节的比较作为ASR的输入，ASR输出限幅，控制输出直流电压幅值大小。负载扰动设定为阶跃信

号，系统空载启动。若仿真时间设为5s,可以设定在3s时加入负载的扰动。图17转速环原理图4・1・3转速、电流双闭环直流调速系统原理图图18双闭环直流调速系统的MATLAB仿真原理图图中，step为一个电压阶跃信号，当t=0时，跳变为阶跃值为10的信号。图中subsystem是新建的一个系统，通过设计参数，其等效为ASR或者ACR，只是两者的参数设置不一样，但内部结构相同，包含比例环节和积分环节，如图19所示。

图19ASR和ACR内部结构图4.2仿真结果4.2.1电流环仿真结果电流环的仿真结果如图20所示。突加给定电压，电流迅速上升至最大值，存在一定的超调，因给定输入达到限幅值，强迫电枢电流上升阶段结束，电流减小达到给定值并维持稳定。设置给定值为760,在直流电动机的恒流升速阶段，电流值低于760A,其原因是电流调节系统受到电动机反电动势的扰动。选择KT=0.5.当KT的值越大时，超调越大，但上升时间越短。4.2.2转速环仿真结果11uu(退饱和)阶段。■■流■系■真—n所示■■起■程■三个■■流上升阶段、4.2.3利用转速环仿真模型同样可以对转速环抗扰过程进行仿真，它是在负载电流IdL(s)的输入端加上负载电流。得到转速环的抗扰波形图如图22所示。4.3仿真结果分析双闭环控制电动机的转速和电流分别由两个独立的调节器控制，转速调节器的输出就是电流调节器的给定，因此电流环能够随转速的偏差调节电动机电枢的电流。当转速低于给定转速时，转速调节器的积分作用使输出增加，即电流给定上升，并通过电流环调节使电动机电流增加，从