地下室计算书分析

地下室计算书分析地下室柱模板柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板的总计算高度:H=3.80m；地下室计算书分析全文共1页，当前为第1页。计算简图地下室计算书分析全文共1页，当前为第1页。一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:木方；宽度(mm):50.00；高度(mm):80.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃地下室计算书分析全文共2页，当前为第2页。V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；地下室计算书分析全文共2页，当前为第2页。H--模板计算高度，取3.800m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得20.036kN/m2、91.200kN/m2，取较小值20.036kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2=2kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l=217mm，且竖楞数为4，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中，M--面板计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=217.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:地下室计算书分析全文共3页，当前为第3页。新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；地下室计算书分析全文共3页，当前为第3页。倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=9.737+1.134=10.871kN/m；面板的最大弯矩：M=0.1×10.871×217×217=5.12×104N.mm；面板最大应力按下式计算：σ=M/W<f其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯矩(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:W=bh2/6b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=450×18.0×18.0/6=2.43×104mmf--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ=M/W=5.12×104/2.43×104=2.107N/mm2；面板的最大应力计算值σ=2.107N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中，V--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=217.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=9.737+1.134=10.871kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×10.871×217.0=1415.469N；地下室计算书分析全文共4页，当前为第4页。截面抗剪强度必须满足下式：地下室计算书分析全文共4页，当前为第4页。τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--面板承受的剪应力(N/mm2)；V--面板计算最大剪力(N)：V=1415.469N；b--构件的截面宽度(mm)：b=450mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪应力计算值:τ=3×1415.469/(2×450×18.0)=0.262N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力τ=0.262N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=20.04×0.45＝9.02kN/m；ν--面板最大挠度(mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=217.0mm；E--面板弹性模量（N/mm2）：E=6000.00N/mm2；I--面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12I=450×18.0×18.0×18.0/12=2.19×105mm面板最大容许挠度:[ν]=217/250=0.868mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×9.02×217.04/(100×6000.0×2.19×105)=0.103mm；面板的最大挠度计算值ν=0.103mm小于面板最大容许挠度设计值[ν]=0.868mm,满四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。地下室计算书分析全文共5页，当前为第5页。本工程柱高度为3.800m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。地下室计算书分析全文共5页，当前为第5页。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50×80×80/6×1=53.33cm3；I=50×80×80×80/12×1=213.33cm4；竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中，M--竖楞计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.036×0.217×0.900=4.696kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.217×0.900=0.547kN/m；q=4.696+0.547=5.242kN/m；竖楞的最大弯距：M=0.1×5.242×450.0×450.0=1.06×105N·mm；σ=M/W<f其中，σ--竖楞承受的应力(N/mm2)；M--竖楞计算最大弯矩(N·mm)；W--竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.33×104；地下室计算书分析全文共6页，当前为第6页。f--竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；地下室计算书分析全文共6页，当前为第6页。竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=1.06×105/5.33×104=1.991N/mm2；竖楞的最大应力计算值σ=1.991N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中，V--竖楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.036×0.217×0.900=4.696kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.217×0.900=0.547kN/m；q=4.696+0.547=5.242kN/m；竖楞的最大剪力：V=0.6×5.242×450.0=1415.469N；截面抗剪强度必须满足下式：τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；V--竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql=0.6×5.242×450=1415.469N；b--竖楞的截面宽度(mm)：b=50.0mm；hn--竖楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×1415.469/(2×50.0×80.0×1)=0.531N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.531N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算地下室计算书分析全文共7页，当前为第7页。最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:地下室计算书分析全文共7页，当前为第7页。νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=20.04×0.18=5.24kN/m；νmax--竖楞最大挠度(mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；E--竖楞弹性模量（N/mm2），E=9000.00N/mm2；I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.13×106；竖楞最大容许挠度:[ν]=450/250=1.8mm；竖楞的最大挠度计算值:ν=0.677×5.24×450.04/(100×9000.0×2.13×106)=0.076mm；竖楞的最大挠度计算值ν=0.076mm小于竖楞最大容许挠度[ν]=1.8mm，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50×80×80/6×1=53.33cm3；I=50×80×80×80/12×1=213.33cm4；按集中荷载计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中P--竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；P=(1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.183×0.45=1.99kN；地下室计算书分析全文共8页，当前为第8页。地下室计算书分析全文共8页，当前为第8页。B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=4.650kN；B方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩:M=0.186kN·m；B方向柱箍变形图(mm)最大变形:ν=0.056mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式地下室计算书分析全文共9页，当前为第9页。σ=M/W<f地下室计算书分析全文共9页，当前为第9页。其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=185632.29N·mm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=53333mm3；B边柱箍的最大应力计算值:σ=3.48N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值σ=1.86×108/5.33×107=3.48N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:ν=0.056mm；柱箍最大容许挠度:[ν]=300/250=1.2mm；柱箍的最大挠度ν=0.056mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.2mm，满足要求!3.柱箍抗剪强度验算τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--柱箍承受的剪应力(N/mm2)；V--柱箍计算最大剪力(N)：V=1415.469N；b--柱箍的截面宽度(mm)：b=50.0mm；hn--柱箍的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv---柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值:τ=3×1415.469/(2×50.0×80.0×1)=0.531N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值τ=0.531N/mm2小于柱箍抗剪强度设计值[fv]=13N/mm2，满足要求！六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:N<[N]=f×A其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：地下室计算书分析全文共10页，当前为第10页。对拉螺栓的型号:M14；地下室计算书分析全文共10页，当前为第10页。对拉螺栓的有效直径:11.55mm；对拉螺栓的有效面积:A=105mm2；对拉螺栓所受的最大拉力:N=4.65kN。对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；对拉螺栓所受的最大拉力N=4.65kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W=50×80×80/6×1=53.33cm3；I=50×80×80×80/12×1=213.33cm4；按计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中P--竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；P=(1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.217×0.45=2.36kN；地下室计算书分析全文共11页，当前为第11页。地下室计算书分析全文共11页，当前为第11页。H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=5.365kN；H方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩:M=0.245kN·m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形:ν=0.094mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:σ=M/W<f其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=245137.53N·mm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=53333mm3；H边柱箍的最大应力计算值:σ=4.596N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；地下室计算书分析全文共12页，当前为第12页。H边柱箍的最大应力计算值σ=2.45×108/5.33×107=4.596N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求!地下室计算书分析全文共12页，当前为第12页。2.柱箍挠度验算经过计算得到:ν=0.094mm；柱箍最大容许挠度:[ν]=350/250=1.4mm；柱箍的最大挠度ν=0.094mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.4mm，满足要求!3.柱箍抗剪强度验算τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--柱箍承受的剪应力(N/mm2)；V--柱箍计算最大剪力(N)：V=1415.469N；b--柱箍的截面宽度(mm)：b=50.0mm；hn--柱箍的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv---柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值:τ=3×1415.469/(2×50.0×80.0×1)=0.531N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值τ=0.531N/mm2小于柱箍抗剪强度设计值[fv]=13N/mm2，满足要求！八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:N<[N]=f×A其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径:M14；对拉螺栓有效直径:11.55mm；对拉螺栓有效面积:A=105mm2；对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；对拉螺栓所受的最大拉力:N=5.365kN。地下室计算书分析全文共13页，当前为第13页。对拉螺栓所受的最大拉力:N=5.365kN小于[N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!地下室计算书分析全文共13页，当前为第13页。地下室框梁模板计算简图计算参数500×800截面梁，层高3.8m模板支撑图参数列表：一、结构基本参数：1、梁宽：500mm2、梁高度：800mm3、楼板厚度：350mm4、层高：3.8m二、梁底模板支撑参数：1、承重架选型：钢管扣件2、承重架支设方式：梁下双支顶立杆地下室计算书分析全文共14页，当前为第14页。3、梁底承重立杆根数：2根地下室计算书分析全文共14页，当前为第14页。4、模板材料：胶合板5、模板厚度：15mm6、梁底木方根数：4根7、木方截面规格：50×80mm8、梁底木方间距：150mm9、梁底小横杆：φ48×3.5钢管10、小横杆间距：450mm11、梁侧立杆间距：1.1m12、梁侧立杆跨度方向间距（不大于）：0.9m13、立杆基础：混凝土楼板上铺50mm厚木脚手板14、顶托内托梁类型：无托梁15、梁底立杆跨度方向间距（不大于）：0.9m16、梁底立杆横向间距：0.37m17、水平杆步距：1.5m18、板下顶部2道水平杆步距调整为：1.38m19、水平杆总步数（含扫地杆和顶部加密区，不含梁下附加水平杆）：3步20、扫地杆距架体基础上表面：200mm21、板下架体含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：3.26m22、梁底支顶立杆含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：2.81m23、支撑架体计算高度（等于层高）：3.8m24、板下立杆支撑自由端高度：400mm25、梁下立杆支撑自由端高度：400mm26、梁下是否附加水平杆：附加一道水平杆，使梁下支顶立杆自由端高度控制在500以内三、梁侧模板参数：1、梁宽：500mm2、梁高度：800mm3、楼板厚度：3地下室计算书分析全文共15页，当前为第15页。4、模板材料：胶合板地下室计算书分析全文共15页，当前为第15页。5、模板厚度：15mm6、梁侧木方根数：3根7、木方截面规格：50×80mm8、木方间距：240mm9、主龙骨选型：双钢管10、主龙骨间距（不大于）：450mm11、对拉螺栓直径：14mm12、对拉螺栓道数：1道13、对拉螺栓竖向间距：/14、第一道螺栓距梁底：225mm15、对拉螺栓跨度方向间距（同主龙骨）：450mm16、梁侧斜支撑间距：不设斜支撑计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.50；梁截面高度D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：350.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.42；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：3.80；梁两侧立杆间距(m)：1.05；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；地下室计算书分析全文共16页，当前为第16页。振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；地下室计算书分析全文共16页，当前为第16页。3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：30mm，220mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h地下室计算书分析全文共17页，当前为第17页。H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m；地下室计算书分析全文共17页，当前为第17页。β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得17.848kN/m2、19.200kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下:σ＝M/W<f其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=45×1.5×1.5/6=16.88cm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax=0.1q1l2+0.117q2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.45×17.85×0.9=8.674kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.45×4×0.9=2.268kN/m；计算跨度:l=350mm；地下室计算书分析全文共18页，当前为第18页。面板的最大弯矩M=0.1×8.674×3502+0.117×2.268×3502=1.39×105N·mm；地下室计算书分析全文共18页，当前为第18页。面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.39×105/1.69×104=8.2N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=8.2N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=8.674N/mm；l--计算跨度:l=350mm；E--面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=45×1.5×1.5×1.5/12=12.66cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×8.674×3504/(100×6000×1.27×105)=1.16mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=350/250=1.4mm；面板的最大挠度计算值ν=1.16mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.4mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.292/(0.800-0.350)=9.538kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=1×5×8×8/6=53.33cm3；I=1×5×8×8×8/12=213.33cm4；E=9000.00N/mm2；地下室计算书分析全文共19页，当前为第19页。地下室计算书分析全文共19页，当前为第19页。计算简图剪力图(kN)地下室计算书分析全文共20页，当前为第20页。弯矩图(kN·m)地下室计算书分析全文共20页，当前为第20页。变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.252kN·m，最大支座反力R=4.405kN，最大变形ν=0.334mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ=M/W<[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=2.52×105/5.33×104=4.7N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ=4.7N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:[ν]=230/400=0.575mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.334mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=0.575mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.405kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:地下室计算书分析全文共21页，当前为第21页。W=2×5.078=10.16cm3；地下室计算书分析全文共21页，当前为第21页。I=2×12.187=24.37cm4；E=206000.00N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图(kN)地下室计算书分析全文共22页，当前为第22页。主楞计算弯矩图(kN·m)地下室计算书分析全文共22页，当前为第22页。主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.694kN·m，最大支座反力R=9.801kN，最大变形ν=0.448mm（1）主楞抗弯强度验算σ=M/W<[f]经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=6.94×105/1.02×104=68.3N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；主楞的受弯应力计算值σ=68.3N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.448mm主楞的最大容许挠度值:[ν]=700/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值ν=0.448mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1.75mm五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。地下室计算书分析全文共23页，当前为第23页。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:地下室计算书分析全文共23页，当前为第23页。W=900×15×15/6=3.38×104mmI=900×15×15×15/12=2.53×105mm1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W<[f]钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.80+0.50]×0.90×0.90=20.315kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.90×0.90=4.536kN/m；q=20.315+4.536=24.851kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2=0.1×20.315×166.6672+0.117×4.536×166.6672=7.12×104RA=RD=0.4q1l+0.45q2RB=RC=1.1q1l+1.2q2σ=Mmax/W=7.12×104/3.38×104=2.1N/mm2；梁底模面板计算应力σ=2.1N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250地下室计算书分析全文共24页，当前为第24页。其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=q1/1.2=16.929kN/m；地下室计算书分析全文共24页，当前为第24页。l--计算跨度(梁底支撑间距):l=166.67mm；E--面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=166.67/250=0.667mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×20.315×166.74/(100×6000×2.53×105)=0.07mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.07mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=0.667mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.632/0.9=5.146kN/m2.方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×8×8/6=53.33cm3；I=5×8×8×8/12=213.33cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩M=0.1ql2=0.1×5.146×0.92=0.417kN·m；地下室计算书分析全文共25页，当前为第25页。最大应力σ=M/W=0.417×106/53333.3=7.8N/mm2；地下室计算书分析全文共25页，当前为第25页。抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值7.8N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6×5.146×0.9=2.779kN；方木受剪应力计算值τ=3×2.779×1000/(2×50×80)=1.042N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪应力计算值1.042N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最大挠度计算值ν=0.677×5.146×9004/(100×9000×213.333×104)=1.191mm；方木的最大允许挠度[ν]=0.900×1000/250=3.600mm；方木的最大挠度计算值ν=1.191mm小于方木的最大允许挠度[ν]=3.6mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.695kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=4.632kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.050-0.500)/4×0.900×(1.2×0.350×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.900×(0.800-0.350)×0.500=2.080kN地下室计算书分析全文共26页，当前为第26页。地下室计算书分析全文共26页，当前为第26页。简图(kN·m)剪力图(kN)地下室计算书分析全文共27页，当前为第27页。弯矩图(kN·m)地下室计算书分析全文共27页，当前为第27页。变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=0.966kN；N2=N3=7.44kN；最大弯矩Mmax=0.266kN·m；最大挠度计算值Vmax=0.652mm；最大应力σ=0.266×106/4490=59.1N/mm2；支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值59.1N/mm2小于支撑托梁的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁两侧立杆稳定性验算其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：N1=0.966kN；地下室计算书分析全文共28页，当前为第28页。脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×3.8=0.589kN；地下室计算书分析全文共28页，当前为第28页。N=0.966+0.589=1.554kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.42]=2.945m；k--计算长度附加系数，取值为：1.155；μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.42m;得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2945.25/15.9=185；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；钢管立杆受压应力计算值；σ=1554.327/(0.209×424)=17.5N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=17.5N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1=7.441kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×(3.8-0.8)=0.589kN；N=N1+N2=7.441+0.465=7.906kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；地下室计算书分析全文共29页，当前为第29页。W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；地下室计算书分析全文共29页，当前为第29页。σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.42]=2.945m；k--计算长度附加系数，取值为：1.155；μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.42m;得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2945.25/15.9=185；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；钢管立杆受压应力计算值；σ=7905.566/(0.209×424)=89.2N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=89.2N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！地下室侧墙模板一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):80.00；地下室计算书分析全文共30页，当前为第30页。4.面板参数地下室计算书分析全文共30页，当前为第30页。面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取3.800m；地下室计算书分析全文共31页，当前为第31页。β1--外加剂影响修正系数，取1.200；地下室计算书分析全文共31页，当前为第31页。β2--混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得17.031kN/m2、91.200kN/m2，取较小值17.031kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2其中，M--面板计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(次楞间距):l=300.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M=0.1×9.197×300.02+0.117×1.260×300.02=9.60×104N·mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：地下室计算书分析全文共32页，当前为第32页。σ=M/W<f地下室计算书分析全文共32页，当前为第32页。其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯矩(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:W=bh2/6=500×15.0×15.0/6=1.88×104mmf--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=9.60×104/1.88×104=5.1N/mm2；面板截面的最大应力计算值σ=5.1N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q其中，V--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(次楞间距):l=300.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×9.197×300.0+0.617×1.260×300.0=1888.6N；截面抗剪强度必须满足:τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--面板计算最大剪力(N)：V=1888.6N；b--构件的截面宽度(mm)：b=500mm；hn--面板厚度(mm)：hn=15.0mm；fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:τ=3×1888.6/(2×500×15.0)=0.378N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值τ=0.378N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[τ]=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算地下室计算书分析全文共33页，当前为第33页。根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。地下室计算书分析全文共33页，当前为第33页。挠度计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:q=17.03×0.5=8.516N/mm；l--计算跨度(次楞间距):l=300mm；E--面板的弹性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；面板的最大允许挠度值:[ν]=1.2mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×8.52×3004/(100×6000×1.41×105)=0.553mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.553mm小于等于面板的最大允许挠度值[ν]=1.2mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×8×8/6×2=106.666cm3；I=5×8×8×8/12×2=426.666cm4；次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M=0.1q1l2+0.117q2其中，M--次楞计算最大弯矩(N·mm)；地下室计算书分析全文共34页，当前为第34页。l--计算跨度(主楞间距):l=500.0mm；地下室计算书分析全文共34页，当前为第34页。新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×17.031×0.300×0.900=5.518kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M=0.1×5.518×500.02+0.117×0.756×500.02=1.60×105N·mm；次楞的抗弯强度应满足下式：σ=M/W<f其中，σ--次楞承受的应力(N/mm2)；M--次楞计算最大弯矩(N·mm)；W--次楞的截面抵抗矩，W=1.07×105mmf--次楞的抗弯强度设计值；f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值：σ=1.60×105/1.07×105=1.5N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；次楞的最大应力计算值σ=1.5N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q其中，V－次楞承受的最大剪力；l--计算跨度(主楞间距):l=500.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×17.031×0.300×0.900/2=2.759kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.30×0.90/2=0.378kN/m，其中，0.90为折减系