ao工艺污水处理厂毕业设计方案说明书

污水处理A２\Ｏ工艺摘要本次毕业设计的题目为新建城市污水处理厂设计（15万m3/天）工艺.主要任务是完成个该地区污水的处理设计。其中初步设计要完成设计说明书一份、污水处理厂总平面图一张及污水处理厂污水与污泥高程图一张；单项处理构筑物施工图设计中,主要是完成平面图和剖面图及部分大样图。该污水处理厂工程,规模为1５万吨/日.Ａ2/Ｏ工艺的生物处理部分由厌氧池、缺氧池和好氧池组成。厌氧池主要功能是释放磷,同时部分有机物进行氨化.缺氧池的主要功能是脱氮。好氧池是多功能的，能够去除BＯD、硝化和吸取磷。该污水厂的污水处理流程为：从泵房到沉砂池,进入反应池，进入辐流式二次沉淀池,再进入清水池，最后出水;污泥的流程为:从反应池排出的剩余污泥进入集泥配水井,再由污水泵送入浓缩池，再进入消化池,最后进入脱水机房脱水,最后外运处置。关键词：Ａ2Ｏ；同步脱氮除磷；设计说明书筑龙网给排水所有资料全都免费PAGEPAGEIIＡbstrａctTｈetｏpｉcofthisｇradｕaｔeｄesigｎiｓａboｕttheｄeｓiｇnoｆthesewagedｉｓpｏsａｌｐlantinｔheａrｅaｏｆaCitｙ．ThetｅchnｉcsoｆtheｐlaｎｔistheＡｎaerｏbiｃ－Ａnoxic—Ｏxｉc。Tｈemaｉｎtasｋisｔｈｅprｉmａrydesignoftｈepｌanｔ.Thｅtａskoftheｐrｉmarｙｄｅｓigｎisthatａdesｉｇｎbook、apｌanｏfｔhｅplａｎt、ｔheｈｉｇhdrａwinｇｏｆｔhｅｄiｓposalofsludgeａndsｅwａｇe;iｎｔｈesingｌedｉspｏsalbuilddｅsigｎ,ｔheharvｅｓtisthattｈesｅctｉｏnplaｎedｒawｉｎｇ、theplａnａｎdｓomepartｍａgnifyinｇdrawingsofthｅAnaｅrｏbｉc-Anoxic—Oｘｉc。Tｈeｃonstruｃtionoｆthiｓplantis160000ｔｏｎｅsａｄａｙ．T－ｏxidizeｄiｔchaｎdｕｎoxidiｚepoolaｒeｔwoimportａｎｔｐaｒｔandwａｔerfloｗsiｎtothreｅditchｓinｔuｒｎ,ａｌｓｏT－oxidizedｉtchｐlaｙstｈerolｅofｓｅcondaryseｔtliｎg。Ｔheｕｎoxｉｄｉzｅpondrｅｌｅasephospｈorus．Alongwiｔhaeraｔｉｏｎdｉstance,thedissｏlvedoｘyｇendensｉtyreduｃes.Thismakeｏxidｉzeaｒeaanｄｕnｏxdiｚeａｒｅapｒｅｓenｔinｔｕre.Namelyaｐpｅaｒｓthenｉｔｒａtｉonaｎｄthｅｃountｅr—ｎitrａｔionprocessinｓuｃｃessioｎ,geｔｔｈeｒｅsulｔｏfdenｉtrogenａｔion.Attｈesaｍetｉmeｔｈefineoｘyｇｅndistricｔａｂｓorbsｔheｐhｏsphorus，gｅtthｅreｓultofgｅtｔingｒidofpｈoｓpｈｏｒｕｓ.Thepｒocessoftｈesｅｗageinｔｈeplantiｓｔｈat：Tｈｅseｗaｇeruｎｓfroｍｐｕmphousetosanｄsｉnkｉngpｏnd,ｅnteｒsｔhepondｏfsedimeｎtatiｏnｔanｋ，eｎtersdisinｆｅcｔiｏnpoｎｄ,thｅｎｅｎtｅrscaｌculatioｎtｒouｇh，atｌａstletsouｔ．Tｈｅｐｒoｃｅｓsoftheｓｌｕdgeｉsthａt：Ｓurplｕssludgｅfｒomthesｅdimｅnｔatiｏｎｔａｎｋentｅrscoｎceｎｔratiｏnponｄ,ｅnｔersdｉgestioｎpond，ｅｎｔｅｒsａutｏmａｔicallytｒansｌａtedｔｅxｔ:tｈｅnｅｎｔｅrsautｏmａtiｃaｌｌytranｓlatedteｘt：,ａtlａstitiscａrrｉedｏutoftheplａnt.Keyｗｏrds：ＴｈｅAnaｅｒobｉc—Anoｘic-Oxic；Ｔakinｇｏfｆthｅｎitｒogｅnaｎdｔhephosｐhｏrus;Autｏmaticallytrａnslatｅｄteｘｔ。目录PAGEIV目录ＴＯC\ｏ＂1-3"\h\z\ｕHYPERLINＫ目录ﻩPAＧERＥＦ_Toc1695２５3７８\ｈIＩIHYPＥRLINK\ｌ＂_Ｔoc169５２5３7９＂第一章ﻩ设计概论 ＰAGEREF＿Toｃ16９5２5３7９＼h１HＹPEＲLINＫ\ｌ”_Tｏc169525３８0"1。1设计任务ﻩPＡGERＥＦ_Tｏｃ1６９5253８０\ｈ1HYPＥRLIＮK\ｌ”_Toc１695２５3８1＂１.2．２开发区自然条件：ﻩPAGＥREF_Ｔｏc１69525381\h1HＹPERLINK\ｌ＂＿Toｃ１６95２538２”１.2。3设计水量与水质ﻩＰＡGＥＲEＦ_Tｏc1６９525382＼h2HＹPERLINＫ\l＂_Ｔoc1６９5253８3”其次章工程概预算ﻩPＡGERＥF_Toc１695２５３８3\h4ＨYPEＲLＩＮK\l＂＿Toc１69525384”污水处理厂设计规模ﻩPAGEＲＥＦ＿Ｔoc１６9525384＼ｈ4ＨYＰERLINK\l"_Toc16９５2５3８４＂工程估算ﻩPAＧＥＲEF_Ｔoc16952５３８4＼h4HＹPEＲLINK＼l"_Toc1６９52５３８5”第三章污水处理厂设计 ＰAGEREF_Ｔｏc169５２5３8５\ｈ６ＨＹPＥRLINK＼l＂_Tｏc1695２5３８６"３．1污水处理厂址选择 PAGEREF_Tｏｃ1６95２５3８6＼h6HＹPＥＲLINK\ｌ＂_Toｃ１69５２53８7＂3.２污水污泥处理工艺选择ﻩＰAGＥREＦ＿Ｔoc１６９52５3８7\h６HYPERＬＩＮK＼l＂＿Toc1６95２５３8８＂3．２．1水质ﻩＰAGERＥF_Toｃ１69５2５388\h6HYＰERLＩＮK\ｌ”_Toc1６95２5389”3．2.2污水、污泥处理工艺选择ﻩPAGEＲEF_Toｃ1６9525389＼ｈ6HYＰＥRLIＮＫ\ｌ＂＿Toc169525390”3.３主要生产构筑物工艺设计ﻩPＡGEＲEＦ_Tｏｃ169525３９０\h1３ＨＹＰERLIＮK\ｌ”_Tｏc16952５３9１＂3．３．1进水泵房ﻩＰＡＧEREＦ_Ｔｏc1６95253９１＼h13ＨＹPEＲLINK\ｌ”_Toc１69５2５392"3.３．２细格栅和沉砂池ﻩPAGEREF_Toｃ169525３92\h13ＨYPEＲＬＩNK\l”_Toｃ16９52５393＂３.3.3初次沉淀池:ﻩＰAＧEＲEＦ_Ｔｏc169525393\ｈ14HYＰERLINＫ\l”＿Toc1６９5253９４”3.３．４A2/O池ﻩＰAGEＲEF_Toｃ１69525３94\ｈ１４HＹPＥRＬINK\ｌ”_Tｏc1695２5395"3。３.5鼓风机房 ＰAGEＲＥF_Ｔoc１69５2５３9５\h15HＹＰＥRLＩNK＼ｌ"＿Toc16９52５3９6＂3。3。7配水集泥井ﻩPAGERＥＦ＿Tｏc16952５３９6\ｈ１5ＨYPERLIＮK\l＂_Tｏc１６９5253９7"3．3．8污泥浓缩池ﻩPＡGEＲEＦ_Toc169525397＼h15ＨYＰERLINＫ\l"_Toc169525３９8＂3。3.9脱水车间ﻩPＡＧＥREF＿Tｏc1６952５398\ｈ１６HＹＰＥRLIＮＫ\ｌ”_Toc1６9５25399＂第四章劳动定员及其附属构筑物ﻩPAGEREF_Toｃ16９52539９\h１7ＨYPＥRLINK\l”_Ｔoc１６952５4００＂4．1劳动定员 PAGEREＦ_Toc１６９５２5４00＼h１7ＨYPERLＩNＫ4．2人员培训ﻩPAGEREＦ_Ｔoｃ１6952540１\ｈ17ＨYＰERLINＫ\l"＿Toc169５25４０２＂4.３技术管理ﻩPAＧERＥＦ＿Toc169５2５４02\h18HYPERLIＮK＼l＂_Toｃ1６9５25403”4。４附属构筑物 PAGERＥF＿Toc16９52５403\h1８ＨYPＥRLINK\l”＿Toc１6９52５404"4．5附属化验设备ﻩPAGEREF_Toｃ１69５2５４04＼ｈ18HYPEＲLINK＼ｌ"_Ｔoc１69５２54０5＂第五章格栅的计算ﻩPＡGＥRＥＦ＿Toｃ1６９５２54０5＼h2０HYPＥRLIＮＫ\l”_Ｔoｃ1６９５２５４06＂5.1设计要求 ＰAＧＥREF_Tｏc1６９525４0６＼h2０HYＰERＬＩNK\l＂＿Ｔoｃ16952５４0７”5．2中格栅的设计计算 ＰAGEＲＥF＿Toc1695２5407＼ｈ２0HＹPERＬINK\ｌ”＿Toｃ１６952540８"５。３细格栅的设计计算ﻩＰAＧＥREＦ_Tｏc１6９5２5４08\h２２ＨＹＰEＲＬＩNＫ\l”＿Toc16９５25409"第六章沉砂池的设计计算ﻩPAGEＲEF_Ｔｏc1695２540９＼h26ＨYPＥRLＩNK＼ｌ"_Toc1６９52541０”第七章初次沉淀池的设计计算 PＡGERＥF_Ｔoｃ169５25４10\h２８HＹPＥＲLINK\l”＿Toc１69５25４11"７。1设计要点ﻩPAＧＥREF＿Toc１６95２5411＼ｈ28HYＰERLINK\l＂_Ｔoc169525412"7.2初次沉淀池的设计(为辐流式) PAＧＥREF_Toc１69５25412\ｈ28HＹＰＥRLINK第八章Ａ2／Ｏ反应池的设计计算ﻩPAＧEREＦ_Tｏｃ16952５４13\h36ＨＹＰERLＩＮK\ｌ”＿Toc１69525４１４”8．1设计要点ﻩ９52541４＼h36ＨYPＥRLINＫ\ｌ"＿Toc169５2５415＂8．2设计计算ﻩＰAGEREF＿Toｃ１695254１5\h36HYPERLIＮＫ\ｌ＂_Ｔoｃ1６９5２５４1６”第九章曝气池的设计计算ﻩPＡGERＥＦ_Tｏc１6９5254１6\h4２HYPERLINＫ\l”＿Ｔoc１6９5２５４１７”９。１设计要点ﻩPＡGＥＲEＦ＿Toc1695２54１7\ｈ42HYPEＲLINＫ＼l＂＿Toc１69５２5418"9．２曝气池的设计ﻩPＡＧＥREF_Tｏc1６95２5４1８\h42ＨYPＥRLIＮK＼ｌ”_Toc１６9５25４1９＂第十章二沉池的设计计算ﻩＰAGEＲEＦ_Ｔoc１69525４1９＼ｈ４６ＨＹPEＲLINK\l＂_Ｔoc１695２５４２0＂1０．１设计要求 PAＧEREF_Toｃ1６９５2542０\ｈ46HYＰＥRＬIＮＫ\l"_Toｃ１695２5421"10.2.二次沉淀池的设计ﻩPＡGEＲＥF_Tｏｃ1695２5４21＼ｈ4６HＹPERLINＫ\l”_Toc1695２5422”第十一章清水池的设计计算ﻩPAGＥREF＿Tｏｃ１695２5422\h48HYPERＬＩNK\ｌ"_Toｃ1６９５２5423"第十二章浓缩池的设计计算ﻩPAＧERＥF_Tｏc1６9525423＼h4９HYPEＲLＩＮK\l"＿Ｔｏc16952５42４"12。1设计要点ﻩPAＧEＲEＦ_Toc1６9５254２4＼ｈ49ＨYＰＥＲＬINK＼ｌ＂＿Ｔｏc１６9525425"12.２．浓缩池的设计 ＰAGＥRＥＦ_Toc1６９5２54２5＼h49HYPERLINK\l”_Toc1695２54２6＂第十三章消化池的设计计算 PAGＥRＥF＿Toｃ1695２５426\h51ＨYPERLINＫ\l＂_Tｏｃ169５25４２７＂１３.1设计要点ﻩPAＧERＥF_Tｏｃ1６95254２7\h51HYPＥＲLINK\ｌ"_Toc1695２54２８＂13.２消化池的设计ﻩＰAGEＲＥF＿Tｏc１６95２542８\ｈ5１ＨYＰEＲLINＫ\ｌ”_Tｏc16９５254２9”第十四章污水处理厂总体布置ﻩPＡGERＥF＿Ｔoｃ1695２5429＼h581ＨＹＰEＲＬＩNK\ｌ"_Ｔoc1６952５430”4。1污水厂平面布置 ５2５４30\ｈ5８１ＨYＰＥRLＩＮK＼l”＿Toｃ１６95２5431＂４。１．1污水处理厂平面布的原则ﻩPAGＥRＥＦ＿Toc16９5２543１\h５81HＹPEＲＬＩＮＫ\ｌ＂_Ｔoc16952５４32”4．1。2污水处理厂的平面布置ﻩＰAGＥREF_Ｔoc１６9525４３2＼h６0１HYPEＲＬＩNK\l”_Toｃ１69５２5４３3”４.2污水厂的高程布置ﻩPAＧERＥF_Ｔoｃ1６952５4３3\h611HYＰＥＲＬIＮK４.2．１污水厂高程的布置方法ﻩＰAGEREF＿Toｃ16９525４３4\h6１１HYPEＲLINK＼l”_Ｔｏc１69525４35"4．２．2本污水处理厂高程计算ﻩPAＧＥRＥＦ＿Ｔoｃ１6952５４35＼h６2１ＨＹPERLINＫ＼ｌ”＿Toｃ１６９５２５436”4。2.３污水处理部分高程计算ﻩＰＡGEREＦ_Ｔoｃ１695２543６\h６３1ＨYPERＬINＫ＼l”_Toc169525４３７”4．２。4污泥处理部分搞程计算 ＰAGEＲＥF＿Ｔoｃ１６95２5４37\h65HYPERLINＫ\l”＿Toc1６９５25４38"结论ﻩＰAGEREF_Tｏc169５2５438\ｈ67ＨYPＥRＬＩNＫ参考文献ﻩPAGEＲEF＿Toc1６９52５439\h错误!未定义书签。第一章设计概论PAGEPAGE2设计概论１.１设计任务本次毕业设计的主要任务是为新建城市污水处理厂设计（１6万m3/天)做的设计。工程设计内容包括:1、通过现场实习调研，查阅文献，进行传统、典型和先进方案的比较,分析优缺点,论证可行性，通过所给自然条件、城市特点及经济因素确定最终处理方案.2、据所选方案，正确选择、设计计算污水处理构筑物。3．进行污水处理厂各构筑物工艺计算:包括初步设计和图纸设计、设备选型,图中应有设备、材料一览表和工程进程表。４.进行帮助建筑物（包括鼓风机房、泵房、脱水机房等）的设计:包括尺寸、面积、层数的确定;完成设备选型。１.2该地区的概况及自然条件1．2．１该地区的概况:１．２。2开发区自然条件：１．地理位置：东经１18度０８分至118度3０分，北纬3６度39分至36度3７分。全年平均气温12。２℃。区内温度变化基本上反映了大陆性气候的特征.2.气象资料:（1）、风向：春季：南风(东南)夏季:南风(东南、西南)秋季：南风、北风冬季：西北风（2)、气温:年平均气温：７8℃最高气温:34℃最低气温:-1０℃（３）、冻土深度为地表下0.5米(４）、水位在地表下9米，无侵蚀性。（5）、按地震烈度8度设防.(6）、地基承载力各层均在１２0kPa以上.（7)、当地海拔５０米，进水渠渠底高度为48米。（8)、处理后出水排入四周河流,河流水面高度4５米.(9）、新建场区为平坦地，足够开阔。1.2。３设计水量与水质１、设计水量：平均流量:1６万m3/天2、进水水质条件:COD=2５0ｍg/Ｌ；BOD=２２0ｍg/Ｌ;S＝1５0mg/ＬTN=２5ｍg/L；TP=5ｍg/Ｌ；水温2０３0℃;pH=６.58．53、出水水质要求:ＢOＤ≤２0ｍg／LＣOD≤6０mｇ/LSＳ≤2０mg/ＬＮH3－N≤5mｇ/ＬTＰ5≤１ｍg/LｐＨ=6８第二章工程概预算PAGEPAGE4其次章工程概预算污水处理厂设计规模为适应人口增长对城市供水量的需求以及缓解城市污水对水环境的压力,依据实际需要需建设城市污水处理厂，设计处理水量为１6万ｍ3/天。工程估算2.1估算依据估算指标接受1989年１月1日试行的建设部文件（８８）建标字第１82号关于发布试行《城市基础设施工程投资概算指标》的通知中审查批准的由原城乡建设环境保护部、城市建设管理局组织制定〈<城市基础设施施工投资估算指标>〉（排水工程）2。２单项构筑物的工程造价计算１。第一部分费用第一部分费用包括建筑工程费;设备、器材、工具等购置费;安装工程费。可查有关排水工程投资估算、概算指标确定。依据有关指标计算各项构筑物的工程造价见下表:序号名称投资概算１总平面2污水泵房3旋流沉砂池４厌氧池5曝气池６污泥泵房7污泥浓缩池8贮泥池9脱水机房1０锅炉房１1综合楼及掌握室12办公及化验楼1３机修间１4变电所、配电间15仓库合计110５０.72万元.其次部分费用其次部分费用包括建设单位管理费、征地拆迁费、工程监理费、供电费、设计费、招投标管理费等。依据有关资料统计,按第一部分费用50％计。２.第三部分费用第三部分费用包括工程预备费、价格因素预备费、建设期贷款利息、铺底流淌资金.工程预备费按第一部分费用的10％计,则：价格因素预备费按第一部分费用的５％计,则：贷款期利息按贷款、铺底流淌资金按20％计，则:第三部分费用合计:1105．０72+５52．5３６+2210．１4４=3８6７。7５2万元工程总投资合计：项目总投资=第一部分费用+其次部分费用+第三部分费用1105０。７2+5５２5.36+3867。752=20４43.8３２万元第三章污水处理厂设计PAGEPAGE16第三章污水处理厂设计３.1污水处理厂址选择污水厂厂址选择应遵循下列各项原则1、应与选定的工艺相适应2、尽量少占农田３、应位于水源下游和夏季主导风向下风向4、应考虑便于运输5、充分利用地形本地区在总体规划、专业规划及开发区建设中，已按自然地形，用地规划预留了污水处理厂位置。3．2污水污泥处理工艺选择3。２。1水质污水处理厂进、出水水质指标序号项目进水出水1BＯD５25０202CＯD220603SS15０２０４ＴＮ2515５NH3—N55６TP513。2．２污水、污泥处理工艺选择1。处理工艺流程选择应考虑的因素污水处理厂的工艺流程系指在保证处理水达到所要求的处理程度的前提下，所接受的污水处理技术各单元的有机组合。在选定处理工艺流程的同时，还需要考虑各处理单元构筑物的形式,两者互为制约，互为影响。污水处理工艺流程的选定，主要以下列各项因素作为依据。污水的处理程度工程造价与运行费用当地的各项条件原污水的水量与污水流入工程该污水处理厂日处理能力约５万吨，属于中小规模的污水处理厂.按《城市污水处理和污染防治技术政策》要求推举，２0万ｔ/d规模大型污水厂一般接受常规活性污泥法工艺,1０-20万t/d污水厂可以接受常规活性污泥法、氧化沟、SＢＲ、ＡB法等工艺，小型污水厂还可以接受生物滤池、水解好氧法工艺等.对脱磷脱氮有要求的城市，应接受二级强化处理,如Ａ2/O工艺,A/O工艺，ＳＢR及其改良工艺，氧化沟工艺,以及水解好氧工艺，生物滤池工艺等.由于该设计对脱氮除磷有要求故选取二级强化处理.可供选取的工艺：A/O工艺,A2/O工艺,SBR及其改良工艺,氧化沟工艺。２．适合于中小型污水处理厂的除磷脱氮工艺该污水处理厂要求对原水中的氮、磷有比较好的去除,应接受二级强化处理.依据《城市污水处理和污染防治技术政策》推举，以及国内外工程实例和丰富的阅历，比较成熟的适合中小规模具有除磷、脱氮的工艺有：Ａ２/O工艺，A/O工艺，ＳBＲ及其改良工艺,氧化沟及其改良工艺。A/O工艺、Ａ2／O工艺、各种氧化沟工艺、SＢＲ工艺这些从活性污泥法派生出来的工艺都可以实现除碳、除氮、除磷三种流程的组合，都是比较有用的除磷脱氮工艺。一.Ａ２／O处理工艺（如下图所示）二沉池内回流污泥回流图1Ａ2/Ｏ工艺厌氧二沉池内回流污泥回流图1Ａ2/Ｏ工艺厌氧好氧缺氧（１）Ａ２／O处理工艺是Anaerｏbic—Anoxic－Oxic的英文缩写，它是厌氧—缺氧-好氧生物脱氮除磷工艺的简称,Ａ２/O工艺是在厌氧－好氧除磷工艺的基础上开发出来的，该工艺同时具有脱氮除磷的功能。（2)A2／Ｏ工艺的特点:A：厌氧、缺氧、好氧三种不同的环境条件和不同种类的微生物菌群的有机协作,能同时具有去除有机物、脱氮除磷功能;B:在同时脱氮除磷去除有机物的工艺中,该工艺流程最为简洁,总的水力停留时间也少于同类其它工艺。C:在厌氧-缺氧-好氧交替运行下，丝状菌不会大量繁殖,ＳVＩ一般小于1０0,不会发生污泥膨胀.Ｄ:污泥中含磷量高，一般为2．5％以上.二。氧化沟严格地说，氧化沟不属于专门的生物除磷脱氮工艺.但是随着氧化沟技术的进展,它早已超出原先的实践范围，消灭了一系列除磷脱氮技术与氧化沟技术相结合的污水处理工艺流程。依据运行方式，氧化沟可以分为连续工作式、交替工作式和半交替工作式。连续工作式氧化沟,如帕斯韦尔氧化沟、卡鲁塞尔氧化沟。奥贝尔氧化沟在我国应用比较多,这些氧化沟通过设置适当的缺氧段、厌氧段、好氧段都能取得较好的除磷脱氮效果。连续工作式氧化沟又可分为合建式和分建式.交替工作式氧化沟一般接受合建式,多接受转刷曝气，不设二沉池和污泥回流设施.交替工作式氧化沟又可分为单沟式、双沟式和三沟式，交替式氧化沟兼有连续式氧化沟和ＳBR工艺的一些特点,可以依据水量水质的变化调节转刷的开停,既可以节省能源，又可以实现最佳的除磷脱氮效果。氧化沟具有以下特点:(1)工艺流程简洁，运行管理便利。氧化沟工艺不需要初沉池和污泥消化池。有些类型氧化沟还可以和二沉池合建，省去污泥回流系统。(2）运行稳定,处理效果好。氧化沟的BOD平均处理水平可达到９5％左右.（３）能承受水量、水质的冲击负荷,对浓度较高的工业废水有较强的适应能力。这主要是由于氧化沟水力停留时间长、泥龄长和循环稀释水量大。（４）污泥量少、性质稳定。由于氧化沟泥龄长。一般为20～３0d，污泥在沟内已好氧稳定，所以污泥产量少从而管理简洁，运行费用低.（５)可以除磷脱氮。可以通过氧化沟中曝气机的开关,制造好氧、缺氧环境达到除磷脱氮目的,脱氮效率一般>８0％.但要达到较高的除磷效果则需要实行另外措施。(６)基建投资省、运行费用低。和传统活性污泥法工艺相比,在去除BOD、去除BＯD和NH3—N及去除BOD和脱氮三种情况下,基建费用和运行费用都有较大降低，格外是在去除BOD和脱氮情况下更省.同时统计表明在规模较小的情况下，氧化沟的基建投资比传统活性污泥法节省更多。Ｃarrｏｕseｌ原指游艺场中的循环转椅,如上图.为一个多沟串联系统，进水与活性污泥混合后沿箭头方向在沟内不停的循环流淌,接受表面机械曝气器,每沟渠的一端各安装一个。靠近曝气器下游的区段为好氧区，处于曝气器上游和外环的区段为缺氧区，混合液交替进行好氧和缺氧，不仅供应了良好的生物脱氮条件，而且有利于生物絮凝，使活性污泥易于沉淀。Orｂａl氧化沟，即“0、１、2”工艺，由内到外分别形成厌氧、缺氧、和好氧三个区域，接受转碟曝气。由于从内沟（好氧区)到中沟（缺氧区)之间没有回流设施，所以总的脱氮效率较差.在厌氧区接受表面搅拌设备,不行避开的带入相当数量的溶解氧，使得除磷效率较差.三沟式氧化沟属于交替运行式氧化沟,由丹麦Ｋｒuger公司创建，如上图。由三条同容积的沟槽串联组成，两侧的池子交替作为曝气池和沉淀池,中间的池子始终作为曝气池。原污水交替地进入两侧的池子,处理出水则相应地从作为沉淀池的池中流出,这样提高了曝气转刷的利用率（达59%左右），另外也有利于生物脱氮。三沟式氧化沟流程简洁,具有生物脱氮功能,由于无专门的厌氧区，因此，生物除磷效果差，而且由于交替运行,总的容积利用率低,约为55％，设备总数量多,利用率低。三.ＳＢR工艺ﻫＳＢＲ是一种间歇式的活性泥泥系统，其基本特征是在一个反应池内完成污水的生化反应、固液分离、排水、排泥。可通过双池或多池组合运行实现连续进出水。SＢR通过对反应池曝气量和溶解氧的掌握而实现不同的处理目标，具有很大的灵敏性.ﻫSBR池通常每个周期运行4-6小时,当消灭雨水高峰流量时，SBＲ系统就从正常循环自动切换至雨水运行模式,通过调整其循环周期，以适应来水量的变化。SBＲ系统通常能够承受3-5倍旱流量的冲击负荷。ＳＢR工艺具有以下特点:(1)SBR工艺流程简洁、管理便利、造价低。ＳBR工艺只有一个反应器，不需要二沉池，不需要污泥回流设备，一般情况下也不需要调节池,因此要比传统活性污泥工艺节省基建投资３0％以上,而且布置紧凑,节省用地。由于科技进步，目前自动掌握已相当成熟、配套.这就使得运行管理变得十分便利、灵敏,很适合小城市接受。（2）处理效果好。SBR工艺反应过程是不连续的,是典型的非稳态过程,但在曝气阶段其底物和微生物浓度变化是连续的（尽管是处于完全混合状态中)，随时间的连续而逐渐降低。反应器内活性污泥处于一种交替的吸附、吸取及生物降解和活化的变化过程之中,因此处理效果好.(3）有较好的除磷脱氮效果。ＳＢR工艺可以很容易地交替实现好氧、缺氧、厌氧的环境,并可以通过转变曝气量、反应时间等方面来制造条件提高除磷脱氮效率.（4)污泥沉降性能好。SBＲ工艺具有的特殊运行环境抑制了污泥中丝状菌的生长，削减了污泥膨胀的可能。同时由于SBＲ工艺的沉淀阶段是在静止的状态下进行的，因此沉淀效果更好。(５）ＳBR工艺独特的运行工况决定了它能很好的适应进水水量、水质波动。3。适合于中小型污水处理厂的除磷脱氮工艺的比较上述适合于中小型污水处理厂的除磷脱氮工艺比较多，为了选择出经济技术更合理的处理工艺,以下对上述适合于中小型污水处理厂的除磷脱氮工艺进行经济技术比较。表３．2适合于中小型污水处理厂的除磷脱氮工艺的比较工艺名称氧化沟工艺ＡＯ工艺A２O工艺SＢR工艺优点１。处理流程简洁，构筑物少,基建费用省；2．处理效果好，有稳定的除P脱Ｎ功能；3。对高浓度的工业废水有很大稀释作用；４.有较强的抗冲击负；5．能处理不容易降解的有机物；6。污泥生成量少，污泥不需要消化处理，不需要污泥回流系统;7.技术先进成熟，管理维护简洁；8．国内工程实例多，容易获得工程设计和管理阅历；９．对于中小型无水厂投资省,成本底;10.无须设初沉池，二沉池.1。污泥沉降性能好;污泥经厌氧消化后达到稳定；3。用于大型水厂费用较低；４．沼气可回收利用。1.具有较好的除P脱N功能;2.具有改善污泥沉降性能的作用的能力，削减的污泥排放量;３.具有提高对难降解生物有机物去除效果,运行效果稳定；4。技术先进成熟，运行稳妥牢靠；5．管理维护简洁，运行费用低；６沼气可回收利用7．国内工程实例多，容易获得工程设计和管理阅历。１.流程十分简洁；2．合建式，占地省，处理成本底；３．处理效果好,有稳定的除Ｐ脱N功能；4．不需要污泥回流系统和回流液；不设专门的二沉池；５．除磷脱氮的厌氧，缺氧和好氧不是由空间划分的，而是由时间掌握的。缺点1。周期运行，对自动化掌握能力要求高;２.污泥稳定性没有厌氧消化稳定;3.容积及设备利用率低；4。脱氮效果进一步提高需要在氧化沟前设厌氧池。1。用于小型水厂费用偏高;２．沼气利用经济效益差；３，污泥回流量大，能耗高.1．处理构筑物较多;2,污泥回流量大，能耗高。３。用于小型水厂费用偏高；4．沼气利用经济效益差.1．间歇运行，对自动化掌握能力要求高；２。污泥稳定性没有厌氧消化稳定；３.容积及设备利用率低；４．变水位运行，电耗增大;５除磷脱氮效果一般。综上所述,可得比较适合本经济开发区的工艺是工艺。由于这种工艺具有较好的除Ｐ脱N功能；具有改善污泥沉降性能的作用的能力，削减的污泥排放量;具有提高对难降解生物有机物去除效果，运行效果稳定；技术先进成熟，运行稳妥牢靠；管理维护简洁，运行费用低；沼气可回收利用；国内工程实例多，容易获得工程设计和管理阅历技术先进成熟，运行稳妥牢靠，最为重要的是该工艺总水力停留时间少于其他同类工艺,节省基建费用，占地面积相对较小,在市场经济的形势下，寸土寸金，该工艺无疑具有格外大的吸引力.4。法同步脱氮除磷工艺的原理：分为三大部分，分别为厌氧、缺氧、好氧区。原污水从进水井内首先进入厌氧区,同步进入的还有从沉淀池排出的含磷回流污泥,本反应器的主要功能是释放磷，同时部分有机物进行氨化。污水经过第一厌氧反应器进入缺氧反应器，本反应器的首要功能是脱氮,硝态氮是通过内循环由好氧反应器送来的,循环的混合液量较大，一般为2Ｑ（Ｑ-—原污水流量)。混合液从缺氧反应器进入好氧反应器--曝气器,这一反应器单元是多功能的,去触,硝化和吸取磷等项反应都在本反应器内进行。这三项反应都是重要的，混合液中含有，污泥中含有过剩的磷,而污水中的则得到去除.３。3主要生产构筑物工艺设计3．３。1进水泵房污水进水泵房由格栅间、泵房组成(泵房配电间设于离泵房不远的地方，简略布置见污水厂平面总体布置图，另外厂内另设有集中变配电间、中控室）。1.格栅间平面尺寸：长宽=７．15米6.6０米,地下深6.5３米,为钢筋砼结构，格栅间内设中格栅和细格栅,中格栅栅条间隙为26ｍm，两栅间隔墙宽取０．6m，栅槽总宽度为3.27m。最大过栅流速为0。9m/ｓ.格栅的运行由格栅前、后水位差自动掌握。栅渣由设于平台面以下的国产无轴螺旋输送器输出后外运处置。2.泵房接受半地下室钢筋砼结构,平面尺寸:长宽=８．0０米1６．60米，地下埋深4。３3米，接受立式污水泵抽升污水,泵房内设四台型号为500QＷ2600—15-160的立式污水泵(四用一备)。单泵流量为２600米３／时,扬程为15米，转速745转/分，电机功率１6０千瓦。每台泵出水管上设微阻缓闭止回阀，起吊设备接受电动单梁起重机，最大起重量为5吨。3.３．2细格栅和沉砂池共设两道进口细格栅,安装在出水井与沉砂池的连接渠道上，用于去除进厂污水中较大的漂移物和悬浮物,以保证后续处理工艺的平安运行。细格栅(一期)分两组设置,每组设2道进口机械弧形细格栅（旋转角为90。)及1道人工应急格栅（国产），渠宽为3．８６ｍ，栅隙宽为20mm，最大过栅流速为0.９m/s。格栅的运行由格栅前、后水位差自动掌握。栅渣由设于平台面以下的国产无轴螺旋输送器输出后外运处置。沉砂池接受了旋流式沉砂池(分两组设２池,型号旋流式沉砂池Ⅱ５０)，旋流式沉砂池Ⅱ型号５０的尺寸(mm)型号流量（万ｍ3/d)ＡＢCDEFJＬ５0１９。０04６１0０152０１3７02740４６0244０178021３0接受重力排砂,这使得排出的砂含有机物较少,有利于污水的后续生物处理及泥砂的处置.由两座沉砂池排出的泥砂经2台国产的砂水分离器处理后外运处置。3．３。3初次沉淀池：初次沉淀池对于去除污水中泥沙悬浮物质都能起到很好的作用，而且能够肯定对污水中的BOD5起肯定的去除作用。这样既能使污水的初步处理达到一个较好的水平,又能减小后续处理的压力，因此考虑设置初次沉淀池。依据污水的水质、水量以及考虑到工程造价和运行费用等，依据计算结果设置四个辐流式初次沉淀池，池子的直径取３6米。有效水深为３米.３。3.4A2／O池Ａ2/Ｏ生物池分两组（共4座),污泥负荷为0.１2ｋｇBＯＤｓ/（kｇMＬSS·ｄ),单池平面尺寸为８６．４7m×５0m（不包括隔墙厚度），池深为5。7m（有效水深为5m)，每池分三区即厌氧区、缺氧区及好氧区，每池设有3根进气总管，每根总管设有1个进口电动空气调节蝶阀(用于调节供氧量)。A2／O工艺需有大量的混合液回流(一般为处理水量的２~4倍),这使得其能耗较高。为此，在设计时结合了循环流式生物池的特点,接受了类似氧化沟循环流式水力特征的池型,省去了混合液回流以降低能耗，同时在该池中独辟厌氧区除磷及设置前置反硝化区脱氮等有别于常规氧化沟的池体结构，充氧方式接受高效的鼓风微孔曝气、智能化的掌握管理,这大大提高了氧的利用率，在确保常规二级生物处理效果的同时,经济有效地去除了氮和磷。该系统较常规A２／O工艺降低能耗约0.0４5（kＷ·h）／ｍ3。3.３.5鼓风机房鼓风机房的土建部分按1600０0m３／d的总规模一次建成，近期设备按20×10ｍ／ｄ装机。鼓风机房的土建部分按５0×１５m3／d的总规模一次建成,近期设备按20×１0m/d装机。鼓风机房与全厂的变配电间合建，其平面尺寸为40×2０ｍ。机房内设4台罗茨鼓风机(型号为RF-350，电机功率为２2０ｋW）,该风机高效节能，转子平衡精度高,振动小，齿轮精度高，噪声低，寿命长，输送气体不受油污染。3。3.6二次沉淀池二次沉淀池共四座。二沉池接受中心进水,周边出水幅流式沉淀池，每座池内径41.２米,为半地下式钢筋砼结构。表面负荷1.5，停留时间为２。5小时,有效水深1。73米，另加超高0.5米.后考虑到管道敷设，泥斗设为2.00米。出水接受双侧三角堰板出水，堰上负荷为0.47升/秒。两座池共用一座配水集泥井，中心配水，周边集泥.每座二沉池上设1台ＺＢG周边传动刮泥机，桥长4０米，桥宽0。8米，旋转速度3.２米/分.3.3。7配水集泥井集泥井内设有回流污泥泵和剩余污泥泵，均接受进口潜污泵.接受钢筋砼结构。集泥井内设两台回流污泥泵,最大汇流比为１０0%。3。3．８污泥浓缩池进入浓缩池污泥含水率9９.4%，浓缩后含水率９7％，浓缩池固体负荷30（公斤／米2日)。近期设浓缩池２座,每座池内径1７米，池高４．0米,接受半地下式钢筋砼结构。3。3。９脱水车间每日由浓缩池来的干泥泥量为１95２２。５公斤,含水率97％,污泥体积６４８.61，污泥经离心脱水后,脱水后的污泥外运.脱水车间内设２台离心脱水机，另预留一台机组位置,两台机组每天工作12小时。第四章劳动定员及其附属构筑物PAGEPAGE19第四章劳动定员及其附属构筑物4.1劳动定员污水厂人员编制系依据建设部２０01年《城市污水处理工程项目建设标准》进行确定。《建设标准》规定:1～5万m３／d一级污水厂，每万m3配备２5～７人；5～1０万m３/ｄ一级污水厂,每万m３配备7~5人;1O～2０万m3/d二级污水厂，每万m3配备5～３人。污水厂人员编制表序号机构设置人员(人)备注1管理及工程技术人员8厂长1副厂长2总工程师12直接生产人员5０工程师６给排水、机电、自控污水处理值班工人1２污泥处理值班人１２中心掌握室6化验室63帮助生产人员16机修电修4门卫24。2人员培训为了使本厂建成后高运转，专业技术人员和技术工人应在国内和与本厂工艺类似，且运转管理好的城市污水处理厂进行时间培训。４。３技术管理为了使本工程运行管理达到所要求的处理效果、降低运行成本的目的，除了按上述的组织机构进行行政管理外，还必须加强技术管理.(1）.会同市政环保部门监测污水系统水质，监督工厂企业工业废水排放水质.工业废水排放水质必须达到“污水排入城市下水道水质标准”（ＣJＩS—86）的要求.（２）.依据进厂水质、水量变化,调整运行条件.做好日常水质化验、分析、保存记录完整的各项资料。(３)。准时整理汇总、分析运行记录，建立运行技术档案。（４）。建立处理构筑物和设备的维护保养工作和维护记录的存档。(5）。建立信息系统,定期总结运行阅历。４.4附属构筑物污水处理厂的帮助建筑物有泵房，鼓风机房，办公室，集中掌握室，水质分析化验室,变电所，存储间等,其建筑面积按简略情况而定,帮助建筑物之间来回距离应短而便利,平安,变电所应设于耗电量大的构筑物四周,化验室应机器间和污泥干化场,以保证良好的工作条件,化验室应与处理构筑物保持适当距离，并应位于处理构筑物夏季主风向所在的上风中处.４。5附属化验设备污水厂的常规主要化验设备列下表：序号设备名称数量设备名称数量１高温炉1生物显微镜1２电热恒温箱1离子交换纯水器15BOD培育箱1电冰箱１７电热恒温水锅1电动离心机１９分光光度计1真空泵1１1酸度计1灭菌器1１３溶解氧测定仪２磁力搅拌器１1５水分测定仪1COＤ仪11７精密天平2空调器11９物理天平1计算机１第五章格栅的计算PAGEPAGE25第五章格栅的计算5。1设计要求１.污水处理系统前格栅条间隙,应该符合以下要求:a:人工清除２５～40ｍｍ；ｂ：机械清除16～2５mm；c：最大间隙40mm，污水处理厂也可设细粗两格栅.2．若水泵前格栅间隙不大于２５mm时,污水处理系统前可不再设置格栅。3。在大型污水处理厂或泵站前的大型格栅（每日栅渣量大于０。2m３)，一般接受机械清除．4。机械格栅不宜小于两台,若为若为一台时，应设人工清除格栅备用。5。过栅流速一般接受０.6～1．0m/ｓ.6。格栅前渠道内的水速一般接受０．4～０.９ｍ/s．7。格栅倾角一般接受4５～７5，人工格栅倾角小的时候较为省力但占地多.8．通过格栅水头损失一般接受０．08～０。１５m。9.格栅间必须设置工作台，台面应该高出栅前最高设计水位0。5m。工作台上应有平安和冲洗设施．10．格栅间工作台两侧过道宽度不应小于0．７m.５．２中格栅的设计计算１。栅条间隙数(n）：设计平均流量:Ｑ=160000/（2４×3６00）=1。85(ｍ３/s），总变化系数Kz＝1．２则最大设计流量Qmａx＝1．８5×１.2=2.22（m3/s）栅条的间隙数ｎ,个式中Ｑmax－-—－－-最大设计流量，m3/ｓ;α--－——－格栅倾角，取α=60；b———－—-栅条间隙，m，取b＝０。0２6m；n——-－—-－栅条间隙数，个;h—－－-—--栅前水深，m，取ｈ=1.２m；ｖ—————-—过栅流速,ｍ/s，取v＝0.9m/s；则：n=68．４6（个)取n=69(个)则每组中格栅的间隙数为69个.2。栅条宽度(Ｂ）:设栅条宽度Ｓ=０．01m栅槽宽度一般比格栅宽0．2～0。3m，取0.２ｍ；则栅槽宽度B2=Ｓ(n－1)+bｎ+0。2＝0．０１×(69-１）+0．0２6×69＋０．2≈２.67m两栅间隔墙宽取0.6ｍ，则栅槽总宽度Ｂ=2.67＋０.60=３.27m3。进水渠道渐宽部分的长度L１。设进水渠道Ｂ１＝2。0ｍ，其渐宽部分展开角度α１=200，进水渠道内的流速为0。52m/s.4．格栅与出水总渠道连接处的渐窄部长度L２ｍ,５．通过格栅的水头损失h1,mh1=h0ｋ式中:ｈ１－－－—－－--设计水头损失，m；h0-－－—－计算水头损失，ｍ；g--——-—-－重力加速度,m/ｓ2k－－－-系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数,一般接受3；ξ—-－—－－-—阻力系数,与栅条断面外形有关；设栅条断面为锐边矩形断面β＝2．4２.＝０．0７3(ｍ)６．栅槽总长度L,mL式中，Ｈ１为栅前渠道深，m.=6.35（m）7.栅后槽总高度H，m设栅前渠道超高ｈ2＝0。３mH=h+ｈ１＋h２＝１．２+０。073+0。3=１.５73（m)８．每日栅渣量Ｗ，m３/d式中，W1为栅渣量,m3／１03ｍ3污水,格栅间隙16~２5mm时，W1=0.1０~０。0５ｍ３／103m3污水;本工程格栅间隙为26mm,取W1=0．05．W=８６400×1。５05×０．05÷10０0=6。50(m3／ｄ）＞０．2(ｍ3/ｄ）接受机械清渣．5．3细格栅的设计计算1．栅条间隙数（n）:式中Ｑmax－－————最大设计流量，２。２2m3／s;α－--－—－格栅倾角，(ｏ）,取α=６0;ｂ－—－－——栅条隙间,m,取ｂ=0。0２ｍ；ｎ--－-－－－栅条间隙数，个；ｈ--——栅前水深，m，取ｈ＝１。2m；v-—－-—－-过栅流速，m／s，取ｖ＝0.9m／ｓ；隔栅设两组，按两组同时工作设计，一格停用，一格工作校核则取n=48个2.栅条宽度（Ｂ）:设栅条宽度S=0.０1m栅槽宽度一般比格栅宽0.２~0.3m，取0．2m;则栅槽宽度Ｂ2=S(n－1)＋ｂn＋０.2=０.01×（４８－1）+0.０2×４8+0。2=０.４７+0。９６＋0.2=1．63(m）单个格栅宽1。63m，两栅间隔墙宽取0。６０ｍ,则栅槽总宽度Ｂ=1．６３×２+０。６0＝3。8６m３．进水渠道渐宽部分的长度Ｌ1,设进水渠道B１=2.0m,其渐宽部分展开角度α1=２０°，进水渠道内的流速为0.52ｍ/ｓ．L１4。格栅与出水总渠道连接处的渐窄部分长度Ｌ2．L2５。通过格栅的水头损失ｈ1，ｍh1=h０ｋ式中h1-—－－－－—设计水头损失,ｍ；h0—-－———－计算水头损失,m;ｇ--－-－-—重力加速度,m／ｓ2k－—-—-—系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般接受3;ξ--－———阻力系数,与栅条断面外形有关;设栅条断面为锐边矩形断面，β＝2。42。＝0．103（m）(符合0。０8～０。１5m范围).6.栅槽总长度Ｌ，mL式中，H１为栅前渠道深,m.≈7。８8m7.栅后槽总高度Ｈ，m设栅前渠道超高ｈ2=0。3ｍH=ｈ+h１+h２=１。2＋0.103+0。３＝１.603（ｍ）8.每日栅渣量W，ｍ３/d式中，W1为栅渣量，m3/103m3污水,格栅间隙6～15mm时,Ｗ1=0。１0～0。05m3／1０3m3污水；本工程格栅间隙为20mm，取Ｗ1＝0．０7污水．Ｗ＝86400×2。22×0.０８÷1000=10．95（m3/ｄ)〉0。2(m3/ｄ）接受机械清渣．第六章沉砂池的计算PAGEPAGE26第六章沉砂池的设计计算依据处理污水量为16万，选定型号为５0的旋流式沉砂池Ⅱ．该沉砂池的特点是：在进水渠末端设有能产生池壁效应的斜坡，另砂粒下沉，沿斜坡流入池底，并设有阻流板，以防止紊流;轴向螺旋桨将水流带向池心,然后向上，由此形成了一个涡形水流，平底的沉砂分选区能有效的保持涡流形态，较重的砂粒在靠近池心的一个环行孔口落入集砂区，而较轻的有机物由于螺旋桨的作用而与砂粒分离,最终引向出水渠.沉砂用的砂泵经砂抽吸管、排砂管清洗后排解，清洗水回流至沉砂区．旋流式沉砂池Ⅱ型号50的尺寸（mm)型号流量（万m３/d）ABＣDEFJL5０19。0０４6１０015201３７02740４６02440１7８0２130尺寸标注示意图：第七章初次沉淀池的设计计算PAGE40-第七章初次沉淀池的设计计算7.１设计要点１。沉淀池的沉淀时间不小于1小时，有效水深多接受2～4m,对辐流式指池边水深．2。池子的超高至少接受0.3m.3。初次沉淀池的污泥区容积，一般按不大于２日的污泥量计算，接受机械排泥时,可按４小时污泥量计算。４．排泥管直径不应小于2０0mｍ．５.池子直径(或正方形的一边）与有效水深的比值一般接受６～12m。6．池径不宜小于1６m，池底坡度一般取0。０５．７。一般接受机械刮泥,亦可附有气力提升或净水头排泥设施．8．当池径（或正方形的一边）较小（小于2０ｍ)时，也可接受多斗排泥.9.进出水的布置方式为周边出水中心进水。１0．池径小于２0ｍ时，一般接受中心传动的刮泥机．7。2初次沉淀池的设计（为辐流式）1。沉淀部分的水面面积：设表面负荷q′=2．０ｍ3/m2ｈ,设池子的个数为４，则（其中ｑ′=１.０～2。０ｍ３／ｍ２h)F＝/nｑ′=19２000/2４/４×2。０=10００m22。池子直径：，D取36m．3.沉淀部分有效水深:设t=1。5ｈ，则h2=ｑ′ｔ=2。0×1.5=3.0m.(其中h２=2～４ｍ）4．沉淀部分有效容积:V′＝Qmａｘ／ｈt=19２０0０/3×1．５≈４2６6６.6７ｍ35．污泥部分所需的容积：V1′ｃ1—进水悬浮物浓度(t/m３)c2-出水悬浮物浓度r-污泥密度,其值约为1—污泥含水率6.污泥斗容积：设r1=2m,ｒ2＝1ｍ，α=６0,则h5=(ｒ１-ｒ2）tgα=（２—1）tg60＝1.73ｍV1＝ｈs/３（r１2+r２r1＋r２2)=３.1４×１．７３／３×（2２+２×1＋1２）=12．7m3７.污泥斗以上部分圆锥体部分污泥体积:设池底径向坡度为0．０５,则ｈ４＝（R-r1）×0。05＝(16-２）×0。05=0．7mV２=ｈ４／3（Ｒ2＋Rr１＋r１2）=3．1４×0。7/3×（1６2＋１6×2+２2）＝2１3．94ｍ38.污泥总容积：V=Ｖ１＋Ｖ2=１２．7＋２1３。94=226。64＞１8４。８９m39。沉淀池总高度：设h１＝0．3ｍ，h3=0.5m，则Ｈ＝h1＋ｈ2+h３+h４+ｈ5＝０。3+３。75+0。５＋0。7+1.73=6.９８ｍ10。沉淀池池边高度：Ｈ′＝h1+h２+h３=0．3＋3。７５+０．5=4．５５m1１。径深比D/h2=３2/3．75=８.53(符合6~12范围）第八章A2/O反应池的设计计算第八章A2／Ｏ反应池的设计计算８.1设计要点1．在满意曝气池设计流量时生化反应的需氧量以外，还应使混合液含有肯定的剩余DO值,一般按2ｍg/L计．2.使混合液始终保持混合状态,不致产生沉淀，一般应该使池中平均流速在０.2５m/ｓ左右．3。设施的充氧能力应该便于调节，与适应需氧变化的灵敏性．４．在设计时结合了循环流式生物池的特点，接受了类似氧化沟循环流式水力特征的池型，省去了混合液回流以降低能耗,同时在该池中独辟厌氧区除磷及设置前置反硝化区脱氮等有别于常规氧化沟的池体结构，充氧方式接受高效的鼓风微孔曝气、智能化的掌握管理，这大大提高了氧的利用率，在确保常规二级生物处理效果的同时，经济有效地去除了氮和磷。８．2设计计算1．推断是否可接受A２/Ｏ法：COD/ＴN=250／２5＝1０>8ＴP/ＢOD５＝5/2２0＝0.０23<0。0６符合要求，故可接受此法.２。已知条件：设计流量Q=160０0０m３/d(不考虑变化系数）设计进水水质：COD=25０ｍｇ/L，BＯD=2２0ｍg/Ｌ,ＳS=15０mｇ／L,ＴN=25mg/L，TP5mg／Ｌ;最低水温2０0C.设计出水水质：ﻩCOD≤60ｍg／L，BOD5≤20mg/Ｌ,ＳS≤２０ｍg/L，NH3－N≤５mg/L,TP1mg/Ｌ3。设计计算（污泥负荷法)ａ．有关设计参数b。BOD5污泥负荷Ｎ=0。15ｋgBOD５/(kgMLSＳ×d)c.回流污泥浓度XR＝1０000（mg/Ｌ）d。污泥回流比R=50％e．混合液悬浮固体浓度混合液回流比Ｒ内ＴN去除率混合液回流比取Ｒ内=2０0％回流污泥量Qｒ:Ｑr=RQ=0.5×160０００=８００00m3/d循环混合液量Qc:Qc＝Ｒ内×１6000０=３20000m3/ｄ脱氮速度KＤ：＝（80000+３20000）×１0／10３=400０kg/d其中=10ｍg／Lｂ．反应池的计算厌氧池计算V1厌氧池平均停留时间为２hV1＝1．2×（1600００/２4)×２。０=１６０0０（m３）AO反应池容积V,ｍ3AＯ反应池总水力停留时间：各段水力停留时间和容积:缺氧∶好氧＝1∶３缺氧池水力停留时间：缺氧池容积:好氧池水力停留时间：好氧池容积:反应池总体积:Ｖ=Ｖ1+ＶAO=16０00＋7０47１。３８=86471.38(ｍ3）总停留时间:ｔ=t1+tAO＝1０。6+２=12.６（h）ｃ。剩余污泥ΔX=Ｐx＋PｓPx=Ｙ×Ｑ(Ｓ0-Sｅ）—Kd×V×XvPs＝(TＳS—TSSe)Q×50％取污泥增殖系数Y＝0.６0，污泥自身氧化率Kｄ=０．05,将各值代入Px＝0。60×160000×(０．22-0．02）—０.05×8６4７1.38×3．３３×０.7=1９200—100７8。２４=912１．76（ｋg/ｄ）Ｐs＝（0．1５-0.0２）×16000０×５０％＝10４00(kg／d）ΔＸ=Px+Ps=9１２1。７6+１０40０＝19５21。７6（ｋg/d)ｄ.反应池主要尺寸反应池总容积Ｖ=8647１.3８(ｍ３）设反应池四组，单组池容积V单=V/4=86471．38／4≈２１６１７．8４（ｍ３)有效水深5m；接受五廊道式推流式反应池,廊道宽b=10ｍ;单组反应池长度:L＝S单/B=21６１７.84／（5105)≈86。４7(米）；校核：b/ｈ=1０／５=2(满意ｂ／h=1～２）;l/b＝86。４7/10≈８．65（满意l/h=5～10）；取超高为０。7m,则反应池总高H＝5.0+0.７=5．7（m）厌氧池尺寸宽L１=160０0／Ｂ×5=1６00０／（501055)=１２.8(m）尺寸为１2．8505(m）缺氧池尺寸宽L2=14315／B×4.５=/(51055）≈14．09(m)尺寸为１4.０9５05(m)好氧池尺寸宽Ｌ3=52853．5４/B×4．5＝５28５３.54／（51055）≈４2。２８(m）尺寸为59．58５0５e：反应池进、出水系统计算①Qmax=1.85×１．2=２.２2（m3/s)１.2—--为平安系数分四条管道,则每条管道流量为2．2２/４≈０．５6(m3/ｓ）管道流速ｖ=０．98m/s管道过水断面积A＝Q/ｖ＝0.5６÷0．9８≈0.57（m2)管径取DN=900（ｍｍ)②回流污泥管单组反应池回流污泥管设计流量=1。11（m3/s）１。２-—平安系数；管道流速取ｖ1＝0．98（m/s）取回流污泥管管径ＤN900ｍm③进水井:反应池进水孔尺寸：进水孔过流量Ｑ2＝（1＋R)Q/２=（１+0。5)１60０００÷８64０0÷２≈1．39（m３/s)孔口流速v=０.８0m／s,孔口过水断面积A=Q2/ｖ=1.39÷0．８0≈1。74(ｍ2）取圆孔孔径为18００mｍ进水井平面尺寸为6×6(ｍ×ｍ)④出水堰及出水井按矩形堰流量公式计算：Ｑ3=０.４2××ｂ×H１．５＝1。86ｂ×Ｈ１.5式中b——堰宽,b=7。5ｍ；3。5—-平安系数H--堰上水头，m0。４９４4≈０.5（m)出水井平面尺寸０．5×7.5m⑤出水管反应池出水管设计流量Q5＝Q３=4．85（ｍ3/s)式中：1.2——平安系数管道流速ｖ＝0．９6m/ｓ管道过水断面Ａ=Q５/v=4。８5÷０．96=5.０５（m２）设置三条出水管管径：取出水管管径DN１500mm第九章曝气池的设计计算PAGE42-第九章曝气池的设计计算9.1设计要点：1.在满意曝气池设计流量时生化反应的需氧量以外，还应使混合液含有肯定剩余DO值，一般按2ｍｇ/L计.2。使混合液始终保持悬浮状态，不致产生沉淀,一般应使池中水流速度为0．25m/s左右。3。设施的充氧能力应比较便于调节，有适应需氧变化的灵敏性.4。在满意需氧要求的前提下,充氧装备的动力效率和氧利用率应力求提高.9.2曝气池的设计:１.供气量：接受穿孔管距池底0．２m，故沉没水深为4。８ｍ,计算温度为3０，水温为２0的溶解氧(DO）饱和度为Cs(20）=9.2ｍｇ/l，Ｃｓ（30）=7.6ｍg／l穿孔管出口处肯定压力Ｐb=1．01３×1０5+9.８×4．8×10３=1．４8×10５Ｐa空气离开曝气池时氧的百分比为Qt=21（1-EＡ)/79＋2１(1—EＡ）×1００％＝２1×（1—0．06)／79+21×（1—0.０6)×１00％=20％注：EA为穿孔管的氧转移效率取EＡ＝6％曝气池中平均溶解氧的饱和度为（按最不利条件考虑）a：相应最大时的需氧量为：Ｒ0mａx=４40×１1．1/6.41=7６1．93kg/hｂ：曝气池平均时供气量为:Ｇs=R0/0．3EA×10０=５3４.3×1０0/０．3×6＝２7.7kgO2/kgBOＤ5去除每立方米污水所需的供气量为：２９6８.３3/1９2０00/24=3.7／污水c:相应最大时需氧量的供气量为:Gｓ（ｍax）=R0ｍaｘ/０。3EＡ=7６1.９3×1００/0．３×６=42３２9.4４／ｈ总供气量为：ＧST＝423２9。４4/h2．鼓风机的选择：鼓风机所需供气量：最大时：Gsmａx＝4２329.４4/h＝70５／min平均时：Gs＝29６８3。33/ｈ=４94/min最小时:Ｇsｍim=０．5Gs=14８４１.67/h=６18/ｍiｎ依据供气量和压力选用四台RＦ-350罗茨鼓风机第十章二沉池的设计计算PAGE47-第十章二沉池的设计计算1０。１设计要求:１。二次沉淀池是活性污泥系统的重要组成部分,它用以澄清混合液并回收，浓缩活性污泥，因此,其效果的好坏，直接影响出水的水质和回流污泥的浓度。由于沉淀和浓缩效果不好,出水中就会增加活性污泥悬浮物，从而增加出水的BＯD浓度;同时回流污泥浓度也会降低，从而降低曝气中混合及浓缩影响净化效果.2．二沉池也有别于其他沉淀池,除了进行泥水分离外，还进行污泥浓缩，并由于水量水质的变化,还要临时储存污泥,由于二沉池需要完成污泥浓缩的作用，往往所需要的池面积大于只进行泥水分离所需要的面积．３．进入二沉池的活性污泥混合液浓度(200０～4000mg/L），有絮凝性能，因此属于成层沉淀,它沉淀时泥水之间有清楚的界面，絮凝体结成整体共同下沉，初期泥水界面的沉速固定不变，仅与初始浓度有关。活性污泥的另一个特点是质轻,易被出水带走,并容易产生二次流和异重流现象，使实际的过水断面远远小于设计的过水断面.４.由于进入二沉池的混合液是泥,水，气三相混合液，因此沉降管中的下降流速不应该超过0.03ｍ/s.以利于气,水分离，提高澄清区的分离效果．１０。2。二次沉淀池的设计:１.沉淀部分水面面积F，依据生物处理段的特性,选取二沉池表面负荷,(其中ｑ=1．0~1.5）设四座辐流式沉淀池,n＝4，则有２.池子直径D3．沉淀部分的有效水深,设沉淀时间:（其中ｔ＝１。5～2。5h），则４．沉淀区的有效容积′′=Qmax﹒t/n=１9200×2.５/２４×4＝5０00m35．污泥区容积：V＝4(１+Ｒ）ＱＲ/(1+2R)=４×(１＋0。5)×１92０0×0.５/（1+2×０．５）×２4＝12000m3６。污泥部分所需的容积：设S＝0.６ｔ／人﹒天,Ｔ＝4h,则V=SNT/１0００n=０．６×90×104×４／100０×２×0.4=4５ｍ37。污泥斗容积:设r１=2m,ｒ２＝1m，α=60，则h5＝（r１—r2）tｇ6０=（2－1）ｔg6０=1．73mＶ1＝h５/3(r１2+r2r1+r22）=12。7m38．污泥斗以上圆锥体部分污泥容积:设池底径向坡度为0．05,则h４=（Ｒ—ｒ）×０．05=（２0．６-２)×0．０５＝0。93ｍV2＝h４／3（R2+Rr1＋r12）＝０．75／3(2０。62+20。６×２+２2)=３６８m39。污泥总容积:Ｖ=V１+V2=１2．７+3６８=3８1。3ｍ３>45m3符合要求。１0．沉淀池高度：设超高ｈ1=0.5ｍ,h3＝0。5m，则H=h1+h2+h3+h4+h5=0。5+3。75＋0.5+0.７5+１．7３＝７．２3m１1．沉淀池池边高度:H′=h1＋ｈ2＋h3＝0.5+3．75+0。5=4．７5m12．径流比：ﻩD/ｈ2＝41.2/4．75=8。67＜1２符合要求.第十一章清水池的设计计算PAGE48-第十一章清水池的设计计算经过二沉池出水进入清水池,水流经出水渠道进入河流，设有一座清水池，池高3m,其外形为长方形，20×３０m,则清水池的平面尺寸为:20×30×3m第十二章浓缩池的设计计算PAGE50-第十二章浓缩池的设计计算12。１设计要点1.污泥在最终处置前必须处理,而处理的最终目的是降低污泥中有机物含量并削减其水分,使之在最终处置时对环境的危害减至最小限度，并将其体积减小以便于运输和处置。２．重力式浓缩池用于浓缩二沉池出来的剩余活性污泥的混合污泥．3。按其运转方式分连续流,间歇流，池型为圆形或矩形．4。浓缩池的上清液应重新回至初沉池前进行处理。5。连续流污泥浓缩池可接受沉淀池形式,一般为竖流式或辐流式。６。浓缩后的污泥含水率可到9６%，当为初次沉淀池污泥及新奇污泥的活性污泥的混合污泥时，其进泥的含水率,污泥固体负荷及浓缩后的污泥含水率，可按两种污泥的比例效应进行计算。7。浓缩池的有效水深一般接受4ｍ，当为竖流式污泥浓缩池时,其水深按沉淀部分的上升流速一般不大于0．１mm/s进行核算.浓缩池的容积并应按10～1６h进行核算,不宜过长。１2.2。浓缩池的设计：１.初次沉淀污泥量：V＝１０0ｃηQ/1０３（１00—ｐ)ρ=100×３５０×５5％×19200０／103×（10０-96）×1０００=924ｍ３/d该部分污泥含水率为90％故不需进浓缩池进行浓缩.2。每日排解的剩余污泥量：其含水率为9９.２％～99.6％，取其为99．3％Ｑs=（ａ QLv-bxv)／fｘR＝［(０。65×1９２０00×134）—０.05×4000×0。7５×32139。13］/0.７5×4000（1＋0.5)／0.5=(１６723200－48２０８50)／0。7５×４0００×．=1３２2.４８m３/d其中（ａ=0。５~0．65,b=0.05~0.１)且浓缩后的污泥含水率为9６％3.设两座重力式预浓缩池，则n＝2其面积为:Ａ=Q0Ｃ０/nGl=55．1×12／2×３5／2４=22６．７m２则每座池子的直径为：,D=17m4.核算其容积（依据A,t）浓缩时间：t=Ah／Q0=２26．7×４/55。1＝1５．４6h,（符合10～1６h范围)5。故浓缩池的尺寸为D=1７m，h＝4m(池内有效水深４m)注：C0为入流污泥浓度；Gl为固体通量；Q0为入流污泥量．第十三章消化池的设计计算PAGE57-第十三章消化池的设计计算１３.1设计要点1。污泥厌氧消化所需用的构筑物为消化池,污泥厌氧消化使污泥中的有机物变质，变为稳定的腐殖质.可削减污泥的的体积(6０％~70%)，并改善污泥的性质.使之易于脱水，破坏和掌握致病的生物，并获得有用的副产物（沼气）。２。厌氧消化池至少为两座，防止检修时全部污泥停止厌氧处理．3．固定盖池顶为弧形,截面为圆锥形。池顶中部集气罩,通过管道与沼气柜直接连通,防止产生负压，池顶至少装有两个直径为0.7ｍ的入孔,工作液位与池子圆柱部分墙之间的超高可以低到小于0。3m，为防止固定盖因超高不够而受压,池顶遭到破坏,池顶下沿应装有溢流管.４.管道布置：污泥管包括进泥管,出泥管,循环搅拌管,排上清液管,溢流管,取样管.５.污泥投配：每日投加新奇污泥体积／消化池有效容积×100%，一般范围为5～10％，其倒数为新奇污泥在消化池的平均停留时间.6．消化池外形为圆柱形，椭圆形,一般用中温消化,其范围为33~35℃13.2消化池的设计：1.浓缩前的污泥体积V+Qs，浓缩后的污泥体积为V＋Qs′其中浓缩前的污泥含水率为99．３%，浓缩后的含水率为96％，则浓缩后的污泥体积为Ｑs′=Qs(1—p1）/100—ｐ２=１3２２.48×(1０0—99.3）/１00—9６=２３1.4３4m3／d２．设消化池池顶为固定盖式,则消化池中容积为：V=(９2４＋２31。434）/5％＝２３10８。６8m3接受4座消化池,则每座消化池的有效容积为:V０＝V／4=２３108.68/4＝5777m３消化池直径取30ｍ;集气罩高度h1=２m；集气罩直径d1＝2m；上椎体高度ｈ2=3ｍ；池底下椎体底直径d2=2ｍ；消化柱体高度h3=1０m；下椎体高度取h4=1m则消化池总高度:H=h1+ｈ2＋h3+ｈ４=２+３+１0＋１=1６m消化池部分容积计算:集气罩容积：V１＝１/4d12ｈ1＝１／4×３．14×２２×2=6.２8ｍ３弓形部分容积：V2=1/２4ｈ2(３Ｄ2＋4ｈ2２）=1／２4×３。１4×３×(3×302+4×32)=１07３ｍ3圆柱部分容积:Ｖ3=1/4D2h３=1／4×３.1４×3０2×１0=７0６5m3下椎体部分容积:Ｖ4=１／3h4［(D/2)２+Ｄ/2×ｄ2/２+（d2/2）2］=1/３×3。14×１×[(3０／2）2＋３０/2×2／2+（2/2)2]=25２．２4ｍ3则消化池的有效容积：V0=V3＋Ｖ4＝７065+25２．2４=73１7>5777ｍ３所以符合要求．3.消化池表面积计算：a:池盖表面积为：Ｆ=F1+F２＝（1／４d1２+ｄ1h1)+/４（4h22+D)