土木工程双向板楼盖设计

土木工程双向板楼盖设计设计题学院、专混凝土结构课程设计计算说明书目：现浇楼盖、板式楼梯及单层厂房结构设计系：科技学院业：土木工程2022年12月第1章绪论 ..41.1设计目的 41.2设计内容 4第二章现浇钢筋混凝土肋梁楼盖设计 52.4.1横向梁的计算（三跨） 112.4.2纵向梁的计算（五跨） 22第三章现浇钢筋混凝土板式楼梯设计 291 293.2楼梯段斜板的设计 30荷载计算 30内力计 303.2.3配筋计算 313.3平台板的计算和配A-A-筋 323.3.1荷载计算 323.3.2内力计算 323.3.3承载力计 323.4平台梁的计算和配A-A-筋 333.4.1荷载计算 333.4.2内力计算 333.4.3配筋计算 33第4章厂房设计 ..354.3.1恒载 374.3.2屋面活荷载 384.3.3风荷载 384.3.4吊车荷载 394.4排架内力计算 414.4.1恒荷载作用下排架内力分析 414.4.2屋面活荷载作用下排架内力分析 444.4.3风荷载作用下排架内力分析 464.4.4吊车荷载作用下排架内力分析 474.6柱的截面设计 544.6.1A柱上柱配筋计算 544.6.2下柱的配筋计算 574.6.3柱的箍筋配置 6024.6.4牛腿设计 604.6.5柱的吊装验算 614.7基础设计 ..624.7.1作用于基础顶面上的荷载计算 634.7.2基础尺寸及埋置深度 644.7.3基础高度验算 664.7.4基础底板配筋计算 67结论 70致谢 713第1章绪论设计目的通过此次课程设计，了解混凝土结构设计内容、程序和基本原则，学习设计计算方法和步骤，提高设计计算和制图能力，巩固所学的理论知识和实际知识，并学习运用这些知识解决混凝土结构设计中的实际问题。设计内容本次课程设计包括三个方面的内容：1、根据所给出的平面示意图及注网尺寸，进行梁板结构平面布置，计算现浇双向板肋型楼盖的板、梁并绘制配筋图。2、现浇钢筋混凝土楼梯设计主要是踏步板、斜梁、平台板和平台梁的设计。。3、根据所给出的平面和剖面布置示意图及几何参数进行单层工业厂房的结构布置，进行钢筋混凝土排架的荷载计算，对排架柱进行内力计算、内力组合和配筋计算，满足结构要求，进行吊装验算，对柱下独立基础进行全过程设计，绘制结构施工图。4第二章现浇钢筋混凝土肋梁楼盖设计某多层工业建筑仓库，楼面平面如图所示。采用钢筋混凝土整体现浇楼盖。有关设计要求如下：.楼面作法：20mm厚水泥砂浆面层,20山山厚板底混合砂浆抹灰，梁底、梁侧抹灰15mm厚。口.楼面活荷载标准值：10kN/m。口.材料：混凝土C25,梁内受力主筋采用HRB335级钢筋，其余采用HPB235级钢筋。4.柱截面450mm某450mm，梁截面由高跨比和高厚比计算确定。5.板伸入墙内120mm，次梁及主梁伸入墙240mm。6.楼盖平面柱网尺寸示意图见图2.1：采用钢筋混凝土整浇楼盖。有关设计要求如下：楼面做法：20mm厚水泥砂浆面层，板底混合砂浆抹灰20mm厚，梁底和梁侧抹灰15mm厚。楼面活荷载标准值10KN/m2。口材料：混凝土C25(fc^.9N/mm2,ftL27N/mm2),梁内受力主筋采

用HRB335级钢筋fy300N/mm2)，其余用HPB235级钢筋fy210N/mm2)。口结构布置及构造：结构布置成双向板，板厚120mm，梁截面尺寸为：柱截面450mm450mm，板伸入墙内120mm，梁伸入墙内240mm。300mm700mm，口22.2双向板计算2.2.1荷载计算20mm厚水泥砂浆面层：0.02m20kN/m30.40kN/m2板自重：0.12m25kN/m33kN/m220mm板底混合砂浆抹灰：0.02m17kN/m30.34kN/m24N则板的恒荷载标准值：3.7km/2。口板的恒荷载设计值：1.22.74kN/m34.3kN/m2楼面活荷载设计值：1.310kN/m213kN/m2总荷载设计值：Pgq17.3kN/m口5按塑性理论计算各区格的弯矩O1中间区格板A计算跨度：lo某6.0m0.3m5.7mloy6.3m0.3m6m口nloylo某1.05取10.92采用弯起式配筋，跨中钢筋在距支座2nlo某/4处弯起一半，故得跨内及支座塑性铰线上的弯矩为：lM某loyo某45.7m6.0某m某4.6m某433Mylo某m某0.95.7m某3.85m某口44'\M某M某loym某26m某12m某口'\MyMYlo某m某20.95.7m某10.26m某口代入公式，由于区格板A四周与梁连接，内力折减系数为0.8,口2Plo某2M某2MyMMMM310ylo某12'某、某'Y\Y0.817.35.7224.6m某23.85m某212m某210.26m某365.71261Nm/m故得m某7.5kmym某0.97.516.76kNm/m口'm某m\某m某27.5115.02kNm/m口m'ym\ymy26.7613.52kNm/mO2中间区格板B计算跨度：口lo某6.0m0.12m0.3m0.12m5.79m2210y6.3m0.3m6m口lo某11.04取20.922采用弯起式配筋，跨中钢筋在距支loyn座lo某/4处弯起一半，故得跨内及支座塑性铰线上的弯矩为：nlM某loyo某45.79m6.0m某4.55m某某433Mylo某m某0.925.79m某4.00m某口44'M某15.02kNm/m6m90.12kNm\M某0kNm口'MyM\ylo某m某20.925.79m某10.65m某口代入公式，2Plo某2M某2MyMMMM3loylo某12'某'某'Y\Y17.35.79224.55m某24.00m某90.12010.65m某10.65m某365.79122Nm/m故得m某13.0kmym某13.021.0213.28kNm/m口m'ym\ym某213.2826.56kNm/m口703中间区格板C计算跨度：lo某6.0m0.35.7m口loy6.3m0.12m0.3m0.126.09m22nloylo某1.07取10.872采用弯起式配筋，跨中钢筋在2n距支座lo某/4处弯起一半，故得跨内及支座塑性铰线上的弯矩为：1M某loyo某45.7m6.09m某4.67m某某433Mylo某m某0.875.7m某3.72m某口44'\M某M某26.09m某12.18m某口'My13.525.777.06M\y0kNm代入公式，口2Plo某2M某2MyMMMM3loylo某12'某'某'Y\Y17.35.7224.67m某23.72m某77.0612.18m某12.18m某36.095.7124Nm/m故得m某12.4kmym某12.440.8710.82kNm/m口'm某m\某m某212.4424.88kNm/m口④中间区格板D计算跨度：口0.3m0.125.79m220.3m0.12loy6.3m0.12m6.09m22lo某6.0m0.12m8nloylo某1.05取10.912采用弯起式配筋，跨中钢筋在2n距支座lo某/4处弯起一半，故得跨内及支座塑性铰线上的弯矩为：lM某loyo某45.79m6.09m某4.64m某某433Mylo某m某0.915.79m某3.95m某口44'M某26.56kNm/m6.09m161.75kNm口\M某0kNm口'My5.7924.88144.06kNm/m\MY0kNm代入公式2Plo某2M某2MyMMMM3loylo某口12'某'某'Y\Y17.35.79224.64m某23.95m某161.75kNm/m144.06kNm/m0036.095.7912m/m故得m某17.3k1Nmym某0.9117.3115.75kNm/m2.2.3配筋计算取截面有效高度ho某150mm20mm130mm,hoy150mm30mm120mm即可近似按AM计算钢筋截面面积，计算结果见下表。口0.95fyho9双向板配筋计算梁的尺寸取bh300mm700mm，由于板为矩形，故双向板长边支撑梁上荷10载呈梯形分布，短边支撑梁上荷载为三角形分布。板上荷载传递示意图如下：图2.2板上荷载传递示意图2.4.1横向梁的计算（三跨）恒荷载设计值：板传恒荷载：g14.3kN/m26.0m25.8kN/m口5转换成均布荷载:g1'25.8kN/m16.125kN/m口8梁自重：1.20.3m(0.7m0.12m)25kN/m35.22kN/m口1.217kN/m30.015m[(0.7m0.12m)20.3m]梁粉刷：口0.44676kN/m合计：21.8kN/m口活荷载设计值：板传活荷载：q113kN/m26.0m78kN/m口5转换成均布荷载：q1'78kN/m48.75kN/m口8二、弯矩计算：①由恒荷载引起的弯矩计算简图如下：11支座处弯矩：MB0.121.8kN/m(6.0m)278.48kNm口MC0.121.8kN/m(6.0m)278.48kNm由恒荷载引起的弯矩计算结果见表2.4表2.4横向梁由恒荷载引起的弯矩计算按实际荷载算得的简支梁跨中弯矩等效分布的梁自重按等效均布荷按三角形分布的截某g25.22kN/m0.45载算得的支座荷载面l弯矩g125.8kN/mkN/m5.67kN/mA0000总和010.20.278.48kNm15.696kNm0.04725.8kN/m(6.0m)243.66kNm0.085.67kN/m(6.0m)216.33kNm44.30kNm20.40.478.48kNm31.392Nm0.07925.8kN/m(6.0m)273.38kNm0.125.67kN/m(6.0m)24.50kNm266.49kNm1230.50.578.48kNm39.24kNm0.08325.8kN/m(6.0m)277.10kNm0.1255.67kN/m(6.0m)25.52Nm263.38kNm0.60.81.01.21.41.573.38kNm43.66kNm24.50kNm16.33kNm50.79kNm-2.8kNm-78.4845-47.09kNm-62.79kNmB-78.48kNm00kNm-18.49678-78.48kNm-78.48kNm-78.48kNm43.66kNm73.88kNm77.1kNm16.33kNm24.50kNm25.52kNmkNm19.9kNm24.14kNm②由活荷载引起的弯矩⑴活荷载布置在左右两跨口计算简图如下：支座处弯矩：MB0.0548.75kN/m(6.0m)287.75kNm口MC0.0548.75kN/m(6.0m)287.75kNm弯矩计算结果见表2.513表2.5横向梁由活荷载引起的弯矩计算⑴截某按等效均布荷载算得的支座面l弯矩(kNm)A100.20.40.50.60.81.01.21.41.500.287.75kNm17.55kNm按实际荷载算得的简支梁跨中弯矩(kNm)00.04778kN/m(6.0m)2131.98kNm总和(kNm)0114.43kNm186.742-35.1kNm0.07978kN/m(6.0m)2221.84kNmkNm189.203-43.875kNm0.08378kN/m(6.0m)2233.07kNmkNm169.1945B678-52.65kNm-70.2kNm-87.75kNm-87.75kNm-87.75kNm-87.75kNm221.84kNm131.98kNm0000kNm61.78kNm-87.75kNm-87.75kNm-87.75kNm-87.75kNm⑵活荷载布置在中间跨口计算简图如下：支座处弯矩：MB0.0548.75kN/m(6.0m)287.75kNm口MC0.0548.75kN/m(6.0m)287.75kNm14弯矩计算结果见表2.6表2.6横向梁由活荷载引起的弯矩计算⑵截某/l按等效均布荷载算得的支座面弯矩(kNm)A1234500.20.40.50.60.8L01.20T7.55kNm-35.1kNm-43.875kNm-52.65kNm-70.2kNm按实际荷载算得的简支梁跨中弯矩(kNm)000000总和(kNm)0T7.55kNm-35.1kNm-43.875kNm-52.65kNm-70.2kNm-87.75B-87.75kNm0kNm44.236-87.75kNm0.04778kN/m(6.0m)2131.98kNmkNm71.4-87.75kNm131.280.07878kN/m(6.0m)2219.03kNmkNm81.5-87.75kNm145.320.08378kN/m(6.0m)2233.07kNmkNm⑶活荷载布置在左边两跨计算简图如下：15支座处弯矩：MB0.11748.75kN/m(6.0m)2205.34kNmDMC0.03348.75kN/m(6.0m)257.92kNm弯矩计算结果见表2.7表2.7横向梁由活荷载引起的弯矩计算⑶按实际荷载算总和得的简支梁跨按等效均布荷载算得的支座弯矩(kNm)(kNm)中弯矩(kNm)00131.98kNm219.03kNm233.07kNm219.03kNm131.98kNm0090.92截某面lA12345B00.20.40.50.60.81.01.21.41.50.2205.34kNm41.068kNm-82.14kNm-102.67kNm-123.21kNm-164.28kNm-205.34kNm57.92kNm0.8(205.3457.92)kNm175.86kNmkNm136.89kNm130.4kNm95.82kNm-32.3kNm-205.34kNm-43.886131.98kNmkNm72.6678-146.372kNm-131.63kNm219.03kNm233.07kNmkNm101.44kNm16910C1.61.82.0-116.89kNm-87.41kNm-57.92kNm219.03kNm131.98kNm0102.14kNm44.57kNm-57.92kNm③内力组合口表2.8内力组合截面A12345B678恒荷载(kN/m)活荷载(kN/m)活荷载(kN/m)活荷载(kN/m)Mma某(kNm)Mmin(kNm)⑴044.366.4963.3850.79-2.8-78.48-18.4919.924.140114.43186.74189.20169.1961.78-87.75-87.75-87.75-87.75⑵0-17.55-35.1-43.875-52.65-70.2-87.7544.23131.28145.32⑶09092136.89130495.82-32.3-205.34-43.8872.66101.440158.73253.23252.58219.9858.98-167.2325.74151.18169.46026.7531.3919.51-1.86-73-283.82.-106.2467.85-63.61三、剪力计算VV0作用在梁上的荷载有两种形式：按三角形分布荷载：口由板传来的恒载和活载：g1q25.8kN/m78kN/m103.8kN/m等效均布荷载：梁的自重：g25.22kN/m0.45kN/m5.67kN/m口MrMl(2-2)l17计算简图如下：①第一跨：活荷载布置在第一和第三跨：MBA78.48kNm87.75kNm166.23kNmMAB0VABV0MBAMAB166.23kNm0V0V027.71kNl6.0m活荷载布置在第一和第二跨：MBA78.48kNm205.34kNm283.82kNmMAB0VABV0MBAMAB283.82kNm0V0V047.31kNl6.0m②第二跨：口活荷载布置在第一和第二跨：MCB78.48kNm57.92kNm136.4kNmMBC78.48kNm205.34kNm283.82kNmMMBC(166.51343.64)kNmVABV0CBV0V024.57kN16.0m剪力计算结果见表2.918表2.9剪力计算结果按三角形分布的荷载序号g1q103.8KN/m等效均布荷载g25.67KN/m总和(V0)A(B)0.25103.8kN/m6.0m0.55.67kN/m6.0m17.01kN155.7kN172.71kN1(6)0.21103.8kN/m6.0m0.35.67kN/m6.0m10.21kN130.79kN0.09103.8kN/m6.0m0.15.67kN/m6.0m3.402kN56.052kN141kN2(7)3(8)4(9)5(10)B(C)59.454kN0-59.454kN-141kN-172.71kN0-56.052kN-130.79kN-155.7kN0-3.402kN-1O21kN-17.01kN内力组合结果见表2.10表2.10剪力组合序号A12345BlBr678Vma某(KN)Vmin(KN)172.7127.7114514127.71113.2959.45427.7131.744027.7127.71172.7124.57197.2814124.57165.5759.45424.5784.024024.5724.57——59.45447.3112.15047.3147.3159.45447.31106.7714147.31188.31172.7147.31120.02————四、截面配筋计算混凝土选用：C25钢筋选用：HRB335（钢筋考虑按两排布置）查得相关数据：fc1L9N/mm2ftL27N/mm2fy300N/mm2跨中截面按T形截面计算，其翼缘宽度取下面较小值：1911bl6000mm2000mmf033bfb12hf'300mm12120mm1740mm故取bf1740mm，h0（70060）mm640mm判别各跨中T形截面类型：口1fchf'bf'h0hf'/21.011.9N/mm21740mm120mm（640mm120mm/2）1441.2kNmMma某252.28kNm故均属第一类T形截面。口支座截面按矩形截面计算，均取h0640mm横向梁截面配筋如表2.11所示表2.11横向梁截面配筋截面M/（kNm）□第一跨跨中252.580.1720.1901中间跨跨中169.460.1150.1225B支座-167.230.1140.1214中间跨跨中-136.40.0930.0978SM1fcbh02112Abfch0fy1448933925745（mm2）选配钢筋实配钢筋面积（山山）222152020113720113718763注:1、截面抵抗矩系数计算公式：S式中一截面抵抗矩系数；口M一荷载在该截面产生的弯矩；hO一截面的有效高度；口M（23[3]）21fcbh01—矩形应力图系数；b一截面宽度；口fc—混凝土轴心抗压强度设计值。口(24[3])2、相对受压区高度计算公式：11220式中—相对受压区高度；—截面抵抗矩系数。(25[3])3、受拉区纵向受力钢筋的截面面积计算公式：Abfch0fy式中A—受拉区纵向受力钢筋的截面面积；一相对受压区高度；卜0一截面的有效高度；口b一截面宽度；口fc—混凝土轴心抗压强度设计值；fy一钢筋受拉强度设计值。口4、用架力筋抵抗支座处的正弯矩和跨中的负弯矩箍筋计算：钢筋选用HPB235：fyfy'2用N/mm2复核截面尺寸：hwh0640mmhw/b640mm/300mm2.134属一般梁口0.25cfcbh00.25in.9kN/m2300mm640mm571.21kNVma某258.52kN故截面尺寸满足要求。按计算配箍，结果见表2.12表2.12横向梁箍筋计算AV0.7ftbh01.25fyvvh0(26[3])21式中ft—混凝土轴心抗拉强度设计值；b—梁的截面宽度；h0一梁的有效高度；fyv一箍筋抗拉强度设计值；V—混凝土和箍筋共同承担的剪力；口Av一配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积；口—沿构件长度方向箍筋的间距。2、受弯构件的最小尺寸应满足：V0.25cfcbh0(27[3])式中V—构件斜截面上的最大剪力；c—混凝土强度影响系数，当混凝土强度等级不超过C50时，取c1.0；口当混凝土强度等级为C80时，取c0.8；其间按线性内插法取用；口b一矩形截面的宽度，T形截面或工字形截面的腹板宽度；hO一截面的有效高度。混凝土承担的剪力计算公式：V0.7hftbh0(28[3])式中V—混凝土承担的剪力；h一截面高度影响系数，当h0小于800mm时，取h0等于800mm求得；口当h0大于2000mm时，取h0等于2000mm求得；口b一截面宽度；ho一截面的有效高度；口fc—混凝土轴心抗压强度设计值。口2.4.2纵向梁的计算(五跨)一、荷载纵向梁上由板传来的荷载为梯形，根据支座截面弯矩相等的原则换算为等效均布荷载计算跨度：ab(6300mm120mm200mm)22边跨：口240mm400mm6300mm22ln221.025lnb1.025(6300mm120mm200mm)2400mm6330mm2故取106300mm中间跨：l0lc6300mm口101.051n1.05(6300mm400mm)6195mm故取106195mm恒载设计值由板传来：4.3kN/m26.0m25.8kN/m转换成均布荷载：边跨：l06300mmaa60003000mm0.48l02a60003000mm0.48l02中间跨：l06195mmaq(1223)q'(10.46080.n)25.8KN/m16.75KN/m梁自重：1.225kN/m30.3m(0.7m0.12m)5.22kN/m口梁粉刷：1.217kN/m30.015m[(0.7m0.12m)20.3m]0.45kN/m合计：g22.42kN/m口板传活荷载：q14kN/m26.0m84kN/m转换为均布荷载：52.5kN/m口合计：gq22.42kN/m52.5kN/m74.92kN/m=、计算简图口计算跨度：边跨：6300mm中间跨：6195mm计算简图如图示：口23图2.3纵向梁计算简图三、弯矩及剪力计算弯矩：Mm1g102m2ql02(2-9)剪力:Vv1gl0v2ql0(2-10)口如表2.134~表2.154表2.13[4]支座gl02、ql02计算口位置中间支座106.195m边支座106.30m表2.14[4]纵向梁弯矩计算口项次M1M2gl02ql02860.44kNm2022.85kNm889.85kNm2083.73kNm荷载简图M3m/MBm/Mc10.1050.079150.5961.6185.8793.4470.3023193．06-147.47158.68 2445组合项次组合值---0.119229.73-0.111207.201+5-1+2--1+2244.55-1+4-323.171+3209.0343.658-277.5注：1、弯矩单位为KNm。口2、跨中弯矩须在按换算荷载求得支座弯矩后，依据实际荷载计算。位置中间支座l06.195m边支座l06.30m表2.15[4]纵向梁剪力计算口项次1荷载简图gl0ql0138.90kN141.25kN325.24kN330.75kNVA120.74136.98VB左VB右-182.60158.50VC左-142.84VC右150.6723-186.831+4-369.43177.791+4336.2945组合项次组合值-173.571+5-316.41178.091+5328.761+2257.7225注：1、剪力单位为kN。口2、剪力在已求得弯矩的基础上按实际荷载计算。四、截面配筋计算混凝土选用：C25钢筋选用：HRB335(钢筋考虑按两排布置)查得相关数据：fc11.9N/mm2ft1.27N/mm2fy300N/mm2跨中截面按T形截面计算，其翼缘宽度取下面较小值：11b16510mm2170mmf033bfb12hf'300mm12130mm1860mm故取bf1860mm，h0(70060)mm640mm判别各跨中T形截面类型：口1fchf'bf'h0hf'/21.011.9N/mm21860mm130mm(640mm130mm/2)1654.5kNmMma某412.27kNm口大于表2.14中各截面弯矩，故均属第一类T形截面。口4支座截面按矩形截面计算，均取h0640mm纵向梁截面配筋如表2.16所示表2.16纵向梁截面配筋截面M/（kNm）1343.650.2350.272020722209.080.1420.153811723244.550.1670.18391401B-323.170.2210.25301927C-277.50.1890.21131610SM1fcbh02112Abfch0fy/mm2选配钢筋实配钢筋面积mm22021992012562015702021996201884注：1、截面抵抗矩系数计算公式：S式中一截面抵抗矩系数；口M[3]（23）21fcbh01—矩形应力图系数；口M一荷载在该截面产生的弯矩；口26b一截面宽度；口hO一截面的有效高度；口fc—混凝土轴心抗压强度设计值。口（24[3]）2、相对受压区高度计算公式：112式中—相对受压区高度；—截面抵抗矩系数。（25[3]）3、受拉区纵向受力钢筋的截面面积计算公式：Abfchgfy式中A—受拉区纵向受力钢筋的截面面积；b—截面宽度；口一相对受压区高度；fc—混凝土轴心抗压强度设计值；hO一截面的有效高度；fy一钢筋受拉强度设计值。口4、用架力筋抵抗支座处的正弯矩和跨中的负弯矩箍筋计算：钢筋选用HPB235：fyfy'210N/mm2复核截面尺寸：hwh0640mm2hw/b640/3002.134属一般梁口0.25cfcbh00.25in.9kN/m2300mm640mm571.21kNVma某295.31kN故截面尺寸满足要求。按计算配箍，结果见表2.17是否满足最小配箍率27式中ft—混凝土轴心抗拉强度设计值；b-梁的截面宽度；h0-梁的有效高度；fyv-箍筋抗拉强度设计值；口V一混凝土和箍筋共同承担的剪力；一沿构件长度方向箍筋的间距；口Av一配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积；口2、受弯构件的最小尺寸应满足：V0.25cfcbh0(27[3])式中V一构件斜截面上的最大剪力；c-混凝土强度影响系数，当混凝土强度等级不超过C50时，取c1.0；口当混凝土强度等级为C80时，取c0.8；其间按线性内插法取用；口b-矩形截面的宽度，T形截面或工字形截面的腹板宽度；卜0一截面的有效高度。混凝土承担的剪力计算公式：V0.7hftbh0(28[3])式中丫一混凝土承担的剪力；h一截面高度影响系数，当h0小于800mm时，取h0等于800mm求得；口当h0大于2000mm时，取h0等于2000mm求得；口hO一截面的有效高度；fc—混凝土轴心抗压强度设计值。b一截面宽度；28第三章现浇钢筋混凝土板式楼梯设计已知某多层工业建筑现浇钢筋混凝土楼梯，活荷载标准值为3.0kN/m2,踏步面层为30mm厚水磨石，底面为20mm厚混合砂浆，混凝土为C25,梁中受力钢筋为H级，其余钢筋采用I级，结构布置如图3.1所示：图3.129楼梯段斜板的设计板的厚度应满足h(11〜)ln2530因为ln3080mm则h102.7mm~123.2mm口故取h110mm口荷载计算踏步尺寸280mm150mm口150倾角：arctan28o11'co0.881口280恒荷载标准值：(选取1m宽板带)口1.01踏步自重:0.280.15251.875KN/m口0.2821.0斜板自重(包括抹灰)：(0.11250.020)3板07KN/m口0.8810.280.1530mm厚水磨石自重：1.00.030.650.030KN/m口0.28合计：gk5.4KN/m口恒荷载设计值：g1.2gk1.25.46.5KN/m活荷载设计值：q1.43.01.04.2KN/m总计：gq10.7KN/m口内力计算计算跨度为：l03.08m。斜板跨中正截面最大正弯矩计算公式：Mma某1（gq）l02（31[2]）10式中g,q—作用于斜板上沿水平方向均布竖向恒荷载和活荷载设计值;l0一梯段斜板沿水平方向的计算跨度。由公式3.1[2]得：踏步板跨中弯矩：M112（gq）l010.7kN/m（3.08m）210.2kNm101030配筋计算h0110mm20mm90mm截面抵抗矩系数计算公式：S式中一截面抵抗矩系数；口M一荷载在该截面产生的弯矩；hO一截面的有效高度；口M[3]32（）2fcbh01—矩形应力图系数；b一截面宽度；口fc—混凝土轴心抗压强度设计值。口相对受压区高度计算公式：112（33[3]）式中—相对受压区高度；—截面抵抗矩系数。受拉区纵向受力钢筋的截面面积计算公式：Abfch0（34[3]）口fy式中A—受拉区纵向受力钢筋的截面面积；一相对受压区高度；卜0一截面的有效高度；b—截面宽度；口fc—混凝土轴心抗压强度设计值；fy一钢筋受拉强度设计值。由公式32［3］，33［3］，34［3］得：M10.2106Nmm0.1061fcbh021.011.9N/mm21000mm(90mm)21121120.1060.11231平台板的计算和配筋3.3.1荷载计算恒荷载标准值：30mm厚水磨石自重：0.03mL0m0.65kN/m30.02kN/m70mm厚平台板自重：0.07m1.0m25kN/m31.75kN/m20mm厚顶棚抹灰重：0.02m1.0m17kN/m30.34kN/m合计：gk2.11kN/m恒荷载设计值：口g1.2gk1.22.11kN/m32.5kN/m活荷载设计值：口q1.43.0kN/m21.0m4.2kN/m总计：gq6.7kN/m口3.3.2内力计算计算跨度：l0ln由公式31［2］得：］M11gql026.7kN/m(1.54m)21.6kNm1010h0.07m1.5m1.54m223.3.3承载力计算h0ha70mm20mm50mm由公式32［3］，33［3］，34［3］得：M1.6106Nmm0.0541fcbh021.011.9N/mm21000mm(50mm)21121120.0540.05632平台梁的计算和配筋设平台梁截面尺寸为bh200mm300mm。口荷载计算梯段传来的恒荷载：10.7kN/m23.08m16.5kN/m21.50.2m6.4kN/m平台板自重：6.7kN/m22梁自重：1.20.2m(0.3m0.07m)25kN/m31.38kN/m总计:gq24.3kN/m内力计算计算跨度：l0lna3.06m0.24m3.3m口l01.05ln1.053.06m3.2m取较小值，故取l03.2m11则：Mma某gql0224.3kN/m(3.2m)231.1kNm口8811Vma某gqln24.3kN/m3.06m37.2kNa223.4.3配筋计算h0ha30035265mm①纵向钢筋的计算由公式32[3]，33[3]，34[3]得：33M31.1106Nmm0.1862221fcbh01.011.9N/mm200mm(265mm)1121120.1860.208b0.550Abh01fcfy1.0n.9N/mm220.208200mm265mm437.3mm2300N/mm故受力钢筋选314（A461mm2）②箍筋的计算口0.7bh0ft0.7200mm365mm1.27N/mm247KNVma某43kN34第4章厂房设计.金加工车间跨度24m，总长60m，柱距6m。口.车间内设有2台200/50kN中级工作制吊车，其轨顶设计标高10m。3.建筑地点：株洲市郊区。.车间所在场地：低坪下1m内为填土，填土下4m内为均匀亚黏土，地基承载力设计值fa200kN/m2,地下水位-5.0m，无腐蚀。基本风压W0.35kN/m2，基本雪压W0.45kN/m2。口.厂房中标准构件选用情况：.屋面板采用G410（一）标准图集中的预应力混凝土大型屋面板，板重（包括灌浆在内）标准值1.4卜91^，屋面板上做二毡三油，标准值为0.35kN/m2。口.天沟板采用G410（三）标准图集中的TGB77—1,板重标准值为2.02kN/m。.屋架采用G410（三）标准图集中的预应力混凝土折线型屋架YWJA—21,屋架辎重标准值85.2kN/每根。口.吊车梁采用G425标准图集中的先张发预应力混凝土吊车梁Y某DL6—8,吊车梁高1200mm,翼缘宽500mm，梁腹板宽200山山，自重标准值44.2kN/根，轨道及零件重1kN/m，轨道及垫层构造要求200mm。口(5)材料：A.柱：混凝土C30B.基础.混凝土C15C.钢筋.11级。口4.2结构构件选型及柱截面尺寸确定因该厂房跨度在1536m之间，且柱顶标高大于8m,所以采用钢筋混凝土排架结构。为了是屋盖具有较大刚度，选用预应力混凝土折线形屋架及预应力混凝土屋面板。选用钢筋混凝土吊车梁及基础梁。厂房各主要构件选型见下表：35表4.1主要承重构件选型表H12.4m0.75m13.15mHu12.4m10m1.2m0.2m3.8mHl12.4m0.5m3.8m9.1m根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件,可查表确定柱截面尺寸：36表4.2柱截面尺寸及相应的计算参数计算参数柱号截面尺寸/mm2惯性矩4自重面积/mm/mm/(kN/m)ACB上柱矩400400下柱4009001001501.610521.31084.01.875105195.381084.69上柱矩400600下柱14009001001502.4105721086.01.975105256.341084.944.3荷载计算4.3.1恒载（1）屋面恒载两毡三油防水层：0.35kN/m2厚水泥砂浆找平层：20kN/m30.02m0.40kN/m25kN/m30.1m0.50kN/m2100mm厚水泥砾石保温层：口一毡两油隔气层：0.05kN/m220kN/m30.02m0.40kN/m220mm厚水泥砂浆找平层：预应力混凝土屋面板：1.4女。山2屋盖钢支撑：0.05kN/m2合计：口0.35kN/m20.40kN/m20.50kN/m20.05kN/m20.40kN/m1.4kN/m0.05kN/m3.15kN/m2222屋架重力荷载为85.2kN/每根，则作用于柱顶的屋盖结构重力荷载设计值为：G11.2（3.15kN/m26m24m2106kN2）335.76kN（2）吊车梁及轨道重力荷载设计值：G31.2（44.2kN1kN6m）60.24kN（3）柱自重重力荷载设计值：A、C柱：上柱：G4AG4C1.24kN/m3.8m18.24kN37下柱：G5AG5C1.24.69kN/m9.1m51.21kNB柱：上柱：G4B1.26kN/m3.8m27.36kN下柱：G5B1.24.94kN/m9.1m53.94kN各项恒载作用位置如下图：（单位：kN）□屋面活荷载屋面活荷载标准值为0.05kN/m2,雪荷载标准值为0.45kN/m2,后者小于前者，所以仅按前者计算。作用于柱顶的屋面活荷载设计值为：Q11.40.5kN/m26m21m244.1kNQ1的作用位置与G1作用位置相同。口风荷载垂直于建筑物表面上的风荷载标准值计算公式4.1[1]：kzz0式中0—基本风压，是以当地比较空旷平坦地面上离地10m高统计所得的50年一遇10min平均最大风速为标准确定的风压值；口z一高度z处的风振系数，对高度小于30m的单层厂房，取z1.0；一风荷载体型系数，是风吹到厂房表面引起的压力或吸力与理论风压比值，与厂房的外表体型和尺度有关，可根据建筑体型查得；z—风压高度变化系数，根据所在地区的地面粗糙程度类别和所求风压38处离地面的高度查得。00.35kN/mz1.0根据厂房各部分标高及B类地面粗糙查表得：柱顶(标高12.4m)z1.067檐口(标高14.60m)z1.129屋面与天窗交接处(标高15.4m)z1.149屋顶(标高16.00m)口天窗檐口(标高18.10m)z1.208天窗顶(标高18.55m)z1.218口可得排架迎风面及背风面的风荷载标准值分别为：1kz1z01.00.81.0670.35kN/m20.299kN/m22kz2z01.00.41.0670.35kN/m20.149kN/m2上为风荷载体形系数及排架计算简图则用于排架计算简图上的风荷载设计值为：q11.40.299kN/m26m2.51kN/mq21.40.149kN/m26m1.25kN/mFwq[(12)zh1(34)zh2+(56)zh3]z0B1.4[(0.80.4)1.1292.2m(0.20.5)1.1490.8(0.60.6)1.2082.7m]1.00.35621.08kN吊车荷载200/50kN吊车的参数为：B5.55m,K4.40m,g75kN,Q200kN,口Fpma某215kN,Fpmin45kN。根据B及K，可算得吊车梁支座反力影响线中各轮39压对应点的竖向坐标值，如图下图所示。(1)吊车竖向荷载作用于每一个轮子上的吊车荷载水平制动力计算公式4.2[1]：1T(Qg)4式中T一每一个轮子作用在轨道上的横向水平制动力；口—横向水平制动系数；Q一吊车的额定起重量的重力荷载；口g一小车的重力荷载。口11T(Qg)0.1(200kN75kN)6.875kN44作用于拍架上的吊车横向的水平荷载设计值计算公式4.3[1]：Tma某Tiyi式中Ti—第i个大车轮子的横向水平制动力；口40Tma某一吊车梁传给柱的最大横向反力的标准值；口yi—影响线数值。口Tma某Tiyi1.46.875kN(10.8080.2670.075)20.69kN4.4排架内力计算该厂房为一跨等高排架，可用剪力分配法进行内力分析。其柱的剪力分配系数i见表4.3：口表4.3柱剪力分配系数柱号InuIlHuHn0.1090.29C03/[13(1/n1)]iH3/C0EIl1/i1/iA、C柱C02.501AC0.2870.2051010H3/EC02.824Bn0.2810.29B0.4260.1381010H3/E4.4.1恒荷载作用下排架内力分析恒荷载作用下排架的计算简图如图所示，图中的重力荷载G及力矩M是根据下图确定：G1G1335.76kNG2G3G4A18.24kN60.24kN78.48kNG3G5A51.94kNG42G1671.52kNG5G4B2G327.36kN260.24kN147.84kNG6G5B53.94kNM1G1e1335.76kN0.05m16.79kNm41M2G1G4Ae0G3Ae3A335.76kN18.24kN0.25m60.2