温泉旅游度假区别墅项目模板及支架设计书

温泉旅游度假区别墅项目模板及支架设计书（一）模板工程方案设计工程概况1、工程概况1）结构：钢筋混凝土框架结构，主要现浇构件尺寸：框架梁，现浇板，框架柱。2）层高：框架层高。2、采用的模板体系模板：墙、柱、梁、楼板模板采用1800mm×900mm×18mm厚胶合板；档料：采用45mm×90mm松方木作内楞；外楞及支撑：采用φ48×3.5脚手架钢管作外楞及搭设承重支撑排架；对拉螺栓：采用φ14圆钢作对拉螺栓。二、模板方案设计1、基础底板侧模：基础底板外侧模板采用胶合板模板，内楞方木排列间距300mm，外楞采用双φ48双根钢管，对拉螺栓纵横间距600mm，里端与基础底板钢筋焊接。外侧加设钢管斜撑，上下两道（距模板上下边不大于200mm），水平间距不大于1000mm。2、地下室外墙模板：模板采用胶合板，模板内楞采用45×90mm方木侧立竖向排列，间距300mm，外楞采用双根φ48×3.5mm钢管，设置间距与拉螺杆竖向间距相同，对拉螺杆采用φ14圆钢（中间焊50*50*3钢板止水片），水平间距为450mm，竖向间距均为450mm。对拉螺杆穿过扣压钢管的钢压板（－8×100×80mm），拧紧螺帽将墙两侧模板固定。3、柱模板：框架柱模板采用胶合板模板，模板楞木采用45×90mm方木侧立竖向排列，间距控制在不大于300mm，边上方木应遮盖住柱模板竖向拼缝。4、梁模板：1）梁模板采用胶合板模板，梁底模板背面楞木采用45×90mm方木侧立与梁轴线平行设置，底模板宽度与梁截面宽度相同，梁底模边方木遮盖住梁侧模板与底模板的拼缝（梁侧模板与底模板的拼缝向下），梁底方木排列间距不大于250mm。2）梁侧模板内楞采用45×90mm方木与梁轴线平行侧立设置，梁侧模板上、下道内楞分别与模板上下边齐平，当模板高度大于300mm时，中间应加内楞，使梁侧模板内楞排列间距不大于300mm。当梁截面高度大于700mm时，梁侧模板中间应设至1道φ14对拉螺杆，对拉螺杆水平间距不大于700mm。梁侧模板竖向外楞采用短钢管配合扣件设置，外楞钢管下端紧靠内楞并与梁底承重支撑架上部水平小横杆用扣件紧固，上端与现浇板底钢管承重支撑架水平钢管用扣件紧固（或与钢管斜撑用扣件紧固），形成稳固的梁模板支撑体系。5、现浇板模板：现浇板模板采用胶合板，模板底面搁栅采用45×90mm方木侧立，中心间距300mm。现浇板模板与墙或梁侧模的交接，应使板模板搁置在墙或梁侧模板之上。6、楼梯模板：楼梯休息平台板及平台梁与结构层墙体、梁板一起浇筑，待楼梯墙模板拆除后再安装楼梯段底模板，安绑梯段钢筋，再安装梯段踏步侧边模板，然后第二次浇筑楼梯段混凝土。在楼梯平台及楼梯墙浇筑混凝土时，在平台梁处预埋梯段纵向钢筋的连接插筋，在楼梯墙上预埋梯段横向钢筋的连接插筋，待楼梯墙模板及平台梁侧模拆除后，再安装楼梯段底模板，安绑梯段钢筋，安装踏步侧向模板，然后再浇筑楼梯段混凝土。7、梁板模板承重支撑：1）承重支撑架立杆布置：排架立杆先沿梁（包括主梁和次梁）两侧布置，在主梁、次梁支撑架立杆确定后，在现浇平板部位，视四周梁侧立杆围成的空间尺寸，有序排列板的支撑立杆。主梁两侧立杆间的宽度，在柱模板安装后，应使每步架纵横水平钢管能整体连通，保证楼层梁板承重支撑排架的整体稳定性。2)承重排架水平杆：按设置步距纵横向布置，交叉处用扣件与立杆连接固定。每层梁板承重排架水平杆设置间距不大于1800mm，底道水平杆上皮离地200mm（称扫地杆），第二道水平杆上皮离地2000mm，上道水平杆上皮离现浇板底(或梁底)距离为模板厚度加木搁栅高度，其余水平杆平均设置。三、模板安装技术要求1、柱模板安装：1）按标高抹好水泥砂浆找平层,在柱四边离地5～8cm处的主筋上按位置线焊制钢筋限位,从四面顶住模板，以保证柱轴线边线与标高的准确。2）柱头模板安装前，应清除施工缝处动石子，并清理干净。3）通排柱，应先安装两端柱，经校正、固定、拉通线校正中间各柱。柱箍设置间距应符合设计要求。4）柱头模板安装后，利用柱模四边的钢管排架立杆，对柱模进行校正和固定。2、墙模板安装：1）按墙位置线安装就位一侧墙模板，安装临时拉杆或斜撑固定，钻对拉螺杆孔，安装塑料套管和穿墙螺栓，穿墙螺栓规格和间距应符合模板设计要求。2）清扫墙内杂物，再安装就位另一侧模板，钻对拉螺杆孔，对上并穿上对拉螺杆。安装两侧模板的水平双钢管外楞，用对拉螺杆配钢压板将水平钢管外楞固定。3）检查、校正模板垂直度。墙模板安装完毕，检查一遍对拉螺栓是否紧固，模板拼缝及下口是否严密，办完预检手续。3、梁模板安装：1）搭钢管承重支撑架之前,对原土地面必须夯击密实，立杆下垫通长木板，对新近浇筑的混凝土楼面，混凝土强度远未达到设计要求的强度等级，在立杆底部应垫设面积不小于200mm×200mm的木垫板。2）安装梁底模板应拉线找直，当梁跨度等于或大于4m时，梁底板应按设计要求起拱。如设计无要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000。3）当梁高达70cm以上时，梁侧模板中部应加穿梁对拉螺杆加固。4）当梁截面较大（荷载较大），梁底承重架小横杆与立杆连接的扣件不能满足抗滑承载力要求，可利用小横杆下设置的一根纵向钢管，此钢管用扣件与立杆连接，并将扣件与上面的（小横杆与立杆连接）扣件顶紧，起到双扣件受力作用。4、楼板模板安装：1）原土地面应夯击密实，在支撑立杆底部并垫通长木板，防止沉陷。在新浇结构楼板上，立杆底部应200mm×200mm的木板。2）钢管排架上部水平钢管的布置方向应与模板方木的搁置方向垂直，并控制好水平标高。3）分块制作的楼板模板用吊机吊运就位。采现埸散装的楼板模板，先安放木搁栅方木，后铺设胶合板模板，在梁板交接处，将楼板模板搁置于梁侧模板上，并略比梁模板内侧面内凹1～2mm。与木搁栅平行方向的模板拼缝应设在木搁栅上。4）楼板模板铺完后，应检查模板的标高和平整度，不符合要求应进行校正。5、楼梯模板安装：1）楼梯平台和平台梁模板与楼梯墙模板同时安装,安装方法基本与结构梁板相同。待楼梯墙混凝土浇筑并拆除楼梯墙模板和平台梁侧模板后，再安装楼梯段模板。2）楼梯段模板安装后，模板与墙之间的空隙应嵌堵密实，以防浇筑混凝土时出现漏浆，污染下部墙面。四、模板拆除技术要求：1、结构层模板拆除顺序：墙（柱）侧模板→梁侧模板→现浇板模板及部分支撑→梁底模板→承重排架。2、墙（柱）模板及梁侧模板拆除时,混凝土强度应能保证其表面及楞角不因拆除模板受损时，方可拆除。3、承重的梁板底模板拆除时，以同条件养护的混凝土试块强度作为模板拆除的强度依据，底模板拆除时混凝土强度要求应符合规范要求（见质量标准）。4、模板拆除作业，应有项目技术负责人（或施工员）下达的模板拆除令后，方可按规定要求实施模板拆除作业。5、内墙模板拆除时，先将房间内现浇板钢管排架的扫地杆拆除，此时排架立杆上还有两道水平杆，不影响支撑架的稳定。扫地杆拆除后，再拆砼墙侧模，便于模板的运输。6、现浇板模板拆除前，先将间隔拆除部分立杆，再将支撑上部的支承横杆与立杆的连接扣松动，将支承横杆下降150mm～200mm，然后拆除方木搁栅，撬松现浇板模板，使模板下落到钢管支架上，运下模板后将其余钢管支架拆除。（二）模板工程计算书A、混凝土墙模板计算地下室外墙板均为现浇钢筋混凝土墙板，厚度300mm，层高3.00m，采用全新的九夹板作模板，板沿长度方向竖向放置50×100木方作为竖向背楞，间距250mm；设φ14对拉螺栓加固，其间距从墙底至墙高范围内全部采用间距400mm（竖向）×400mm（横向）对拉螺栓设置；钢管箍间距与对拉螺栓间距一致，第一道对拉螺栓距地越小越好，且不大于150mm，以防墙根部胀模。墙模内侧支撑与满堂架拉牢，形成一整体，外侧支撑与基坑周围连接牢固。1.荷载设计值(1)混凝土侧压力1）混凝土作用于模板的侧压力,一般随混凝土的浇捣高度增加,当浇捣高度达到一临界值时,侧压力就不再增加,此时的侧压力即为新浇筑混凝土最大侧压力.侧压力达到最大值的浇捣高度称为混凝土的有效压头.采用内部振捣器时,新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力,可按下列两式计算,并取两式中的较小值.F=0.22×γc×t0×β1×β2×υ1/2(1)F=γc×H(2)式中F----新浇筑的混凝土对模板的最大侧压力(KN/m2)γc---混凝土的重量密度(KN/m3)t0-----新浇捣混凝土初凝时间(h)可按实测确定;当缺乏试验资料时,可采用t0=200/(T+15)计算T-----混凝土的温度(℃),入模温度T=15℃υ----混凝土的浇筑速度(m/h),取υ=3.0m/hH-----混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的高度(m),取H=3.00mβ1----外加剂影响修正系数,取1.00β2----混凝土塌落度影响修正系数,当塌落度110-150mm时,取0.85h-----有效压头高度(m),h=F/γc由式(1)F=0.22×γc×t0×β1×β2×υ1/2=0.22×24×200÷(15+15)×1.00×0.85×3.01/2=51.82KN/m2由式(2)F=γc×H=24×3.0=72KN/m2按取最小值,故最大侧压力取36KN/m2。有效压头高度h=F/γc=36/1.5=2.16m。2）混凝土侧压力设计值：F=F1×分项系数×折减系数=36×1.2×0.85=36.72kN/m2（2）倾倒混凝土时产生的水平荷载：查设计规范得，4kN/m2荷载设计值为4×1.4×0.85=4.76kN/m2（3）荷载组合：F′=36.72+4.76=41.48kN/m22、验算1）九夹板模板验算，查材料手册，模板（δ=18）截面特征，Ixj=43.74×104mm4，Wxj=4.86×103mm3（1）计算简图参见墙、梁模板节点图，然后进行简化。为线均布荷载：q1=F′×0.3/1000=12.44N/m（用于计算承载力）；q2=F×0.3/1000=11.02N/m（用于验算挠度）（2）抗弯强度验算：（墙体上部和下部的对拉螺栓的平均间距按（400+200）/2=300mm计算）M=q1m2/2=12.44×3002/2=55.98×104N·mmδ=M/W=55.98×104/4.86×103=115.18N/mm2＜fm=150N/mm2所以抗弯强度满足设计要求！（3）挠度验算：ω=q2m（-l3+6m2l+3m3）/24EIxj=11.02×200(-4003+6×2002×400+3×2003)/24×0.9×104×43.74×104=1.30mm＜[ω]=2.37mm所以挠度满足设计要求。2）、内钢楞验算查材料手册，2根φ48.5钢管的截面特征为：I=2×12.19×104mm4，W=2×5.60×103mm3计算简图见上化为均布荷载：q1=F′×0.75/1000=31.11N/mm（用于计算承载力）q2=F×0.75/1000=27.54N/mm（用于验算挠度）（1）抗弯强度验算：内钢管计算简图木模板计算简图查表得：a=0.4l。由于内钢管两端的伸臂长度100mm与基本跨度250mm之比，250/800=0.31＜0.4，则伸臂端头挠度比基本跨度小，且满堂脚手架立杆间距为1000mm，故可以近似四跨连续梁计算。M=0.10q1I2=0.10×31.11×2502抗弯承载力：δ=M/W=0.10×31.11×2502/2×5.81×103=16.73N/mm2＜215N/mm2所以符合设计要求！（2）挠度验算ω=0.677×I4q2/100EI=0.677×27.54×2504/100×2.06×105×2×12.19×104=0.014mm＜3.0mm所以符合设计要求！（3）对拉螺栓验算M14螺栓净截面积A=105mm2①对拉螺栓的拉力N=F′×内楞间距×外楞间距=41.48×0.40×0.45=7.466kN②对拉螺栓承受的应力δ=N/A=7.466×103/105=71.10N/mm2＜170N/mm2所以符合设计要求！B、梁模板设计验算假定：梁的截面尺寸为200mm×800mm，板厚180mm，层高2.80m，梁模板全部采用九夹板，支撑体系采用钢管，立杆横距800mm。九夹板设计强度和弹性模量可采用以下数据：fv=10N/mm2（顺纹抗压）；fv=1.4N/mm2（顺纹抗剪）；fm=13N/mm2（抗弯）；E=9,000N/mm2（弹性模量）。假设九夹板密度为5kN/m31．底模板验算，底模系二根50mm×100mm的木方和九夹板组合而成，经换算可以折合为（100×50×2+18×200）/200=68mm木板，故取木板厚度为70mm。（1）抗弯强度验算1）荷载：底模自重：5×0.070×0.8×1.2=0.336kN/m混凝土自重：24×0.2×0.8×1.2=4.608kN/m钢筋荷载：1.5×0.2×0.8×1.2=0.288kN/m振捣混凝土荷载：2×0.80×1.2=1.92kN/m合计：q1=7.152kN/m乘以折减系数，则q=q1×0.9=7.152×0.9=6.44kN/m2)抗弯承载力验算：梁宽度方向钢管间距为500mm，梁跨度方向立杆间距800mm，是个等跨多跨连续梁，考虑到模板下木方长度有限，故按四等跨计算。按最不利荷载布置计算：弯矩系数：km=-0.121；剪力系数kv=-0.620；挠度系数KW=0.967。则，M=km·qI2=-0.121×6.44×0.802=-0.498kN·m=-0.498×106N·mmδ=M/W=0.498×106/(bh2/6)=0.498×106×6/bh2=3.04N/mm2＜fm=13N/mm2所以符合设计要求！注：b为梁的计算宽度。（2）抗剪强验算：V=KVq1=-0.620×6.44×0.80=3.19kN则剪应力：τ=3V/2bh=3×3.19×103/2×200×70=0.34N/mm2＜fv=1.40N/mm2所以符合设计要求！（3）挠度验算荷载不包括振捣混凝土荷载，则q1=5.232kN/m，q=q1×0.9=4.71kN/mω=KWq1l4/100EI=0.967×4.71×5004/(100×9×103×1/12×200×703)=0.055mm＜[ω]=L/400=800/400=2.00mm所以符合设计要求！2、侧模板验算：（1）荷载计算设上海市冬季日平均气温为15℃，则β1=1.0，β2=0.85，V=3.00m/h，则1）侧压力：F1=0.22rct0β1β2V1/2=0.22×24×（200/15+15）×1.0×0.85×3.01/2=51.82kN/m2F2=hcΓ=24×0.8=19.2kN/m2取二者较小值，即F=19.2kN/m2乘以分项系数：F=19.2×1.2=23.04kN/m22）振捣混凝土产生的荷载；4kN/m2乘以分项系数：4×1.4=5.6kN/m2以上两项荷载合并：23.04+5.6=28.64kN/m2根据立杆间距800mm的条件，则线荷载为：28.64×0.20=4.528kN/m乘以折减系数，则q=4.528×0.9=4.0752N/m（2）抗弯强度验算：M=KmqI2=-0.121×4.0752×2002=19.723×103N·mmδ=M/W=19.723×103×6/800×452=0.07N/mm20.07N/mm2＜fm=13N/mm2梁侧模面板计算强度小于13N/mm2，满足要求！（3）抗剪强度验算V=0.620qI=0.620×4.072×200=0.505kN剪应力；τ=3V/2bh=3×505/2×800×45=0.02=0.02N/mm2＜截面抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求！（4）挠度验算取侧压力F=19.2kN/mm2，化为线荷载19.2×0.20=3.84kN/m乘以折减系数，q=0.9×3.84=3.456kN/mω=0.967qI4/100EI=0.967×3.456×8004/(100×9×103×1/12×800×453)=0.25mm＜[ω]=I/400=800/400=2.00mm梁侧模板的挠度计算值，满足要求！（5）穿梁螺杆计算计算公式：N﹤[N]=FA其中N——穿梁螺杆所受的拉力；A——穿梁螺杆有效面积（mm2）；f——穿梁螺杆的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺杆承受最大拉力N=（1.2×23.04+1.4×5.6）×0.80×0.2/2=2.84KN穿梁螺杆直径为14mm；穿梁螺杆有效直径为11.84mm；穿梁螺杆有效面积为A=105mm2；穿梁螺杆最大容许拉力值为[N]=17.8KN；穿梁螺杆承受拉力最大值为N=2.84KN；穿梁螺杆的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm；每个截面布置2道穿梁螺杆。穿梁螺杆强度满足要求！3.支撑验算钢管支撑按两端铰接轴心受压杆件验算，由于底模板下的顶撑设有水平拉杆，故支撑截面积一般以稳定性来控制。（1）立柱稳定性验算：δ=N/VAδ=N/γA式中：N——每根立杆承受的荷载，N=q(底模荷载)×l（支撑间距）；A——钢管截面积；V——轴心受压杆件稳定性系数，根据L/i=λ(L为横杆步距，即水平支撑间距600mm，多道设置时取大值；i为钢管回转半径)。i=(d1+d2)1/2/2=33.08，所以λ=600/33.08=18.14。所以V=0.950δ=N/VA=qI/VA=6.44×800/4.89×0.950=110.9N/mm2＜f=205N/mm2所以符合设计要求！（2）小楞抗弯强度验算小楞间距为500mm，按简支梁计算。在计算挠度时，梁作用在小楞上的荷载可简化为一个集中荷载。M=pI2/8=6.44×0.5m2/8=40.25×104kN·mmδ=M/W=40.25×104kN·mm/5.08×103mm3=79.23N/mm＜fm=205N/mm2所以符合设计要求！（3）小楞挠度验算：ω=pI3/48EI=6.44×103×500×500×500/2.06×105×48×12.19×104=0.67mm＜[ω]=l/250=2.4mm所以符合设计要求！C、扣件钢管楼板模板支架验算已知：现浇钢筋混凝土楼板，楼板厚度180mm，层高2.80m，施工采用Φ48×3.5mm钢管搭设满堂脚手架做木模板支撑架，楼板立杆纵距b=0.80m，立杆横距I=1.0m，立杆步距=1.2m。模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板指出点的长度a=150mm，方木间距取250mm，开间尺寸最大按3900mm，如图1。模板支撑方木的计算方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本章例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；（1）荷载的计算⑴钢筋混凝土板自重（KN/m）：q1=24.000×0.18×0.25=1.08KN/m⑵模板的自重线荷载（KN/m）：q2=1.500×0.25=0.375KN/m⑶活荷载为施工荷载标准值与振到混凝土时产生的荷载（KN）：经计算得到，活荷载标准值P1=（1.00+2.00）×0.80×0.25=0.60KN（2）强度计算最大弯矩考虑为静荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：Mmax=Pl/4+ql2/8均布荷载q=1.2×1.08+1.2×0.375=1.746KN/m集中荷载P=1.4×0.60=0.84KN最大弯矩M=0.84×0.80/4+1.746×0.80×0.80/8=0.31KN最大支座力N=0.84/2+1.746×0.80/2=1.12KN截面应力б=M/W=0.31×106/83333.3=3.72N/mm2方木的计算强度小于13.0N/mm2，满足要求！（3）抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=ql/2+p/2截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh﹤[T]其中最大剪力Q=0.8×1.746/2+0.840/2=1.12KN截面抗剪强度计算值T=3×1120/（2×50×100）=0.336N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求！（4）挠度计算最大弯矩考虑为静荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：Vmax=Pl3/48EI+5ql4/384EI均布荷载q=1.08+0.375=1.455KN/m集中荷载P=0.60KN最大变形V=挠度小于800/250，满足要求！（5）板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下三跨连续梁计算集中荷载P取纵向方木传递力，P=2.24KN经过连续梁计算得到：最大弯矩Mmax=0.537KN/m最大变形Vmax=0.253mm最大支座力Qmax=5.610KN截面应力б=0.253×106/5080=49.80N/mm2支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于1000/150与10mm，满足要求！（6）扣件抗滑移计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8.0KN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；设计中R取最大支座反力，R=5.61KN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m，试验表明：单扣件在12KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0KN；双扣件在20KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0KN。（7）模板支架荷载标准值（轴力）：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。①静荷载标准值包括以下内容：⑴脚手架自重（KN）：NG1=0.138×2.6=0.359KN⑵模板的自重（KN）：NG2=1.50×0.80×1.00=1.200KN⑶钢筋混凝土楼板自重（KN）：NG3=24.0×0.18×0.8×1.00=3.456KN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.015KN。②活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=（1.00+2.00）×0.80×1.00=2.40KN③不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.015+1.4×2.4=9.378KN（8）立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式б=N/（ΦA）≤[f]其中N——立杆的轴心压力设计值（KN）：N=9.378Φ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.58A——立杆净截面面积（cm2）；A=4.89W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；W=5.08б——钢管立杆抗压强度计算值（N/