CO气体保护焊在大型钢构件的应用研究

参考文献PAGE18名目名目ＴＯC＼ｏ＂1-3"＼ｈ\ｚ\ｕHＹPERLINK\ｌ”_Ｔｏｃ３7７０53332”名目 PAGERＥF＿Toc３77０53３32\h1HYPＥRＬINK\ｌ”＿Toｃ３7705３341”第2章CO2气体保护焊工艺ﻩＰAＧEREF_Ｔｏc３77０5334１＼h5HＹPERＬINＫ2。1CＯ2气体保护焊工艺参数ﻩＰAGERＥＦ_Toｃ3770５33４２＼h6HYPＥRLＩNＫ\l＂_Tｏc3７7０53343"2。1．1焊丝直径ﻩＰＡＧEREＦ_Toc３770533４3＼h６ＨYPＥＲLINK＼l"＿Ｔｏc3７７０533４４"2。1.2焊接电流ﻩPAＧEＲEF＿Tｏｃ３7７０5334４\ｈ6HYPＥRLINＫ2。１。３电弧电压ﻩＰＡGEREF_Toc３７７053３4５＼h7ＨＹPERLINＫ＼l"_Toc37７０533４６＂２。1．４焊接速度ﻩPAGEREF＿Ｔoc３770５33４6＼h８ＨYPＥRLIＮK＼ｌ＂＿Toｃ377053347"2。1。5焊丝伸出长度ﻩPAGＥREＦ_Ｔoc3７705３34７\h8HYPEＲＬIＮＫ\l”_Toc3７7053348"2。1．6CＯ2气体流量ﻩPAGＥＲＥF_Toc３77053３48＼ｈ8ＨＹＰEＲLIＮK\ｌ"＿Ｔoc３７７0５3３49”2.1．7电源极性ﻩPＡGEＲEＦ＿Toｃ377053３4９＼h9HYPERＬIＮK\ｌ"_Ｔoｃ37７0５3350＂2。1．8回路电感ﻩＰAＧERＥF_Tｏｃ3７７05３350\h9HYPＥRLINK2.２．4左焊法和右焊法ﻩPAGERＥＦ_Toｃ３７７0５335５\h1２HYPＥRＬＩＮＫ\l”＿Tｏc377053３56"第3章钢结构焊接变形及掌握ﻩＰAGＥRＥF_Tｏｃ377０5３3５６\h12HYPEＲＬＩNK＼l"_Toc３７7０53357"3．1焊接变形的种类ﻩＰAＧERＥF_Ｔoc３7７0５３３57\h12HＹＰEＲLIＮＫ\l＂_Toc3770533５８”3。1.１收缩变形ﻩPＡGEREF＿Tｏc37７０53３5８\ｈ13HYPＥRLINK\ｌ”＿Ｔｏｃ37７0５33５9"3．1。2弯曲变形ﻩPＡGEREF_Tｏc37７0533５9\h１3HYＰERLINＫ＼l"_Toｃ3７7０５3３６0”3.1．2扭曲变形ﻩPＡGEＲＥF_Tｏc37７053３60＼h１3HYＰERＬIＮＫ\ｌ＂_Toc3７70５３361”３.2焊接变形产生的缘由ﻩＰAＧEREＦ＿Tｏｃ377０53３61＼h13HYPERLIＮＫ3。３．1工艺参数法ﻩＰAGEＲＥF_Tｏc3７7０533６3\h14HYPEＲＬＩNK第4章钢结构焊接施工工艺ﻩPAGEＲＥＦ＿Toc377053366\h１６ＨＹPERLINK\ｌ”＿Tｏc3770５3３67＂4．1高强钢焊接施工工艺ﻩPＡGERＥＦ_Toc3770533６７＼h１7HＹＰＥＲＬＩＮK＼l”_Ｔoc3770５3３68”4．１。１焊材选配原则ﻩPAＧＥREF＿Toc３77053３6８\h１７HYＰＥＲＬINK\l”_Toｃ３77053３６9"4．１.2高强钢焊接性评价方法ﻩPAＧＥREF_Toｃ3７７053３6９\h1７ＨYPERLＩNK\ｌ”＿Toｃ3770５33７0"4。１。3最低预热温度确定方法ﻩPAＧEREF＿Toｃ37705３37０＼ｈ1７HYＰERLINＫ\l＂_Ｔoc3７7０５337１＂4．１。４焊接质量掌握ﻩＰAＧＥREＦ_Ｔｏc3770５3371\h1８ＨYPERLINＫ\l”_Toｃ377０５3３７2”4．２低温焊接施工工艺ﻩＰＡGＥREＦ＿Toc３7７053３７2＼ｈ18HYPERLINＫ4。２．１焊材的选择 PＡGERＥＦ_Toc3770５３373\h18HYＰERLINK\l”＿Toｃ37７０53374"４。2．2焊前防护 PＡGEREF_Ｔoｃ3７７0５3374\ｈ18HYPＥＲLIＮK＼ｌ”＿Tｏc37７053375”4.2．3焊接质量掌握ﻩPAＧＥREF＿Ｔoc３７70533７5\h19HＹＰERＬIＮK\l＂_Ｔoc3７７0５３3７6"４.3厚钢板焊接技术ﻩPAGERＥＦ＿Toｃ３７7０5３37６＼h1９HYPERLIＮK＼ｌ"＿Ｔｏｃ377053３77"4。3。1厚板焊接ﻩPAＧEＲEＦ_Toc3770533７7\h19HYＰERLＩNＫ\ｌ"＿Tｏｃ３77０５3378＂４.3．２焊缝清理及处理ﻩPＡＧEREF_Toc3770５3３7８\ｈ２0HＹPERＬＩＮK\l＂_Toc3７7０5３379＂第5章CＯ2气体保护焊在大型钢构件中的应用ﻩPAGERＥF_Ｔoc3７７0533７９\h2０ＨYPERLINＫ5．1.1箱型梁的焊接 PAＧERＥF＿Ｔoｃ37７0５3３81\ｈ20HYPERＬIＮK＼l＂_Ｔoc377０5338２"5.1．2卷筒的焊接ﻩPＡＧERＥＦ＿Tｏｃ37７053３８２\h21HYＰＥＲＬINK\l”_Ｔoc37７０5３3８3＂5．１。3工字型吊车梁的焊接ﻩPAGＥRＥF_Tｏc３77053383\h22HYPＥRＬIＮＫ\l"＿Toc３77０５3３8４”结论ﻩPAGＥRＥF＿Ｔoc37705３384＼h24HYＰＥＲLINK＼l"_Ｔｏc３７705３38５”谢辞 PAGEＲEF＿Ｔoc３77053385\h２6HＹＰERLINK\l＂_Toｃ３7７０53386＂参考文献ﻩPAＧEREF_Ｔoc３77０533８６＼h2７HYPEＲLＩＮK＼l”_Toc3７7０5３３87＂外文资料翻译ﻩPAGEREＦ_Tｏc3770５3387＼h28第2章CO2气体保护焊工艺2。1ＣＯ2气体保护焊工艺参数焊接工艺参数就是焊接时为保证焊接质量而选定的各项参数的总称.为了保证CO2气体保护焊能获得优良的焊接质量,除了要有合适的焊接设备和焊接材料外，还应选择合理的焊接工艺参数，包括：焊丝直径、焊接电流、电弧电压、焊丝伸出长度、焊接速度、焊丝伸出长度、保护气体流量、电源极性等。2.1．1焊丝直径2。１。2焊接电流2。1.3电弧电压２．１．４焊接速度2．1．5焊丝伸出长度2.1。6保护气体流量2．１。７电源极性2。2CO2气体保护焊操作技术2。2．１坡口设计CO２焊的表2-６CO2焊推举坡口外形坡口外形板厚／mm有无垫板坡口角度根部间隙钝边高度Ｉ形＜1２无－－０~2-—有－—０～３－－单边Ｖ形＜６0无4５～６00～２０～５有２５～6０4～7０~3Y形＜60无4５~600～20~5有3５~６00~６0~３K形＜10０无4５~600～2０~5Ｘ形<100无45～６０0～2０～5第3章钢结构焊接变形及掌握3.1焊接变形的种类在实际生产过程中。结构件的焊接变形主要有收缩变形、弯曲变形和扭曲变形。简略焊接件会消灭哪种变形,与焊接件的结构、焊缝布置、焊接工艺及应力分布等因素有关。为有效掌握钢结构焊件的不均匀膨胀和收缩而造成的焊接变形,就焊接变形的主要影响因素进行分析，提出相应的掌握及矫正措施.3．1.１收缩变形收缩变形是焊接变形的基本单元．焊缝的冷却过程是焊缝由液态转化为固态的过程．转化的过程中将产生焊接应力和焊缝体积缩小的现象．从而导致焊后焊接件外形尺寸减小。收缩变形主要发生在简洁结构的焊接件焊接中。由于焊缝少、焊缝的方向基本全都，使得各条焊缝收缩的方向全都，焊后仅消灭收缩变形，使得焊件外形尺寸减小。3。1。2弯曲变形弯曲变形是由多条焊缝的内应力和收缩变形结合的最终结果.多发生在焊接件外形瘦长且横截面的上下尺寸相差较大或焊缝分布不对称，以及焊接次序不合理的焊接件的生产中.如工程机械的履带架、挖掘机斗杆的焊接，主要消灭的是弯曲变形.３。１.2扭曲变形扭曲变形是大型结构件焊接中最突出的焊接变形,由于大型结构件多数是框架式结构，焊缝布置不对称、板件尺寸不均匀、焊缝布置无规律。致使焊缝内应力的方向不全都、大小不均匀，焊件变形的位置与方向难以猜测,最终呈现扭曲变形.如挖掘机的铲斗、摊铺机的熨平板，其焊后主要产生的是扭曲变形。３．2焊接变形产生的缘由焊接变形不仅影响产品的外观和使用。过大的变形量还会导致焊件的报废，而造成直接的经济损失。这种现象在大型结构件的焊接中更为突出.要想有效地掌握焊接变形。前提是必必要找到焊接变形的缘由所在，然后才能实行相应的掌握方法。焊接变形的缘由比较简洁，主要的有焊接应力影响、结构设计不合理、工艺制定不合理等因素。(1)焊接应力:焊接应力是焊接变形的根源。每条焊缝都会产生肯定大小和方向的焊接应力.焊缝结构越简洁,结构件焊接时产生的焊接应力大小、方向就越难以猜测，焊接时易消灭不均匀膨胀，焊缝冷却时呈现不均匀收缩。从而产生简洁的焊接应力和焊接变形。（２）结构设计不合理:结构件的设计不合理是焊接件焊接变形的一个主要缘由。结构设计中焊缝数量多、焊缝截面大、焊缝位置不对称都会使焊接变形加大。（3）工艺制定不合理：焊接工艺的制定是焊接件格外是大型结构件生产的重点和难点.它不仅影响着产品的生产效率。更重要的是直接影响着产品的质量。焊接工艺中的很多环节都对焊接变形有着至关重要的影响.如焊接设备的选择、焊接参数的选定、焊接挨次的制定、工装夹具的选用等，在制定焊接工艺时都需要认真、仔细考虑,所以说制定一个好的焊接工艺不仅需要丰富的理论知识.还需要丰富的焊接生产阅历。３.3焊接变形的掌握方法在实际生产中。大型结构件格外是工程机械中的大型结构件的结构和焊缝布置要比教科书和一些相关技术资料上所叙述的简洁得多。不同的焊接件由于外形、焊缝数量、布置及尺寸不一样,焊接变形的变形方式和变形量也不一样,实行的焊接变形掌握措施也各不相同。但是总的来说,对于大型结构件的焊接变形掌握方法来说,除了在结构设计上要遵循焊缝数量尽量少、焊缝截面尽量小、焊缝位置要对称的三原则外，大多采纳工艺参数法、工装模具法、反变形法或者三种方法综合运用来有效地掌握大型结构件的焊接变形.３．３。１工艺参数法焊接工艺参数法是削减焊接应力和掌握焊接变形的常用方法，对掌握焊接变形起着重要的作用.大型结构件焊接中注意工艺的布置和焊接参数的选用。简略包括以下几个方面:(1)尽量采纳较小热输入的焊接方法，如多层焊和CO２气体保护焊,焊接时可采纳跳焊和分段焊法。（2）选择合理的焊接挨次，尽量采纳先内后外、从中间到两端、先短后长的对称焊接方法，使工件受热均匀。(3)不同的材质之间焊接时，可以采纳焊前预热、焊后回火的方法消除焊接应力。（4)依据不同的材质、板厚和焊接位置与焊缝类型，合理选用焊接工艺参数,尽可能将焊接电流掌握在下限值，以减小热输入。３.3.２工装模具法工装模具是大型结构件焊接中不行缺少的设备，它不仅能够提高生产效率、减轻工人的劳动强度,重要的是可以有效地掌握焊接变形.在实际生产中,工装模具主要有以下3种：(1)搭焊平台：大型结构件的焊接工艺，一般分为搭焊和焊接两步,搭焊是为了在焊接前固定各零件在工件中的位置.采纳片件间点焊的方式使工件形成一个坚固的框架结构。由于框架结构承受焊接变形的能力远远强于平面结构.这样就大大提高了焊接件在焊接时抵抗变形的能力.为了有效确定搭焊时各个片件(零件）的位置,保证工件的主要尺寸精度和位置精度．生产中多运用搭焊平台进行工件的整体搭焊.（２）焊接变位机：大型结构件的外形尺寸和其自身质量都比较大。在焊接时很难调整工件的位置。为了提高生产效率和焊缝质量，生产中常运用焊接变位机依据需要转变工件的空间位置。任意调整工件焊缝的位置。使焊缝处于最佳水平焊接状态,保证焊缝质量和焊接工艺性。（３）焊件夹具：大型结构件在搭焊和焊接时,工件和各片件（零件）在自身质量和焊接应力的作用下，很难保证位置固定不变，因此焊接件的各个片件(零件）除了用搭焊平台定位外。还需要有效地夹紧，以提高工件抵抗变形的能力。因此大型结构件在生产中还需使用各种通用夹具（如C形夹)和专用夹具(如在焊接中保证铲斗斗底尺寸的专用撑杆),保证焊接的精确性和牢靠性.3。3。3反变形法由于焊缝在冷却过程中的收缩,致使焊接后工件外形尺寸减小。为了弥补焊接中产生的收缩量，在大型结构件的生产中常采纳反变形法。这种方法是在生产中预先制造一个变形,使得这个变形量与焊后发生的变形方向相反而变形量基本相等.焊接变形本身就是很简洁的课题。由于大型结构件的尺寸和自身质量大、焊缝分布简洁，掌握大型结构件的焊接变形就更加困难,而且大型结构件的生产成本较高.只有降低产品的报废率，才能提高产品生产的经济性，因此掌握大型结构件的焊接变形是十分重要的.第4章钢结构焊接施工工艺焊接是钢结构的主要连接方法，在建筑钢结构的建设中发挥了重要的作用。本章简略分析了高强钢焊接、低温焊接和厚钢板焊接的施工工艺。建筑钢结构具有自重轻、建设周期短、适应性强、外形丰富、维护便利等优点，其应用范围广泛。不同的焊接方法有不同的焊接工艺。焊接工艺主要依据被焊构件的材质、牌号、化学成分，焊件结构类型，焊接性能要求来确定.首先要确定焊接方法，如手弧焊、埋弧焊、熔化及气体保护焊等等,焊接方法的种类格外多,只能依据简略情况选择。确定焊接方法后，再制定焊接工艺参数，焊接工艺参数的种类各不相同,如手弧焊主要包括：焊条型号(或牌号)、直径、电流、电压、焊接电源种类、极性接法、焊接层数、道数、检验方法等等。预热是防止低合金高强钢焊接氢致裂纹的有效措施，可以掌握焊接冷却速度,削减或避开热影响产生,同时还可以降低焊接应力,并有助于氢的逸出。预热温度的确定与钢材材质、板厚、接头形式、环境温度、焊接材料的含氢量以及拘束度都有关系。依据母材性能结合以往一些工程的施工阅历，对于Ｑ３45钢材，40～6０mm的板厚,预热温度80~１00℃左右；６０~80mm的板厚,预热温度为12０℃。预热主要采纳电加热和氧－乙炔火焰加热方法，预热范围为坡口及坡口两侧不小于板厚的1。5倍宽度，且不小于10０mm.测温点应距焊接点各方向上不小于焊件的最大厚度值，但不得小于7５mｍ处。４．１高强钢焊接施工工艺4.1．1焊材选配原则（１)强匹配.强节点弱杆件:焊接材料熔敷金属的强度、塑性、冲击韧性高于母材标准规定的最低值.焊接接头（焊缝及热影响区)各项性能全面要求达到母材标准规定的最低值。(2)兼顾焊缝塑性。厚板焊接时按厚度效应后的强度选配焊材，节点拘束度大时可在1/4板厚以下配用低强焊材。(3)满意冲击韧性要求。必须重点选择焊材的韧性，使焊缝及热影响区韧性达到钢材的标准要求.4。1.2高强钢焊接性评价方法（1）碳当量计算评定法。（2）热影响区最高硬度试验评定法。（３)插销试验临界断裂应力评定法。４。1．3最低预热温度确定方法（1）裂纹试验掌握。依据斜Ｙ坡口试样抗裂试验确定最低预热温度。（2)硬度掌握.依据肯定碳当量的钢材，其不同板厚T形接头角焊缝热影响区硬度达到3５0

HＶ对应的冷却速度（54０℃时）,查表确定焊接线能量。(3)依据裂纹敏感指数、板厚范围、拘束度等级、熔敷金属集中氢含量确定最低预热温。(４）依据接头热输入、冷却时间和钢材的特定曲线图确定最低预热温度。４.1．4焊接质量掌握(1)掌握热输入与冷却速度。掌握焊接电流、电压、焊接速度以及熔敷金属800

℃~5００

℃区间的冷却时间。(２）掌握焊缝中碳／硫/磷／氮／氢/氧的质量百分比。选用优质碱性低氢焊材，采纳良好的操作手法充分保护熔池金属(短弧、限制摇摆、倾角稳定）。（3)应力与变形掌握。选用高能量密度、低热输入的焊接方法,如气体保护焊;用小线能量,多层多道焊接；减小焊接坡口的角度和间隙，削减熔敷金属填充量；采纳对称坡口,对称、轮流施焊；长焊缝应分段退焊或多人同时施焊;用跳焊法避开变形和应力集中。总之,对于高强钢的焊接，应依据钢材本身的强化机理和供货状态,综合考虑其性能要求，合理选择焊接材料和试验方法对其焊接性作出评价，制定合理的焊接工艺，以指导实际焊接生产。对该钢种的焊接应主要考虑实行措施以降低其冷裂倾向。在焊接时应严格掌握层间温度和焊接线能量,防止接头消灭弱化现象。４。2低温焊接施工工艺4．２．1焊材的选择在低温环境中，应尽量选择低氢或超低氢焊材，对焊材严格执行烘焙和保温措施。４。2.２焊前防护在焊接作业区域搭防护棚，使焊接区域形成相对封闭的空间,削减热量的损失,若无条件搭设防护棚，应该实行其他有效措施对焊接区域进行防护；气体保护焊时，焊接气瓶也应实行相应措施进行保温。４。2．3焊接质量掌握（1)预热与层间温度。低温环境下的预热温度应稍高于常温下的焊接预热温度，加热区域为构件焊接区各方向大于或等于二倍钢板厚度且不小于100ｍｍ范围内的母材，焊接层间温度不低于预热温度或标准（JGJ81-2002）规定的最低温度20℃

(两者取高值）。（２)加大定位焊时的热输入。适当加大定位焊的热输入,增大焊缝截面和长度，并采纳与正式焊接相同的预热条件，不在坡口以外的母材上打弧，熄弧时弧坑肯定要填满,可以有效削减由于定位焊接引起的收缩裂纹。（3)采纳合理的焊接方法。尽量使用窄摆幅，多层多道焊，严格掌握层间温度。(4）焊接后热及保温。焊接后准时对焊接接头进行后热保温处理，利于集中氢气的逸出，防止因冷速过快而引起的冷裂纹，同时适当的后热温度还可以适当降低预热温度。总之,钢结构低温焊接施工前，肯定要依据实际情况做好焊接工艺评定试验。必要时还要针对简略钢种进行低温焊接性试验,制作出适合的焊接工艺指导书以指导实际焊接。另外，在低温环境下，对焊工操作的不良影响也应给予足够重视,一般环境温度不宜低于－１５

℃。4．３厚钢板焊接技术４.3．１厚板焊接建筑钢结构中厚钢板得到大量的使用，如北京新保利大厦工程使用的轧制Ｈ型钢翼板厚度达到125

mm，国家体育场（鸟巢）工程用钢最大板厚达110

mｍ。大量钢结构工程采纳厚钢板,促进了厚钢板焊接技术的进展，同时也丰富了建筑用钢的范围。厚钢板焊接的关键是防止由于焊接而产生的裂纹和削减变形,应主要考虑以下几点:（1）选用合理的坡口形式.如尽量选用双U或X坡口，如果只能单面焊接，应在保证焊透的前提下,采纳小角度、窄间隙坡口，以减小焊接收缩量、提高工作效率、降低焊接残余应力.（2)合理的预热和层间温度。(3)后热和保温处理。4．3．2焊缝清理及处理多层和多道焊时，在焊接过程中应严格清除焊道或焊层间的焊渣、夹渣、氧化物等，可采纳砂轮、凿子及钢丝刷等工具进行清理.从接头的两侧进行焊接完全焊透的对接焊缝时,在反面开头焊接之前，应采纳适当的方法（如碳刨、凿子等）清理根部至正面完整焊缝金属为止，清理部分的深度不得大于该部分的宽度。每一焊道熔敷金属的深度或熔敷的最大宽度不应超过焊道表面的宽度。同一焊缝应连续施焊,一次完成；不能一次完成的焊缝应注意焊后的缓冷和重新焊接前的预热.加筋板、连接板的端部焊接应采纳不间断围角焊,引弧和熄弧点位置应距端部大于１0０mｍ，弧坑应填满.焊接过程中，尽可能采纳平焊位置或船形位置进行焊接。第5章CO2气体保护焊在大型钢构件中的应用5．１起重机结构件的CO２气体保护焊5。1。1箱型梁的焊接1．结构及材质箱型梁是由上、下盖板和隔板组成，其结构如图5－１所示。盖板厚度为６～2４ｍm，高度为800~25００mm；隔板厚度为６~1２ｍｍ.其中主承载梁采纳Ｔ形钢,使承载焊缝由角焊缝变成对接接头，改善焊缝的受力状态，提高使用寿命。（ａ）结构图（b)截面外形图5-1起重机箱型梁架的结构1－盖板;2－腹板；3隔板起重机箱型梁架的钢板一般采纳Q235和16Ｍn钢板，除拼板是对接焊缝外,其余焊缝都是角焊缝,焊脚K＝6~10mm.四条长焊缝可以采纳埋弧焊或CO2自动焊，其余全部采纳CO2半自动焊进行焊接.2．焊接工艺参数起重机箱型梁CO2气体保护焊的焊接工艺参数见表5-1。表5—１起重机箱型梁CO２气体保护焊的焊接工艺参数焊丝直径／mm焊接电流/A焊接电压/V焊接速度/(ｃm·ｍｉn—1）焊丝伸出长度/mm气体流量／（Ｌ·ｍin-1）Ø1。22７0～３０02７～3０60～7０1５～２01５～2０5．１．2卷筒的焊接1。结构及材质起重机的大直径卷筒一般可用卷板机直接卷制成,小直径卷筒通常都采纳水压机压成半圆，拼焊成筒节后,再对接成整体卷筒.卷筒材料采纳０9Mn2或16Mn钢板，厚度为22～７０mｍ。起重机卷筒的结构如图5-２所示。图５－２重机卷筒的结构图图5－３卷筒环焊缝坡口形式和装配要求２．焊接工艺起重机卷筒环焊缝焊接可采纳粗丝自动ＣO2气体保护焊，选用H08Mn2SiＡ焊丝。卷筒环焊缝坡口形式和装配要求如图5—3示。卷筒焊缝焊接采纳多层多道焊，除打底层是单道焊外,其余每层都有两层焊道，焊接时，焊枪的偏移量为60~80mm。起重机卷筒环焊缝的CＯ２焊工艺参数见表5-2。表5－2起重机卷筒环焊缝的ＣO2焊工艺参数焊道序号焊接电流/Ａ焊接电压/V焊接速度／ｃm·ｍin—1)焊丝伸出长度／mm喷嘴高度/mm气体流量／Ｌ·ｍin—1１~５4５０～５202９~３1７630～５０８～15６７～75６～95４0～600３2～３４52３0～５08～15６7~7510以上600～７０0３6～4０4230～５08～1５6７~75为了保证坡口融合良好,焊接过程要不断调整焊丝的对中位置。并且应依据坡口深度随时更换导电嘴。随着焊肉的变厚，坡口深度的减小，必须更换短导电嘴，才能保证喷嘴与工件表面的距离,起到良好的保护效果。５.1.3工字型吊车梁的焊接工字型吊车梁的翼板厚度18~２2ｍｍ,腹板厚度1４ｍm，车梁长度6～1２m，高度为１～１.５ｍ，腹板与翼板的T形接头要求焊透。吊车梁的材质为１6Mn钢。吊车梁的腹板边缘为I形坡口。工字型吊车梁采纳CO２气体保护焊代替埋弧焊主要有以下优点：（１）简化生成工序，开I形坡口，省掉了清根、打磨、除焊渣等工序.(2）生产率高。每一条焊缝只需焊一道,而埋弧焊每条焊缝必须焊两道。（3）节省焊材和电能。由于填充金属少，每１ｍ工字梁可节省焊丝1ｋg左右，消耗的电能仅为埋弧焊的50％左右。工字形吊车梁的焊接采纳H08Ｍn2SiA焊丝,CＯ２气体的纯度要求大于9９.99％.工字梁腹板与翼板组装时尽量顶紧,以削减装配间隙。在船型位置焊接,焊完正面焊缝后，再焊反面焊缝.焊接过程中,为了保证焊透，焊丝端头应偏离翼板2～3ｍm,如图5-４所示。吊车梁CO2气体保护焊的工艺参数见表５-3所示。表5-3吊车梁ＣO2气体保护焊的工艺参数焊丝焊接电流/Ａ焊接电压/V焊接速度／cm·ｍiｎ-1焊丝伸出长度／mmCO2气流量／Ｌ·mｉｎ－１Ｈ０8Mｎ2ＳiA670～72039～4142～４730～3538～４５图5－4工字型吊车梁角焊缝的焊丝对中位置结论本文通过对钢结构的CO2气体保护焊工艺的分析得出以下结论：1．ＣO2气体保护焊有很多优点，广泛用于钢结构的焊接,对于提高焊接生产率发挥着重要的作用。2。ＣＯ２气体保护焊焊接工艺要求严格,这也是保证其焊接性能好坏的关键。3。大型结构件的尺寸和自身质量大、焊缝分布简洁等特点，且多数的钢结构都能够很好地利用ＣO2气体保护焊进行焊接，但焊接过程中会产生一些焊接缺陷，我们需要实行一些措施，尽量避开缺陷的产生，才能使其更好地满意生产需要。4．通过工艺分析,并对坡口形式、焊缝位置、焊接参数、焊接挨次等的掌握以更好地进行焊接。谢辞高校生活一晃而过，回首走过的岁月,心中感慨良多。首先真诚的感谢我的指导老师闫红彦老师，感谢她在劳碌的工作中挤出时间来帮我审查、修改论文，并给我提出很多宝贵的建议，使我的论文得以顺利完成。彦老师严谨细致、一丝不苟的作风始终是我学习、工作中的榜样，她不仅陪伴我们走过了三年的高校生活,还是我们获得知识的源泉。感谢高校三年学习期间给我诸多教诲和帮助的湖南工业职业学院的各位老师，感谢我的专业课老师岳静老师、罗杨老师老师、蔡素玲老师和沈小淳老师,你们给予的指导和教诲我将永记在心里。在这里,还要格外感谢三年来陪伴在我身边的宿舍兄弟和其他的同学及伴侣们,感谢他们在生活和学习中给我的鼓励和帮助,使我度过了快乐充实的高校生活!。一个人生活世界并不是孤立的,正是有了人与人之间的相互帮助和鼓励，生活才变得更加灿烂。我感谢可以拥有这样一个空间，让我对全部给予我关心和帮助的人说声“感谢”！在今后的岁月里我会连续努力，好好工作，好好生活!参考文献雷世明，焊接方法与设备，机械工业出版社,200８邓洪军，金属熔焊原理,机械工业出版社，200８李莉，焊接结构生产，机械工业出版社,200８赵丽玲，焊接专业英语,机械工业出版社,20０8第3章REF_Ref168484495\h错误！未找到引用源。洛阳理工学院毕业设计（论文）PAGE19外文资料翻译DｉｓｃuｓｓionOnReduｃingCＯ２ＧasShieldｅｄArcWｅlｄiｎgＳｐaｔterＣO２gasshiｅlｄedweldｉnghaｓｌowｃosｔ，hiｇｈｅｆficｉenｃy,smaｌlｄｅfoｒmation，oilａndruｓｔ-ｒｅsｉstant，ｅasyｔoｏpｅrate,aｎdotherａdｖaｎtageｓ。Bｕtｂeｃａusｅoｆsevｅresplashｉｎg，iｔhａｓgｒeaｔｌｙrｅｓtｒictｅdtｈｅprｏｍotionaｎdaｐｐlicationｏｆtheCＯ2ｇａsshieldｅｄweｌｄing．SplａsｈcausｅdｂyoxiｄatｉoniｓdｕetoＣO2ｇａs，CＯｇeneｒateｄcaｎｎotescapefrｏｍtｈeｍｏｌtｅnpｏｏltiｍeｌy,ａｎduｎｄｅrｈighｔemperaｔurｅ，inｔｅnsｅexｐｌｏｓiｏnsｐlａshtakeｓpｌａce。Thｅｒｅaｒealsoiｎｓｔａntsｈoｒｔcｉｒcuit,electro-exｐlｏsivｅspａttｅrsplａｓｈａndｍeｔａｌlｕｒgicalsplａsh;aｌargesｐｌａｓhiｓcaｕsedwheｎｔhedropletbｅｃomeslａｒｇeｄroplet-shaｐed。Ｍeasuresｓuchasselectionofwｅldｉngparａmetｅrsａndadjusｔｍｅntofmetａｌｌurgysｈｏｕlｄbetakｅntoｒeduｃesｐｌaｓhｉnｇ.1.ＴheCauｓｅsｏｆSｐlash（1）ThesplａsｈcaｕseｄbyCO2gaｓ

ThiｓsｐaｔｔerｉsdｕetooxiｄａtionｃａuｓｅｄbｙＣＯ2ｇas，ｉntｈeweｌdingofｃaｒbｏnstｅel，iｎｔhemｅｔalbaｔｈthefollowingrｅaｃｔioｎoｃcurs：

CＯ２＋Fｅ=FeＯ＋CO；Ｆｅ+O=ＦeO;

CＯ２=CO＋ｌ/２O２；O2=2OMｅｔalａndmoltｅｎpoｏlinoｘidationｒeactｉonsａreverｙintｅnｓe，dｕetoFeOｄｉｓｓolvｅｄinthｅmolｔenpooｌiｓresｔoｒｅdｂyCｅleｍｅｎｔ，namｅly:

FeO+C=Fe+ＣO

ＤueｔotheＣＯgeneｒaｔedｃａnnoteｓｃａpeｔimeｌｙfroｍthepoｏｌ,ｔｈｅyｆorｍpｏres．Uｎdｅrｈiｇharｃtｅｍperatｕｒe,ＣＯｇasinｍｅtａｌｃaｕsesthevｉoleｎｔeｘｐlosｉｏｎspｌash．(2）Cｈaracｔｅrisｔicｓｏｆtｈｅｔｒansiｔｉoｎ

①Sｈortcircuｉttraｎｓition

Thｅweldiｎgspaｔteｒofｓhｏｒｔcircｕiｔtranｓfeｒismａｉnlyfｒoｍｔheshｏrtｉniｔｉaltｒansienｔandthｅｌaｔｅeleｃtｒｉcaleｘｐloｓioｎsｐｌａsｈ，inａｄditｉｏｎtomｅｔａlｌurgicalsplaｓh.

Whenｔｈedroｐletisincｏntaｃtwｉthtｈeｐooｌ，tｈeｔipoftheｗｉｒeａnｄtｈｅpoolｆormatsliqｕidbridｇｅｓ,ａsuddenincｒeaｓeｉnshｏrｔcｉrｃuiｔｃuｒrenｔaｎdtｈｅraｐiｄhｅａtingｏfｔｈeｂrｉｄｇeｎeckｉngleadtoｔｈebｒｉdgeｅxｐloｓｉon，thｕｓcaｕsｅsplaｓｈeｓ.TheｅxtenｔoftheSｐlashiｓrelａtｅdtoｔheexｐloｓｉｏnｅｎeｒgy,anｄtｈeｅxｐｌoｓionｅnｅｒｇyｉｓdeｃiｄedｂｙtheｓhortciｒcuitcｕrreｎt。

Thereforｅ，inordertｏrｅdｕcｅｔhesｐlash,weshｏｕldiｍprｏveｉtspｏｗeｒcharacｔｅristicｓ，conｔroltheiｎｃｒｅaseｒateofshoｒｔcircuｉtcurrenｔanｄｐeakshort-ｃirｃｕｉｔcｕrrｅnt。

Tｈeｉnｃrｅasｅspeｅdofshoｒt-circuitcurrentｉsrelａｔｅdｔotｈeｌｏcationｏfｎeckiｎgoccｕｒs.

Ifthenｅｃkingpｏsitｉonisbeｔweentheｗｉreａnｄdrｏpｌeｔ，theexｐｌosiｖeｐoｗerｏfｔheｂｒｉdgｅwilｌpromoｔeｔhedrｏpletaｎdｔｈeｒeaｒeｏｎｌyalｉttｌesplaｓｈ；ifnｅｃkingocｃｕrsｂetｗeenｔｈeｄropletａnｄtｈepool,tｈeｂrｉｄgｅwillpreventthｅdrｏplｅtexpｌosiｖe

ｔranｓｉtｉon，andcausealaｒgespｌａsｈ。

Ｔheｒｅｆｏrｅ，ｙoｕcａｎstｒingaaｄｊustaｂｌeinductａnｃeintｏｔheｗeｌdinｇciｒcuiｔtoregulaｔｅtheinｃrｅaseraｔeｏfsｈortcirｃuitcurreｎtaｎdpeａkshort—cｉrcuitcurｒent，thuscａnreｄuｃeｔhｅｓｐｌaｓhsigｎificaｎtly。

②FｉｎｅpaｒｔiｃleｔrａnsitioｎｓＡstheｃｕrrｅntiｎcrｅａｓｅｓ,drｏpletgoｅｓintoapａrtｉｃlestaｔeofｔｒansiｔion.Attｈispoｉｎt,thｅCO２gasiｓqｕaliｔａｔivemｏleｃｕlar,CO２arceｎdotｈeｒmicｄｅcompｏsｉtioｎiｓcａusｅd,andarcroｏtareaｉsreducｅd，soｔｈepressｕrｅｃａｕsedbytｈｅｌａｒgersｐｏｔs，maｋeｓfleｘiblｅｄｒopｌeｔ,ｈindertｈedrｏｐlｅｔ，formiｎgｌarｇｅrsplａshduetoaｌaｒgerdroｐ．

Ｔｈereｆore，proｃｅsspａrａｍeterｓｓhouｌｄｂｅｓｅlｅcｔｅdtoaｖoｉｄthｅweldingｐrocesswiｔhｉnthescｏｐｅofthist;ifArgasisａｄdediｎｔｈiscoｎｔeｘt，ｉｔcanreducetｈearccontｒacｔｉoｎ.

2。MｅtalluｒｇicalＭｅasures

(１)Tｈｅcontｒolmeasｕrｅｓ

ofｓpａｔterinｗeldiｎgmateｒｉalsTｏaddstaｂilityinｔhearｃｗｅｌdiｎgaｇenｔａnｄｏｘygenscａvengertoｃonｔroｌｓpaｔterarｃstabiｌizatｉoｎagenｔnｏtoｎlyｃaｎdｅｃｒｅａsetｈｅsurfａceｔｅｎsiｏｎofdroｐlet,dｒｏpletｒefｉnｅmｅnt,ｂutalsoｔoｔｈearcinthearcｇaｓｒeｄuceｓtheｅfｆectiveionizａｔiｏnpｏｔentｉａl，ａnｄpｒｏｍoｔｅeｘｐansｉoｎoｆtｈeaｒｃｒｏｏt，ｔheelectroｍaｇnｅtｉc

conｔrｉbuｔetocontrａｃtｉｌeforceintoaxiaｌfｏrcｅtoproｍoｔethedroplet，theｒｅbyｒeｄucingspatｔeｒ.

DecoyDeｏｘidizertoＦｅＯ，whｉleburnｉnｇｔhealｌoyingeｌemeｎｔstobｅaｄdeｄ．

ThｉsallowsCO2gaｓcaｕsｅdbyｔｈeoxｉdaｔiｏnofｔｈｅsplaｓhｃａnbecｏntｒｏlｌｅd，sothewiｒeinａceｒtaiｎamｏuｎtofｄｅoxｉdizinｇaｇent（wiｔｈｏxyｇenaｆｆｉｎｉtylaｒgerthanｉronalloyｅlｅmenｔs),theＦｅＯintｈeｉrｏｎrｅｄｕｃｔiｏｎ．

CO２gasshｉｅldedwelｄｉngdeoｘidｉｚeraｒe：Al，Si,Mn，ｕｓｉngSｉ，MnUnｉtｅdｏxygｅnbｅtｔｅr.

（2）RedｕcinｇtheimpactofCO2gas

TherｅsｕｌtｓｓhoｗtｈatwhenaddaｃｅrtａinpeｒｃeｎtａgeofAｒinＣO2cａneffectｉvelyredｕcetｈｅspｌａｓhrate.

3．ＣO2WｅｌdｉngProcessCoｎtｒol

（1)WｅldinｇpowersｏurcｅＴheresｕltsshowｔhatＣO2gaｓshieｌdedaｒcｗelｄｉnｇofshoｒｔcｉｒcuittｒaｎｓｆercoｍesｉnｔwofoｒｍs，ｏｎeistheｎorｍalshｏrｔcircuiｔtｒaｎsfeｒ；theｏthｅｒistheshortmomenｔｔraｎsｉtiｏn,tｈeｓhortｃircuiｔtraｎｓiｅｎｔtｉｍeｉsgenerａlｌyｓｈoｒt(lessthａn２ms)，buteaｓytoproｄuｃｅlargepaｒticlesflyｉng。

TｈenｏｒmａｌＣＯ２ｗeldｉnｇshoｒt-ｃｉrcuittrａnsitioｎcanlｉmｉttｈepeakｓhorｔ—ｃiｒcｕitcｕｒrｅnｔImaxtocoｎｔrolｔｈeａmouｎｔofsplasｈ．Intheｃｈoiceoｆapｐrｏpriａtｅcircumｓtances，ｏnlysplaｓhoｆｆiｎeparｔiclｅscanｂeｐroduｃｅd．

Baseｄoｎthｅrｅsults，ｔheUniｔedStateｓＬiｎcolｎmadetｈeCO２weldingｍethｏdｏｆsurfacetenｓiｏｎTraｎsｆeｒ,thｅSTＴmethod(SuｒｆaceTｅnsｉｏｎTｒansfeｒ），isalsoｃａｌlｅdthemeｔhodwhｉchｈasnosplash．

TｈｅSＴTｍethｏdｃaneffｉcｉenｔlyｓｏlｖeｔheｐrobｌeｍoｆCO2welｄingspａｔteｒｉnsoｍｅrａngeofthecｕｒｒｅnｔ，butiｔｏnlyaｐｐliestｏasｍaｌlcurrenｔrangｅ。

Ｄｉfferｅntwｉrｅdiａｍｅteｒｓ，diffeｒentwiｒefeedspｅeｄ，STTmetｈｏdｒeqｕｉresａlａｒｇｅnumｂerｏfｔhｅｐaramｅters。Aｎdｉtｉsｍoreｄifficuｌｔtｏaccuraｔelyｄeteｒｍineｗｈentheliqｕｉdｂridgeｗiｌlｂrｅａk.Elecｔrｏnicreacｔoｒtocoｎtｒｏｌspatｔer,thestａrｔinｇpｏｉntistheCＯ２weｌｄｉngshoｒｔcｉrcuｉttransfｅrthedｉｆfｅｒenｔstaｇeｓofaｐplyiｎｇｄiｆferentiｎdｕｃtaｎｃeandcontrolstrａtｅgyｔoｓhorｔ-ciｒcuiｔphasｅcurｒentcｏnｔrol,tosｕｐpressｓｐlａsｈ；arcphａsevoｌtaｇeｃonｔroｌ，tｈeaｒｃlenｇｔhfroｍ

rｅｇulａｔｉontoｇｕaｒａnｔｅｅthｅstaｂｉlityofarcbuｒｎing。First,theinitialshorｔ－ｃｉrcｕｉtCO２welding,dｒopｌｅtａnｄｐｏolaccesｓjｕｓｔhａｓｎoｔspｒeadtｏsｔaｒｔ,tｈｉstiｍｅtomａiｎtaｉnａｓｍａllｅrcuｒrｅｎt,isｃｏnducivetｏｄroplｅttｒａnsitｉoｎ,iｎhiｂitｉｏnoftｈｅtrａnsieｎtshｏｒt－ｃircuit.

Thｅnapｐｌyasmａllinductorｔosｈｏｒt-ｃirｃuiｔcｕrrｅntｒaｐiｄrisｅｉntheｄrｏｐlｅttofｏrmaｌargｅrcoｎtracｔiｏnｏfｔheｅleｃtromａgnetｉｃfｏｒｃｅtoacｃeｌｅｒaｔeｔhｅformatｉｏnoｆliqｕｉｄbrｉｄｇeｓ，speedｕptｈｅsｈｏｒｔcirｃuittransfer．

Ｗhｅntheformａtionofnｅckｉｎgａndtｈｅniｍposiｎgalａｒｇeiｎducｔｏrtosuppressthｅｐｅaｋshorｔ-cｉrcuitcｕrreｎｔImax，ｔhenoｒmａlshoｒtcircuｉｔtorｅｄucｅｓｐattｅr．(２）ArｃweldinｇcuｒrｅntanｄｖｏlｔａgeＡｒcｖｏltａge（aｒｃvoｌtaｇe,ｗelｄｉnｇvoｌtａgｅ，correctiｏnｖoltａge）iｓtoｏhｉｇhorｔoolowonthｅweldspattｅr，poｒoｓiｔyaｎdarｃｓtａｂilｉtｙaｒeadveｒselyafｆｅｃｔｅd。

Sｈortｃircｕｉｔｔｒansfｅｒ,ｉftheaｒcvolｔａgeiｓtoolｏw，thearｃｌenｇthisｖerysｈｏrt,hiｇhｆｒｅｑuｅncyｓｈｏrt－ｃiｒcuｉtｔhｅａrcｂuｒningtimeisｓhｏｒt，ｍａyｂｅtipoftｈeｗｉrｅhａdａchanceｔｏｍelｔinｔoｔheｐｏol，solidshｏｒt－ciｒcｕｉtｏccuｒs．

Duｅtoｌaｒgeshｏrt－ｃircuitcurｒent,ｒesｕltiｎginasuｄｄeｎweldｉngwiｒeｏff，thegaｓsｕｄdｅnlyｓwelｌsｔotheｉmpactofpool，haveａsｅrioussplａsh,ifｔｈeａrｃｖoltageistooｈｉｇh，thetｒansｉtｉonfromshort—ciｒｃuitｔｈetｒansiｔiｏnintｏtｈescｒａtchｅｘcｌｕsｉon.

Inensｕrｉｎgtheｐenetｒaｔion，fｏrminｇａgoodｓitｕatiｏn，ａsfaraspoｓsiblｅuｓiｎｇalargecuｒrｅｎt。

Butthecｕrｒeｎtistoｏｌarge，soｔhａtｄeｆｏｒｍaｔiｏnoftheworkpieceiｎｃreases,ｔheｓｐlasｈinｃreaｓｅｓ．

（３）Ｌengｔｈofｗｉrｅoｕｔ

Wｈenｔhｅｗirefeｅdｓｐeediscoｎstant,thepｒehｅａｔｉngefｆeｃｔoｆwirelｅngthｗｉｔｈｗiｒeｉncrｅａｓedｗitｈｔhｅｉnｃｒｅasｅout。

Shoｒtｌengthｏfwiｒeoｕt，ｐreｈeaｔtｈerｏleofｓmａlｌｒesｉstａncｅ，arcｐower，deｅppeｎetratｉｏｎ，smalｌsｐlash;exteｎdｅdlengtｈoftheloｎg，waｒm-upｒｅｓistａｎceｏntherｏleoｆstronｇｗｉｒe,ａrcpｏwerissｍａlｌ，theｍelｔdepｔh，spｌａshmoｒｅ.

（4)Riｓeraｔｅoｆshort—cirｃuitｃurrｅｎtａｎdpｅaksｈoｒt-ｃｉrcuｉｔcｕrrent

Ｓhorｔ-circuｉｔcuｒrentincreaｓedｔhespeedanｄｓiｚｅofthepeａksｈort—cirｃuitcｕｒrｅｎｔoｎｔｈespｌasｈ，ｔheｓｔaｂilityoftheweldingprｏｃeｓsｈavｅａmａjoriｍｐａct．

Ｓhoｒt—cｉｒcｕiｔcｕｒｒｅntｉncｒeasｅｄtoｏｒapiｄlｙ，thepｅａｋshort—cｉrcuiｔcｕｒrｅｎtwilｌｂeｔoolargｅrｅsulｔingintｈeｆormaｔionｏfｓmalｌｐaｒｔicｌesofmetａlspｌash;ｓhoｒｔ－ｃircuiｔcｕrrentrｉsｅｉsslｏw，ｔhepeakshort—ciｒcuｉtcuｒrenｔisｔｏosmａll，diｆfiｃulｔtｏforｍthelｉquiｄmetaｌｂriｄge，ａndｎoｔｅasiｌybrｏｋen，

ｗiｌlｐrodｕｃｅlaｒgepaｒｔiｃlesofｔheｍetalspatter，andeveｎｓｈoｒt—ｃircuitcausｅdbythesｏlidｗiｒe，blａstiｎgｏｆｆalargesｅcｔｉｏnｏftｈｅｉｎｔerrupt．Increａsｅｄｗｅｌdingｓｐｅedanｄtｈｅｐeakｓhorｔ-ｃiｒｃuitｃurｒenｔｓｈorｔ—cｉrcuitcuｒrｅｎtbyaｄｊustiｎｇtｈｅｓiｚｅｏftheindｕｃtoｒｔoａchｉevetheａｐpropriateｐaｒamｅｔers,tｈｅbｅsｔshorｔ—circｕitfrequeｎcy．

4．Concｌusｉon

（1）ＣO2ｇaｓｓhielｄeｄweｌｄiｎgspａtterisｄuｅtｏＣＯ2gaｓcａuseｄｂyoｘiｄaｔion。Oｘidaｔioｎｒeacｔｉｏniｎtheｄroplｅtanｄmoltｅｎｐｏｏｌisveryｉnｔeｎse,ａndCＯｇeｎeratｅdcaｎnotescａpｅfｒoｍｔhｅｐooltｉmｅly,tｈeｒeｆｏre,ｕｎｄerhighaｒcteｍperａtｕｒe，CＯｇasｉnthedropleｔexpaｎserａｐｉｄlｙ，andthentｈｅvioｌｅntsplaｓｈocｃurｓ.

（2）Tｏｒｅｄuceｓpａtter,ｗeldingｐowｅrcｈarａcｔerｉstｉｃsｓｈoulｄbｅimpｒoｖｅdtocontroltherosespｅeｄａndpｅakcｕｒｒentofshｏrt－cｉrcuiｔ。Besides,teｃhｎｏlogypａrａmetｅｒｓhｏuｌdalsobeｓeleｃtedｔoaｖoidtheｔrａnｓiｔiｏnｏfＣO２ｗｅldiｎgiｎtｈeｓtatｅoｆpａｒticｌes，ｉfｉtｉsiｎthｉsstatｅ，ｔｏreｄuｃetｈeａrccontｒacｔｉon,Ａrgａｓmusｔbｅadded.Iｎaddiｔiｏn，wecａnalsｏtakeｓomemetaｌlｕrgｉｃalｍeasures，suchasｂyａddiｎgsｔabiｌｉtｙandｏｘyｇｅｎscavengｅragentinａrcｗｅldｉngtoｒｅdｕｃｅｔhesplａsh．附录PAGE16削减ＣＯ２气体保护焊飞溅的探讨ＣO2气体保护焊具有成本低、效率高、变形小、抗油和锈、易操作等优点,但由于飞溅严重，极大地制约了CＯ２气体保护焊的推广和应用。产生飞溅的缘由是CO2气体的氧化性引起的，生成的CO不能准时逸出熔池，使熔滴中的ＣO气体在电弧高温作用下急剧膨胀而激烈爆炸形成飞溅；此外还有瞬间短路飞溅、电爆炸飞溅及冶金飞溅；当熔滴过渡变为颗粒状态过渡时,形成大滴状过渡引起较大的飞溅.应从冶金措施和焊接工艺参数的选择和调整等方面削减飞溅。1.飞溅产生的缘由(1）ＣO2气体引起的飞溅这种飞溅是由于CO2气体的氧化性引起的，在焊接碳钢时,金属熔池发生如下反应：CO２+Fｅ=FeO+ＣO,Ｆe+O＝ＦeＯ；CO2=CO＋ｌ／2Ｏ２，O2＝２Ｏ熔滴及