鄱阳湖285mm厚的钢管壁厚方案

板模板支架计算书一、100厚板模板支架计算书一、参数信息：立杆参数：立杆的纵距b=1.05m立杆的横距l=1.05m立杆的步距h=1.5m伸出长度：0.1mC7^：丈卜荷载参数：混凝土板厚：100mm混凝土自重选用25kN/m3模板自重采用0.3kN/m2施工均布荷载选用2.5kN/m2地基参数：地基承载力标准值取100kN/m2基础底面面积取0.25m2木方参数：木方的宽度60mm木方的高度80mm木方的间距300mm木方的弹性模量为9500N/mm2木方的抗剪强度取1.4N/mm2木方的抗弯强度取15N/mm2木方的截面惯性矩II=6.00X8.003/12=256.00cm4木方的截面抵抗矩WW=6.00X8.002/6=64.00cm3面板参数：面板板厚为18mm面板的抗剪强度取1.4N/mm2面板的抗弯强度取15N/mm2面板的弹性模量为6000N/mm2面板的截面惯性矩II=100X1.803/12=48.60cm4面板的截面抵抗矩WW=100X1.802/6=54.00cm3其他参数：搭设高度取17.3m伸出长度取0.1m钢管尺寸:①48X2.85钢管i:1.59cm钢管立杆净截面面积(cm2)；A=4.04cm2钢管截面惯性矩I：I=10.34cm4钢管截面惯性矩W：W=4.31cm4二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板取1米板带的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值：ql=25X0.10X1+0.3Xl=2.80kN/m活荷载标准值：q2=2.5X1=2.50kN/m荷载设计值：q=1.2X2.80+1.4X2.50=6.86kN/m1、抗弯强度计算M=0.1ql2M=0.1X6.86X0.302=0.06kN.m截面抗弯强度计算值：O=M/W<[O]O=0.06X106/(54.00X103)=1.11N/mm2截面抗弯强度设计值:[f]=15.00N/mm2"面板的受弯应力计算值1.11N/mm2小于面板的抗弯强度设计值15.00N/mm2，满足要求!"2、 抗剪计算V=0.6qlV=0.600X6.86X0.30=1.23kN截面抗剪强度计算值：T=3Q/2bh<[T]T=3X1230.00/(2X1000.00X18)=0.10N/mm2截面抗剪强度设计值:[T]=1.40N/mm2”面板的剪力计算值0.10N/mm2小于面板的抗剪强度设计值1.40N/mm2，满足要求!"3、 挠度计算v=0.677q1l4/100EI<[v]面板最大挠度计算v=0.677X2.80X3004/(100X6000X486000.00)=0.05mm[v]=300/250=1.20mm"面板的最大扰度计算值0.05mm小于面板的最大挠度允许值1.20mm,满足要求!"三、板底木方和支撑钢管的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。11.1 T T计算简图荷载的计算钢筋混凝土板自重(kN/m)q11=25X0.10X0.30=0.75kN/m模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.3X0.30=0.09kN/m活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):q22=2.5X0.30=0.75kN/m荷载设计值：q=1.2X(0.75+0.09)+1.4X0.75=2.06kN/m(纵向)木方的计算

1050混凝土板1050, \橫向钢管纵向制Z檯底方3営, JJ_3317300411D:00ri』 r/I-----■- ----------J------1050 1050 1050计算简图木方抗弯强度计算：最大弯矩:M=0.1ql2=0.1X2.06X1.052=0.23kN.m截面抗弯强度必须满足:O=M/W<[f]抗弯计算强度计算值：O=0.23X106/(64.00X103)=3.59N/mm2"木方的最大应力计算值3.59N/mm2小于木方抗弯强度设计值15.00N/mm2,满足要求!"木方抗剪计算最大剪力的计算:V=0.6ql=0.6X2.06X1.05=1.30KN截面抗剪强度必须满足:V=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值：V=3X1.30X1000/(2X60X80)=0.41N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2"木方的受剪应力计算值0.41N/mm2小于木方抗剪强度设计值1.40N/mm2,满足要求!"木方挠度计算v=0.677(q1+q2)l4/100EI<[v]面板最大挠度计算:v=0.677X(0.75+0.09)X1050.004/(100X9500X2560000.00)=0.28mm[v]=1050.00/250=4.20mm

"木方的最大挠度计算值0.28mm小于木方的最大允许挠度4.20mm,满足要求!"3.（横向）钢管的计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.06X1.05=2.16kN；计算简图最大弯矩Mmax=0.80kN.m；最大应力n=0.80X106/4.31X103=185.61N/mm2支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205.00N/mm2；"支撑钢管的最大应力计算值185.61N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.00N/mm2,满足要求!"最大变形Vmax=2.83mm；最大允许挠度Vw=1050.00/150=7.00mm"支撑钢管的最大扰度计算值2.83mm小于支撑钢管的最大允许挠度值7.00mm,满足要求!"四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5):RWRcRc 扣件抗滑承载力设计值；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；钢筋混凝土板自重(kN/m)P11=25X0.10X1.05X1.05=2.76kN/m模板的自重线荷载(kN/m)：P12=0.3X1.05X1.05=0.33kN/m活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):P22=2.5X1.05X1.05=2.76kN/m荷载设计值：R=1.2X(2.76+0.33)+1.4X2.76=7.56kN/m计算中R取最大支座反力,R=7.56kN当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。扣件抗滑承载力的设计值为[R]=8.00KN"扣件抗滑承载力的设计计算满足要求"五、 模板支架立杆荷载标准值(轴力):静荷载标准值：(1)钢管脚手架的自重(kN)：纵距查表值l=1.20m步距查表值h=1.50m结构自重标准值Gk=0.1291NG1=0.1291X17.3=2.23kN钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。⑵模板的自重(kN)：NG2=0.3X1.05X1.05=0.33kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25X0.10X1.05X1.05=2.76kN经计算得到，静荷载标准值NG=2.23+0.33+2.76=5.32kN。活荷载为施工荷载标准值产生的荷载：经计算得到，活荷载标准值：NQ=2.5X1.05X1.05=2.76kN立杆的轴向压力设计值计算公式：N=1.2NG+1.4NQ=1.2X5.32+1.4X2.76=10.25KN六、 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式N=10.25kN；i=1.59cm；A=4.04cm2；[f]=205.00N/mm2；l0=k1uhK1=1.16；u=1.50；l0=2.61m；l0/i=164；=0.262；O=10250.00/(0.262X404.00)=96.84N/mm2；"钢管立杆稳定性计算96.84N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值205.00N/mm2，满足要求!"l0=(h+2a)a=0.1m；10=(h+2a)=1.5+2X0.1=1.70m；l0/i=106；=0.544；O=10250.00/(0.544X404.00)=46.64N/mm2；"钢管立杆稳定性计算46.64N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值205.00N/mm2，满足要求!"梁模板计算书一、250X600梁模板计算书计算简图一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度(mm):250mm；梁截面高度(mm):600mm；混凝土板厚度(mm):100mm；立杆纵距(沿梁跨度方向间距)L(m):1.05m；杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.1m；立杆步距(m):1.5m；梁底增加承重立杆根数：0根梁支撑架搭设高度H(m)17.3m；梁两侧立杆间距(m):0.8m；钢管:①48X2.85；荷载参数新浇混凝土自重标准值(kN/m3):24.00kN/m3；钢筋自重(kN/m2):1.5kN/m2；模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2；板施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5kN/m2材料参数木材弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.4N/mm2；面板厚度(mm):18mm面板弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；梁底模板参数底模板方木的间距(mm):300mm；梁底方木截面宽度b(mm):60mm；梁底方木截面高度h(mm)：80mm；梁侧模板参数主楞间距(mm):600mm；次楞间距(mm):350mm；穿梁螺栓水平间距(mm):700mm；穿梁螺栓竖向间距(mm):600mm；穿梁螺栓直径(mm):M12mm；穿梁螺栓的间隔个数：1个主楞钢楞圆钢管48X3.0W=4.49X2=8.98cm3I=10.78X2=21.56cm4次楞木楞高度：80mm,次楞木楞宽度:60mmW=64X1=64.00cm3I=256X1=256.00cm4二、梁模侧板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F=0.22f注〃炖亦 F=yH其中：尸----混凝土的重度，取24.00kN/m3；T--7昆凝土的入模温度，取20.00°C；t----新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),5.00h；V---混凝土的浇筑速度，取0.80m/h；H---混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取600.00mm；1----外加剂影响修正系数，取1.20；产2----混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。32.59kN/m2、14.40kN/m2，取较小值取14.40kN/m2新浇混凝土压力标准值F1=14.40kN/m2。倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.00kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板计算简图(单位：mm)抗弯强度计算W=(60.00-10.00)X1.802/6=27.00cm3；新浇混凝土侧压力设计值:q1=(0.60-0.10)X14.40=7.20kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=(0.60-0.10)X2=1.00kN/m；q=1.2Xq1+1.4Xq2=1.2X7.20+1.4X1.00=10.04kN/m；l=0.35m；M=0.1ql=0.1X10.04X0.352=0.12kN・m；O=M/W=0.12X105/2.70X104=4.44N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=15.00N/mm2；"满足要求"抗剪强度计算V=0.6ql=0.6X10.04X0.35=2.11KN；T=3V/(2bh)=3X2.11X1000/(2X500.00X18)=0.35N/mm2；[T]=1.40N/mm2；"满足要求"挠度验算q1=7.20kN/m；E=9500N/mm2；I=(60.00-10.00)X1.803/12=24.30cm4；v=0.677ql4/(100EI)=0.677X7.20X350.004/(100X9500X24.30X104)=0.32mm；[v]=l/250=350.00/250=1.40mm；"满足要求！"四、梁侧模板楞的计算次楞计算新浇混凝土侧压力设计值:q1=0.35X14.40=5.04kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=0.35X2=0.70kN/m；荷载设计值：q=1.2Xq1+1.4Xq2=1.2X5.04+1.4X0.70=7.03kN/m主楞间距：l=0.60mW=64.00cm3；I=256.00cm4；E=9500.00N/mm2；q1MN计\ z算简图 *；主辭胆：\A(1).次楞强度验算M=0.1ql2=0.1X7.03X0.602=0.25kN.m强度验算计算公式如下:

O=M/W<[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值o=0.25X105/64.00X105=3.91N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=15.00N/mm2；"满足要求！"(2).次楞的挠度验算q=5.04kN/m；v=0.677ql4/(100EI)=0.677X5.04X6004/(100X2560000.00X9500.00)=0.18mm次楞的最大容许挠度值:[v]=600/250=2.40mm；"满足要求！"主楞计算新浇混凝土侧压力设计值:p1=0.60X0.35X14.40=3.02kN；振捣混凝土荷载设计值:p2=0.60X0.35X2=0.42kN；荷载设计值：q=1.2Xq1+1.4Xq2=1.2X3.02+1.4X0.42=4.21kN；W=8.98cm3；I=21.56cm4；E=210000.00N/mm2；3201.722.46o.ao0.002.461.723.20主楞剪力图(kN・m)主楞变形图（mm）（1） 主楞抗弯强度验算Mmax=0.60kN.mO=M/W=0.60X106/8.98X103=66.82N/mm2；[f]=205.00N/mm2；"满足要求！"（2） 主楞的挠度验算vmax=0.04mm[v]=600/250=2.40mm；"满足要求！"五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:N<[N]=fXA其中：N 穿梁螺栓所受的拉力；A 穿梁螺栓有效面积(mm2)；76mm2f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=1.2X(14.40+2)X0.70X0.60=8.27kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170X76/1000=12.92kN"满足要求！"六、梁底模板计算W=25.00X1.802/6=13.50cm3I=25.00X1.803/12=12.15cm4；梁底模板计算简图抗弯强度验算：新浇混凝土设计值：q1=(24.00+1.5)X0.25X0.60=3.83kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2=0.35X0.25=0.09kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3=(2+2)X0.25=1.00kN/m；q=1.2X(3.83+0.09)+1.4X1.00=6.10kN/m；Mmax=0.1ql2=0.1X6.10X0.302=0.05KN・mm；

O=Mmax/W=0.05X106/13.50X103=3.70N/mm2；[f]=15.00N/mm2；"满足要求！"抗剪强度计算：V=0.6ql=0.6X6.10X0.30=1.10kN；T=3V/(2bh)=3X1098.00/(2X250X18)=0.37N/mm2；[T]=1.40N/mm2；"满足要求"挠度验算：v=0.677ql4/(100EI)W[v]=l/250q=q1+q2=3.83+0.09=3.92kN/m；l=300mm；E=9500N/mm2；[v]=300/250=1.20mm；v=0.677X3.92X3004/(100X9500X12.15X104)=0.19mm；"满足要求"七、梁底支撑木方的计算荷载的计算：钢筋混凝土粱和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2X[(24.00+1.5)X0.60X0.30+0.35X0.30X(2X0.50+0.25)/0.25]=6.14kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m):q2=1.4X(2+0.25)X0.30=0.95kN/m；梁两侧楼板荷载设计值：q3=2X0.30X[1.2X0.10X(24.00+1.5)+1.4X(0.25+2)]X(0.8-0.25)/4/0.25=2.05kN/mq=q1+q2+q3=6.14+0.95+2.05=9.14kN/m支撑方木验算：本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=6.00X8.00X8.00/6=64.00cm3；I=6.00X8.00X8.00X8.00/12=256.00cm4；E=9500N/mm2；计算简图及内力、变形图如下：250250300m梁底方木计算简图(kN•m)

剪力图(kN)形变图(mm)1.抗弯强度验算：Mmax=0.39kN•mO=M/W=0.39X106/6.40X104=6.09N/mm2；[f]=15N/mm2；"满足要求！"抗剪强度计算：Vmax=1.14kNT=3V/(2bh0)=3X1.14X1000/(2X60X80)=0.36N/mm2；[T]=1.4N/mm2；"满足要求！"挠度验算：vmax=1.91mm；[v]=800.00/250=3.20mm；"满足要求！"八、梁跨度方向纵向钢管计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递托梁采用：钢管(单钢管):①48X2.85；W=4.31cm3；

I=10.34cm4；1.梁两侧纵向钢管的强度计算：纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=1.14kN.托梁计算简图托梁计算剪力图(kN)托梁计算变形图(mm)(1).抗弯强度验算：Mmax=0.43kN•m；n=M/W=0.43X106/(4.31X103)=99.77N/mm2；[f]=205N/mm2；"满足要求!"(2).挠度验算：最大变形vmax=1.50mm；允许挠度：[v]=1050.00/250=4.20mm；"满足要求!"九、扣件抗滑移的计算RWRc其中：Rc 扣件抗滑承载力设计值；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值计算中R取最大支座反力，R=4.00kN扣件抗滑承载力的设计值为[R]=8.00KN"扣件抗滑承载力的设计计算满足要求"十、立杆的稳定性计算梁两侧立杆稳定性验算：纵向钢管的最大支座反力：N1=4.00kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2X0.1291X17.3=2.68kN；上端板的支座反力：新浇混凝土及钢筋荷载设计值：p1:1.2X(24.00+1.5)X[1.05+(0.8-0.25)]/2X0.10X1.05=2.57kN/m模板结构自重荷载设计值：p2:1.2X0.35X[1.05+(0.8-0.25)]/2X1.05=0.04kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：p3:1.4X2.5[1.05+(0.8-0.25)]/2X0.10X1.05=0.29kN/m；N3=2.57+0.04+0.29=2.90N=N1+N2+N3=4.00+2.72+2.90=9.62kN；i=1.59；A=4.04；[f]=205N/mm2；l0=k1uhk1=1.16；u=1.50；lo=k1uh=1.16X1.50X1.5=2.61m；l0/i=164；U=0.262；o=N/(uA)W[f]；O=9620.00/(0.262X404.00)=90.89N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式(1)满足要求!"l0=(h+2a)a=0.1m；l0=(h+2a)=1.5+2X0.1=1.70m；l0/i=106；U=0.544；o=N/(UA)W[f]；o=9620.00/(0.544X404.00)=43.77N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式(2)满足要求!"二、300X800梁模板计算书一、参数信息模板支撑及构造参数梁截面宽度(mm):300mm；梁截面高度(mm):800mm；混凝土板厚度(mm):100mm；立杆纵距(沿梁跨度方向间距)L(m):1.05m；杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.1m；立杆步距(m):1.5m；梁底增加承重立杆根数：0根梁支撑架搭设高度H(m)17.3m；梁两侧立杆间距(m):0.8m；钢管:①48X2.85；C7^：丈卜荷载参数新浇混凝土自重标准值(kN/m3):24.00kN/m3；钢筋自重(kN/m2):1.5kN/m2；模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2；板施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5kN/m2材料参数木材弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.4N/mm2；面板厚度(mm):18mm面板弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；梁底模板参数底模板方木的间距(mm):300mm；梁底方木截面宽度b(mm):60mm；梁底方木截面高度h(mm)：80mm；梁侧模板参数主楞间距(mm):300mm；次楞间距(mm):300mm；穿梁螺栓水平间距(mm):600mm；穿梁螺栓竖向间距(mm):300mm；穿梁螺栓直径(mm):M12mm；穿梁螺栓的间隔个数：1个主楞钢楞圆钢管48X3.0W=4.49X2=8.98cm3I=10.78X2=21.56cm4次楞木楞高度：80mm,次楞木楞宽度:60mmW=64X1=64.00cm3I=256X1=256.00cm4二、梁模侧板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F二0.22人£几炖亦片=皿其中：尸----混凝土的重度，取24.00kN/m3；T--7昆凝土的入模温度，取20.00°C；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，5.00h；V---混凝土的浇筑速度，取0.80m/h；H---混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取800.00mm；1----外加剂影响修正系数，取1.20；02----混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。32.59kN/m2、19.20kN/m2，取较小值取19.20kN/m2新浇混凝土压力标准值F1=19.20kN/m2。倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.00kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板计算简图(单位：mm)抗弯强度计算W=(80.00-10.00)X1.802/6=37.80cm3；新浇混凝土侧压力设计值:q1=(0.80-0.10)X19.20=13.44kN/m振捣混凝土荷载设计值:q2=(0.80-0.10)X2=1.40kN/m；q=1.2Xq1+1.4Xq2=1.2X13.44+1.4X1.40=18.09kN/m；l=0.30m；M=0.1ql=0.1X18.09X0.302=0.16kN・m；n=M/W=0.16X105/3.78X104=4.23N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=15.00N/mm2；满足要求抗剪强度计算V=0.6ql=0.6X18.09X0.30=3.26KN；T=3V/(2bh)=3X3.26X1000/(2X700.00X18)=0.39N/mm2；[T]=1.40N/mm2；"满足要求"挠度验算q1=13.44kN/m；E=9500N/mm2；I=(80.00-10.00)X1.803/12=34.02cm4；v=0.677ql4/(100EI)=0.677X13.44X300.004/(100X9500X34.02X104)=0.23mm；[v]=l/250=300.00/250=1.20mm；"满足要求！"四、梁侧模板楞的计算1.次楞计算新浇混凝土侧压力设计值:q1=0.30X19.20=5.76kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=0.30X2=0.60kN/m；荷载设计值：q=1.2Xq1+1.4Xq2=1.2X5.76+1.4X0.60=7.75kN/m；主楞间距：l=0.30mW=64.00cm3；I=256.00cm4；E=9500.00N/mm2；qA Z十“算简图 *\ A(1).次楞强度验算M=0.1ql2=0.1X7.75X0.302=0.07kN.m强度验算计算公式如下:O=M/W<[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值o=0.07X105/64.00X105=1.09N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=15.00N/mm2；"满足要求！"(2).次楞的挠度验算q=5.76kN/m；v=0.677ql4/(100EI)=0.677X5.76X3004/(100X2560000.00X9500.00)=0.01mm次楞的最大容许挠度值:[v]=300/250=1.20mm；"满足要求！"主楞计算新浇混凝土侧压力设计值:p1=0.30X0.30X19.20=1.73kN；振捣混凝土荷载设计值:p2=0.30X0.30X2=0.18kN；荷载设计值：q=1.2Xq1+1.4Xq2=1.2X1.73+1.4X0.18=2.33kN；W=8.98cm3；I=21.56cm4；E=210000.00N/mm2；

主楞计算简图0.42 0420.49 0.49主楞弯矩图(kN・m)3.021.632.330.000.002.331.633.02主楞剪力图(kN・m)主楞变形图(mm)(1)主楞抗弯强度验算Mmax=0.49kN.mO=M/W=0.49X106/8.98X103=54.57N/mm2；[f]=205.00N/mm2；"满足要求！"(2)主楞的挠度验算vmax=0.03mm[v]=300/250=1.20mm；"满足要求！"五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:Nv[N]=fXA其中：N 穿梁螺栓所受的拉力；A 穿梁螺栓有效面积(mm2)；76mm2f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=1.2X(19.20+2)X0.60X0.30=4.58kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170X76/1000=12.92kN"满足要求！"六、梁底模板计算W=30.00X1.802/6=16.20cm3I=30.00X1.803/12=14.58cm4；q梁底模板计算简图抗弯强度验算：新浇混凝土设计值：q1=(24.00+1.5)X0.30X0.80=6.12kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2=0.35X0.30=0.11kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3=(2+2)X0.30=1.20kN/m；q=1.2X(6.12+0.11)+1.4X1.20=9.16kN/m；Mmax=0.1ql2=0.1X9.16X0.302=0.08KN・mm；O=Mmax/W=0.08X106/16.20X103=4.94N/mm2；[f]=15.00N/mm2；"满足要求！"抗剪强度计算：V=0.6ql=0.6X9.16X0.30=1.65kN；T=3V/(2bh)=3X1648.80/(2X300X18)=0.46N/mm2；[T]=1.40N/mm2；"满足要求"挠度验算：v=0.677ql4/(100EI)W[v]=l/250q=q1+q2=6.12+0.11=6.23kN/m；l=300mm；E=9500N/mm2；[v]=300/250=1.20mm；v=0.677X6.23X3004/(100X9500X14.58X104)=0.25mm"满足要求"七、梁底支撑木方的计算荷载的计算：钢筋混凝土粱和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2X[(24.00+1.5)X0.80X0.30+0.35X0.30X(2X0.70+0.30)/0.30]=8.06kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m):q2=1.4X(2+0.25)X0.30=0.95kN/m；梁两侧楼板荷载设计值：q3=2X0.30X[1.2X0.10X(24.00+1.5)+1.4X(0.25+2)]X(0.8-0.30)/4/0.30=1.55kN/mq=q1+q2+q3=8.06+0.95+1.55=10.56kN/m支撑方木验算：本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=6.00X8.00X8.00/6=64.00cm3；I=6.00X8.00X8.00X8.00/12=256.00cm4；E=9500N/mm2；计算简图及内力、变形图如下：300q800800300q800800梁底方木计算简图(kN•m)剪力图(kN)

形变图(mm)形变图(mm)抗弯强度验算：Mmax=0.51kN•mO=M/W=0.51X106/6.40X104=7.97N/mm2；[f]=15N/mm2；"满足要求！"抗剪强度计算：Vmax=1.58kNT=3V/(2bh0)=3X1.58X1000/(2X60X80)=0.49N/mm2；[T]=1.4N/mm2；"满足要求！"挠度验算：vmax=2.59mm；[v]=800.00/250=3.20mm；"满足要求！"八、梁跨度方向纵向钢管计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递托梁采用：钢管(单钢管):①48X2.85；W=4.31cm3；I=10.34cm4；梁两侧纵向钢管的强度计算：纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=1.58kN.plplplplP-Hpiplplplo05--plplplplP-Hpiplplplo05--托梁计算简图托梁计算剪力图(kN)托梁计算弯矩图(kN•m)(1).抗弯强度验算：Mmax=0.59kN•m；O=M/W=0.59X106/(4.31X103)=136.89N/mm2；[f]=205N/mm2；"满足要求!"(2).挠度验算：最大变形vmax=2.07mm；允许挠度：[v]=1050.00/250=4.20mm；"满足要求!"九、扣件抗滑移的计算RWRc其中：Rc 扣件抗滑承载力设计值；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值计算中R取最大支座反力，R=5.53kN扣件抗滑承载力的设计值为[R]=8.00KN"扣件抗滑承载力的设计计算满足要求"十、立杆的稳定性计算梁两侧立杆稳定性验算：纵向钢管的最大支座反力：N1=5.53kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2X0.1291X17.3=2.68kN；上端板的支座反力：新浇混凝土及钢筋荷载设计值：p1:1.2X(24.00+1.5)X[1.05+(0.8-0.30)]/2X0.10X1.05=2.49kN/m模板结构自重荷载设计值：p2:1.2X0.35X[1.05+(0.8-0.30)]/2X1.05=0.03kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：p3:1.4X2.5[1.05+(0.8-0.30)]/2X0.10X1.05=0.28kN/m；N3=2.49+0.03+0.28=2.80N=N1+N2+N3=5.53+2.72+2.80=11.05kN；i=1.59；A=4.04；[f]=205N/mm2；l0=k1uhk1=1.16；u=1.50；lo=k1uh=1.16X1.50X1.5=2.61m；l0/i=164；=0.262；O=N/(A)W[f]；O=11050.00/(0.262X404.00)=104.39N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式(1)满足要求!"l0=(h+2a)a=0.1m；l0=(h+2a)=1.5+2X0.1=1.70m；l0/i=106；=0.544；O=N/(A)W[f]；O=11050.00/(0.544X404.00)=50.28N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式(2)满足要求!"三、350X1000梁模板计算书梁段:L1。计算简图一、参数信息模板支撑及构造参数梁截面宽度(mm):350mm；梁截面高度(mm):1000mm；混凝土板厚度(mm):100mm；立杆纵距(沿梁跨度方向间距)L(m):0.95m；杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.1m；立杆步距(m):1.5m；梁底增加承重立杆根数：1根梁支撑架搭设高度H(m)17.3m；梁两侧立杆间距(m):1m；钢管:①48X2.85；C7^：丈卜荷载参数新浇混凝土自重标准值(kN/m3):24.00kN/m3；钢筋自重(kN/m2):1.5kN/m2；模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2；板施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5kN/m2材料参数木材弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.4N/mm2；面板厚度(mm):18mm面板弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；梁底模板参数底模板方木的间距(mm):300mm；梁底方木截面宽度b(mm):60mm；梁底方木截面高度h(mm)：80mm；梁侧模板参数主楞间距(mm):400mm；次楞间距(mm):300mm；穿梁螺栓水平间距(mm):600mm；穿梁螺栓竖向间距(mm):400mm；穿梁螺栓直径(mm):M12mm；穿梁螺栓的间隔个数：1个主楞钢楞圆钢管48X3.0W=4.49X2=8.98cm3I=10.78X2=21.56cm4次楞木楞高度：80mm,次楞木楞宽度:60mmW=64X1=64.00cm3I=256X1=256.00cm4二、梁模侧板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F"22y衣仇厌运 F=yH其中：尸----混凝土的重度，取24.00kN/m3；T--7昆凝土的入模温度，取20.00°C；t----新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),5.00h；V---混凝土的浇筑速度，取0.80m/h；H---混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1000.00mm；1----外加剂影响修正系数，取1.20；02----混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。32.59kN/m2、24.00kN/m2，取较小值取24.00kN/m2新浇混凝土压力标准值F1=24.00kN/m2。倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.00kN/m2。三、梁侧模板面板的计算抗弯强度计算W=(100.00-10.00)X1.802/6=48.60cm3；新浇混凝土侧压力设计值:q1=(1.00-0.10)X24.00=21.60kN/m振捣混凝土荷载设计值:q2=(1.00-0.10)X2=1.80kN/m；q=1.2Xq1+1.4Xq2=1.2X21.60+1.4X1.80=28.44kN/m；l=0.30m；M=0.1ql=0.1X28.44X0.302=0.26kN・m；n=M/W=0.26X105/4.86X104=5.35N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=15.00N/mm2；"满足要求"抗剪强度计算V=0.6ql=0.6X28.44X0.30=5.12KN；T=3V/(2bh)=3X5.12X1000/(2X900.00X18)=0.47N/mm2；[T]=1.40N/mm2；"满足要求"挠度验算q1=21.60kN/m；E=9500N/mm2；I=(100.00-10.00)X1.803/12=43.74cm4；v=0.677ql4/(100EI)=0.677X21.60X300.004/(100X9500X43.74X104)=0.29mm；[v]=l/250=300.00/250=1.20mm；"满足要求！"四、梁侧模板楞的计算1.次楞计算新浇混凝土侧压力设计值:q1=0.30X24.00=7.20kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=0.30X2=0.60kN/m；荷载设计值：q=1.2Xq1+1.4Xq2=1.2X7.20+1.4X0.60=9.48kN/m；主楞间距：l=0.40mW=64.00cm3；I=256.00cm4；E=9500.00N/mm2；qA Z十“算简图 *\ A(1).次楞强度验算M=0.1ql2=0.1X9.48X0.402=0.15kN.m强度验算计算公式如下:O=M/W<[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值o=0.15X105/64.00X105=2.34N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=15.00N/mm2；"满足要求！"(2).次楞的挠度验算q=7.20kN/m；v=0.677ql4/(100EI)=0.677X7.20X4004/(100X2560000.00X9500.00)=0.05mm次楞的最大容许挠度值:[v]=400/250=1.60mm；"满足要求！"主楞计算新浇混凝土侧压力设计值:p1=0.40X0.30X24.00=2.88kN；振捣混凝土荷载设计值:p2=0.40X0.30X2=0.24kN；荷载设计值：q=1.2Xq1+1.4Xq2=1.2X2.88+1.4X0.24=3.79kN；W=8.98cm3；I=21.56cm4；E=210000.00N/mm2；

主楞计算简图0.51 0.510.600.60主楞弯矩图(kN・m)3701.992.040.000.002.041.993.70主楞剪力图(kN・m)主楞变形图(mm)主楞抗弯强度验算Mmax=0.60kN.mO=M/W=0.60X106/8.98X103=66.82N/mm2；[f]=205.00N/mm2；"满足要求！"主楞的挠度验算vmax=0.03mm[v]=400/250=1.60mm；"满足要求！"五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:Nv[N]=fXA其中：N 穿梁螺栓所受的拉力；A 穿梁螺栓有效面积(mm2)；76mm2f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=1.2X(24.00+2)X0.60X0.40=7.49kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170X76/1000=12.92kN"满足要求！"六、梁底模板计算W=35.00X1.802/6=18.90cm3I=35.00X1.803/12=17.01cm4；q梁底模板计算简图1.抗弯强度验算：新浇混凝土设计值：q1=(24.00+1.5)X0.35X1.00=8.93kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2=0.35X0.35=0.12kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3=(2+2)X0.35=1.40kN/m；q=1.2X(8.93+0.12)+1.4X1.40=12.82kN/m；Mmax=0.1ql2=0.1X12.82X0.302=0.12KN・mm；O=Mmax/W=0.12X106/18.90X103=6.35N/mm2；[f]=15.00N/mm2；"满足要求！"抗剪强度计算：V=0.6ql=0.6X12.82X0.30=2.31kN；T=3V/(2bh)=3X2307.60/(2X350X18)=0.55N/mm2；[T]=1.40N/mm2；"满足要求"挠度验算：v=0.677ql4/(100EI)W[v]=l/250q=q1+q2=8.93+0.12=9.05kN/m；l=300mm；E=9500N/mm2；[v]=300/250=1.20mm；v=0.677X9.05X3004/(100X9500X17.01X104)=0.31mm"满足要求"七、梁底支撑木方的计算

荷载的计算：钢筋混凝土粱和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2X[(24.00+1.5)X1.00X0.30+0.35X0.30X(2X0.90+0.35)/0.35]=9.95kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m):q2=1.4X(2+0.25)X0.30=0.95kN/m；梁两侧楼板荷载设计值：q3=2X0.30X[1.2X0.10X(24.00+1.5)+1.4X(0.25+2)]X(1-0.35)/4/0.35=1.73kN/mq=q1+q2+q3=9.95+0.95+1.73=12.63kN/m支撑方木验算：本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=6.00X8.00X8.00/6=64.00cm3；I=6.00X8.00X8.00X8.00/12=256.00cm4；E=9500N/mm2；计算简图及内力、变形图如下：梁底方木计算简图(kN•m)剪力图(kN)0.13梁底方木计算简图(kN•m)剪力图(kN)0.13K0.00'、、、^^形变图(mm)形变图(mm)抗弯强度验算：Mmax=0.13kN•mO=M/W=0.13X106/6.40X104=2.03N/mm2；[f]=15N/mm2；"满足要求！"2.抗剪强度计算：Vmax=2.08kNT=3V/(2bh0)=3X2.08X1000/(2X60X80)=0.65N/mm2；[T]=1.4N/mm2；"满足要求！"挠度验算：vmax=0.03mm；[v]=500.00/250=2.00mm；"满足要求！"八、梁跨度方向纵向钢管计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递托梁采用：钢管(单钢管):①48X2.85；W=4.31cm3；I=10.34cm4；1.梁两侧纵向钢管的强度计算：纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.98kN.pl50plplplplplplo5pl50plplplplplplo5托梁计算简图托梁计算剪力图(kN)托梁计算弯矩图(kN•m)(1).抗弯强度验算：Mmax=0.31kN•m；O=M/W=0.31X106/(4.31X103)=71.93N/mm2；[f]=205N/mm2；"满足要求!"(2).挠度验算：最大变形vmax=0.87mm；允许挠度：[v]=950.00/250=3.80mm；"满足要求!"梁底纵向钢管的强度计算：纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=2.46kN.托梁计算简图托梁计算剪力图(kN)托梁计算变形图(mm).抗弯强度验算：Mmax=0.77kN•m；O=M/W=0.77X106/(4.31X103)=178.65N/mm2；[f]=205N/mm2；"满足要求!".挠度验算：vmax=2.17mm；允许挠度：[v]=950.00/250=3.80mm；"满足要求!"九、扣件抗滑移的计算RWRc其中：Rc 扣件抗滑承载力设计值；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值计算中R取最大支座反力，R=7.78kN扣件抗滑承载力的设计值为[R]=8.00KN"扣件抗滑承载力的设计计算满足要求"十、立杆的稳定性计算梁两侧立杆稳定性验算：纵向钢管的最大支座反力：N1=3.11kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2X0.1291X17.3=2.68kN；上端板的支座反力：新浇混凝土及钢筋荷载设计值：p1:1.2X(24.00+1.5)X[1.05+(1-0.35)]/2X0.10X0.95=2.47kN/m模板结构自重荷载设计值：p2:1.2X0.35X[1.05+(1-0.35)]/2X0.95=0.03kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：p3:1.4X2.5[1.05+(1-0.35)]/2X0.10X0.95=0.28kN/m；N3=2.47+0.03+0.28=2.78N=N1+N2+N3=3.11+2.72+2.78=8.61kN；i=1.59；A=4.04；[f]=205N/mm2；l0=k1uhk1=1.16；u=1.50；lo=k1uh=1.16X1.50X1.5=2.61m；l0/i=164；=0.262；O=N/(A)W[f]；O=8610.00/(0.262X404.00)=81.34N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式(1)满足要求!"l0=(h+2a)a=0.1m；l0=(h+2a)=1.5+2X0.1=1.70m；l0/i=106；=0.544；O=N/(A)W[f]；O=8610.00/(0.544X404.00)=39.18N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式(2)满足要求!"梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：纵向钢管的最大支座反力：N1=7.78kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2X0.1291X17.3=2.68kN；N=N1+N2=7.78+2.72=10.50kN；i=1.59；A=4.04；W=4.31；l0=k1uhk1 计算长度附加系数，取值为k1=1.16；u=1.50；lo=kluh=1.16X1.50X1.5=2.61m；l0/i=164；=0.262；O=N/(A)W[f]；O=10500.00/(0.262X404.00)=99.20N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式(1)满足要求!"l0=(h+2a)a=0.1m；l0=(h+2a)=1.5+2X0.1=1.70m；l0/i=106；=0.544；O=N/(A)W[f]；O=10500.00/(0.544X404.00)=47.78N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式(2)满足要求!"四、500X1200梁模板计算书梁段:L1。计算简图一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度(mm):500mm；梁截面高度(mm):1200mm；混凝土板厚度(mm):100mm；立杆纵距(沿梁跨度方向间距)L(m):0.525m；杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.1m；立杆步距(m):1.5m；梁底增加承重立杆根数：1根梁支撑架搭设高度H(m)17.3m；梁两侧立杆间距(m):1m；钢管:①48X2.85；荷载参数新浇混凝土自重标准值(kN/m3):24.00kN/m3；钢筋自重(kN/m2):1.5kN/m2；模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2；板施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5kN/m2材料参数木材弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.4N/mm2；面板厚度(mm):18mm面板弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；梁底模板参数底模板方木的间距(mm):300mm；梁底方木截面宽度b(mm):60mm；梁底方木截面高度h(mm)：80mm；梁侧模板参数主楞间距(mm):400mm；次楞间距(mm):250mm；穿梁螺栓水平间距(mm):500mm；穿梁螺栓竖向间距(mm):400mm；穿梁螺栓直径(mm):M12mm；穿梁螺栓的间隔个数：1个主楞钢楞圆钢管48X3.0W=4.49X2=8.98cm3I=10.78X2=21.56cm4次楞木楞高度：80mm,次楞木楞宽度:60mmW=64X1=64.00cm3I=256X1=256.00cm4二、梁模侧板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：其中：丁一混凝土的重度，取24.00kN/m3；T--7昆凝土的入模温度，取20.00°C；t----新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),5.00h；V---混凝土的浇筑速度，取0.80m/h；H---混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1200.00mm；产1----外加剂影响修正系数，取1.20；02----混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。32.59kN/m2、28.80kN/m2，取较小值取28.80kN/m2新浇混凝土压力标准值F1=28.80kN/m2。倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.00kN/m2。三、梁侧模板面板的计算抗弯强度计算W=(120.00-10.00)X1.802/6=59.40cm3；新浇混凝土侧压力设计值:q1=(1.20-0.10)X28.80=31.68kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=(1.20-0.10)X2=2.20kN/m；q=1.2Xq1+1.4Xq2=1.2X31.68+1.4X2.20=41.10kN/m；l=0.25m；M=0.1ql=0.1X41.10X0.252=0.26kN・m；O=M/W=0.26X105/5.94X104=4.38N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=15.00N/mm2；"满足要求"抗剪强度计算V=0.6ql=0.6X41.10X0.25=6.17KN；T=3V/(2bh)=3X6.17X1000/(2X1100.00X18)=0.47N/mm2；[T]=1.40N/mm2；"满足要求"挠度验算q1=31.68kN/m；E=9500N/mm2；I=(120.00-10.00)X1.803/12=53.46cm4；v=0.677ql4/(100EI)=0.677X31.68X250.004/(100X9500X53.46X104)=0.16mm；[v]=l/250=250.00/250=1.00mm；"满足要求！"四、梁侧模板楞的计算次楞计算新浇混凝土侧压力设计值:q1=0.25X28.80=7.20kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=0.25X2=0.50kN/m；荷载设计值：q=1.2Xq1+1.4Xq2=1.2X7.20+1.4X0.50=9.34kN/m；主楞间距：l=0.40mW=64.00cm3；I=256.00cm4；E=9500.00N/mm2；q1KN计\ z算简图‘；主鄒胆：\ A(1).次楞强度验算

M=0.1ql2=0.1X9.34X0.402=0.15kN.m强度验算计算公式如下:O=M/W<[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值o=0.15X105/64.00X105=2.34N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=15.00N/mm2；"满足要求！"(2).次楞的挠度验算q=7.20kN/m；v=0.677ql4/(100EI)=0.677X7.20X4004/(100X2560000.00X9500.00)=0.05mm次楞的最大容许挠度值:[v]=400/250=1.60mm；"满足要求！"主楞计算新浇混凝土侧压力设计值:p1=0.40X0.25X28.80=2.88kN；振捣混凝土荷载设计值:p2=0.40X0.25X2=0.20kN；荷载设计值：q=1.2Xq1+1.4Xq2=1.2X2.88+1.4X0.20=3.74kN；W=8.98cm3；I=21.56cm4；E=210000.00N/mm2；■ 匚nn ■・ 匸nn ■■ 匚nn ■・ 匸nn ■■ 匚厂in ■■ 3UU ■■ OUU ■■ 3UU ■主楞剪力图(kN・m)主楞变形图(mm)(1)主楞抗弯强度验算Mmax=0.41kN.mO=M/W=0.41X106/8.98X103=45.66N/mm2；[f]=205.00N/mm2；"满足要求！"(2)主楞的挠度验算vmax=0.01mm[v]=400/250=1.60mm；"满足要求！"五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:N<[N]=fXA其中：N 穿梁螺栓所受的拉力；A 穿梁螺栓有效面积(mm2)；76mm2f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=1.2X(28.80+2)X0.50X0.40=7.39kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170X76/1000=12.92kN"满足要求！"六、梁底模板计算W=50.00X1.802/6=27.00cm3；I=50.00X1.803/12=24.30cm4；梁底模板计算简图抗弯强度验算：新浇混凝土设计值：q1=(24.00+1.5)X0.50X1.20=15.30kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2=0.35X0.50=0.18kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值q3=(2+2)X0.50=2.00kN/m；q=1.2X(15.30+0.18)+1.4X2.00=21.38kN/m；Mmax=0.1ql2=0.1X21.38X0.302=0.19KN・mm；O=Mmax/W=0.19X106/27.00X103=7.04N/mm2；[f]=15.00N/mm2；"满足要求！"抗剪强度计算：V=0.6ql=0.6X21.38X0.30=3.85kN；T=3V/(2bh)=3X3848.40/(2X500X18)=0.64N/mm2；[T]=1.40N/mm2；"满足要求"挠度验算：v=0.677ql4/(100EI)W[v]=l/250q=q1+q2=15.30+0.18=15.48kN/m；l=300mm；E=9500N/mm2；[v]=300/250=1.20mm；v=0.677X15.48X3004/(100X9500X24.30X104)=0.37mm；"满足要求"七、梁底支撑木方的计算荷载的计算：钢筋混凝土粱和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2X[(24.00+1.5)X1.20X0.30+0.35X0.30X(2X1.10+0.50)/0.50