佀冬梅低渗透油藏采油流入动态关系研究

PAGEPAGE2大庆石油学院华瑞学院本科生毕业设计（论文）摘要随着低渗透油田开发的不断进行,对油井流入动态及产能预测提出了更高的要求。本文根据低渗透油藏渗流特征，考虑存在启动压力分别建立了垂直井单相、气液两相及三相流入动态方程，同时简单分析了水平井溶解气驱油气两相流流入动态方程.然而针对低渗油藏存在启动压力梯度，动态预测显得至关重要。本文对此给出溶解气驱油藏未来流入动态预测关系式，并以采液指数为桥梁，推导了三相流未来流入动态关系式。同时考虑到启动压力梯度是影响低渗油藏的重要因素,对此提出一种计算启动压力的简便方法——通过速敏试验得出的基础数据来计算,并利用势的叠加原理,推导出适合低渗透油藏的油藏产量预测公式。最后通过安塞油田低渗的例子来进一步验证流入动态关系式的准确性。进而更加有效提高低渗油藏的开采水平和开采效果。关键字:低渗透油藏；启动压力；流入动态；产量预测PAGEIAbstractWithlowpermeableoilfielddevelopmentofiprisongoing，dynamicandproductivitypredictionputforwardhigherrequest.Accordingtothecharacteristicsoflowpermeabilityreservoirs，consideringtheseepageexiststart-uppressureareverticalWellssingle—phaseandthree—phasegas-liquidtwophaseflowdynamicequationand，atthesametime，asimpleanalysisofthehorizontaldisplacementhydrocarbondissolvedgastwo—phaseflowintothedynamicequation.Butinlowpermeabilityreservoirsexistsstart-uppressuregradient,dynamicpredictioniscritical。Thefutureisdissolvedgasreservoirpredictionintodynamicdisplacementequation,andtheindexforBridges,anddeducedthethree—phaseflowdynamicequationintothefuture。Whileconsideringthestart-uppressuregradientistheimportantfactoroflowpermeabilityreservoirs，andputsforwardasimplemethodofcalculatingstart-uppressure—throughthespeedsusceptibilitytestdata,andbyusingthepotentialtocalculatethesuperpositionprinciple,thispaperdeducesthereservoirforlowpermeabilityreservoirforecastingformulayield。Finally,throughtheexamplesoflowpermeabilityansaioilfieldofinflowperformancerelationshiptoverifytheaccuracy。Furthermoreeffectivelyimprovetheleveloflowpermeabilityreservoirs，miningandminingeffect.Keywords：Lowseepageoildeposit；Startingpressure；Inflowtendency；InthefuturerateofpredictionPAGE7目录TOC\o”1—2”\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc263763248"第1章前言 1HYPERLINK\l”_Toc263763249"1.1研究目的和意义 1_Toc263763252"第2章低渗透油藏渗流特征 6HYPERLINK\l”_Toc263763253"2.1低渗透油藏储层特征 6_Toc263763255"2.3低渗储层单相渗流特征的数学方程 8HYPERLINK\l”_Toc263763256”第3章低渗油藏考虑启动压力的流入动态关系 11HYPERLINK\l”_Toc263763257”3.1低渗垂直井流入动态关系 11HYPERLINK\l”_Toc263763258"3。2低渗油藏水平井流入动态初步分析 15_Toc263763260”4。1预测未来流入动态曲线方法概述 18HYPERLINK\l”_Toc263763261"4.2溶解气驱油藏未来流入动态预测 184。3三相流未来流入动态的预测 20_Toc263763264"5.1启动压力梯度计算的简便方法 23HYPERLINK\l”_Toc263763265"5。2考虑启动压力下的产量预测 26HYPERLINK\l”_Toc263763266”第6章流入动态研究的现场应用 30_Toc263763269”结论 33参考文献 34致谢 36第1章前言1。1研究目的和意义我国根据多年的生产实践和理论研究，按照油藏分类标准，低渗透油藏是指储集岩空气渗透率≤50毫达西油藏（其中空气渗透率10.1～50毫达西为低渗透油藏，1。1～10毫达西为特低渗透油藏）。当前我国随着石油勘探和开发程度的延伸，低渗透油田储量所占的比例愈来愈大。低渗透油田由于其储层性质差，单井产量低，因而开发难度大。但低渗透油田储量仍然是不可再生的宝贵资源，研究低渗透油田开发策略，卓有成效地提高低渗透油藏采收率,石油工业当前值得重视的问题。近年来研究表明，低渗透油田的渗流特征与中、高渗透油田的渗流特征显著不同，其有别于中、高渗透油田的渗流特征和孔隙结构，使得原来适合中、高渗透油田的评价方法和开发技术，在应用于低渗透油田开发时,遇到了很大困难。对于低渗透油藏,要想了解油藏开采特征，并对油藏的生产能力做出评价，就必须了解不同生产方式下油井的流入动态特征。油井流入动态关系(即IPR曲线），最初只是经验地描述了油井产量与平均地层压力、井底流压之间的相互作用和影响，属于产能试井范畴，因其方程因简洁、实用而应用广泛，既是确定油井合理工作方式的主要依据，也是分析油井动态分析和产能预测的基础，所以它是采油工程的一项基础性工作。常规IPR曲线是基于Darcy线性定律，其合理应用的前提是采油指数保持不变。进行油气藏开发，最重要的任务是在给定井底流压下能正确预测其产能。对一口油井来说,原油从地下流到地面服从两个规律，其一是原油从地层中流到井底,服从流体在油层内的渗流规律;其二是原油从井底举升到地面，服从流体垂直管中的流动规律。当这两种运动规律互相协调时，流体才能从地层流到地面。目前国内外的低渗渗流研究的特点为：国内关于低渗方面的研究，在肯定启动压力存在的同时,也对低渗的流入动态进行了一些研究,方法多以数值模拟为主,但非常复杂且不便于工程应用；国外在中、高渗流方面的研究很多，但在低渗渗流方面的研究却很少.随着低渗透油田的开发深入，如何利用已有理论对低渗透油藏的流入动态进行研究已经越来越引起关注，因为这直接关系到开发水平和开发效果，如果能较准确地确定低渗油井的流入动态关系，则对低渗油藏的开采水平会有极大的提高，因而通过开展此课题来进一步完善对于低渗透油藏流入动态研究，使得对油藏的生产能力做出更准确的评价，提高对于低渗透油藏的采收率。1。2国内外研究现状世界上低渗透油藏分布范围广泛，各产油国基本上都有该类油藏。随着石油勘探和开发程度的延伸,低渗透油田储量所占的比例愈来愈大。例如,俄罗斯近几年来在西伯利亚地区新发现的低渗低粘、薄层等低效储量已占探明储量的50%以上。目前，全国陆上20余个油区发现并探明低渗油田接近300个左右,地质储量约40亿吨，占全国已探明原油地质储量的四分之一.其中新疆油区最多，其它依次为大庆、长庆、吉林、大港等.低渗透油田最基本特点是流体能力差、产能低，通常需要进行油藏改造才能维持正常生产如何经济高效开发低渗透油藏是当前世界油田开发中的一个难题。1。2.1国内现状国内对于低渗油藏渗流理论进行了大量研究,由于低渗油田开发中出现了一系列不同于中、高渗油田的特殊问题。因此照搬中高渗油田开发的方法是不合理的。首先对于低渗油藏存在启动压力的研究,国内比较公认的实验是西安石油学院阎庆来教授[1］等人对于不同流体和不同渗透率的低渗介质所做的实验。黄延章［2]给出了低渗油藏的渗流机理和启动压力梯度产生的原因同时论述了低渗透油层油水渗流机理和规律。在试井分析评价方面有刘慈群、冯文光、葛家理、程时清、李凡华等人所做的工作。刘慈群对固结问题最早进行研究。试井分析模型方面以冯文光、葛家理提出的最早。陈永敏等使用人造胶结岩心和砂岩储层岩心,进行了百多次试验测试，采用实验数据特征分析的方法,论证了存在渗流启动压力和低速渗流研究进行了回顾，认为由于缺乏合理的渗流观测资料，不能把达西定律作为分析的基础,且低渗透介质中对渗流的定量分析常常忽略渗透和耦合渗流的影响。肖鲁川、甄力、郑岩通过油水单相实验，用大庆榆树林油田的杨大城子油层岩心，孔隙度为9。3％~21。5％，空气渗透率最小为0。08毫达西，得到了特低渗透岩样的非达西渗流经验方程.吴景春[3]等选取12块不同渗透率的天然岩心和人工胶结岩心，研究了低渗透油藏启动压差的形成机理及变化规律、非达西流动的产生条件及其渗流规律，认为低速非线性渗流是客观存在的,渗流曲线呈现非线性关系,渗流方程由非线性和线性组合而成。李忠兴等对长庆油田三叠系油藏25块不同渗透率岩心进行室内驱替实验,获得实测启动压力梯度，得到不同生产压差下确定极限注采井距的双对数坐标理论图版，可为低渗透油田开发确定合理井网密度提供理论依据.邹兴等探讨了两相流体渗流时的启动压力变化规律，结果表明：在两相启动压力曲线上,各相的启动压力梯度与驱替相的饱和度之间均呈指数变化规律，气驱、水驱后期指数变化规律遭到破坏.姚约东、葛家理[4］用无因次分析法对低渗透岩心的实验数据进行了分析,得出新的渗流规律。具体表述为:低于亚临界雷诺数（)为非达西渗流，高于亚临界雷诺数为达西渗流,并建立了低渗透油藏不稳定渗流的数学模型。孙犁娟等利用渗流理论进行研究和推导,同时结合室内试验资料进行验证，得到油藏的启动压力梯度与其液体的流度呈双曲反比例关系，二者的乘积为一常数,该常数仅与油层及通过的液体有关。国内对IPR的研究起步较晚。1986年，陈元千［5]推导了无因次的IPR方程.同年，贾振歧［6]以严格的数学方法对Vogel流动方程进行了推导，并给出Vogel方程各系数的数学表达形式。1987年，贾振歧对已有的国内外的油井IPR预测方法进行了总结，并给出各种开采条件下IPR预测方法.黄延章[2]根据物理模型试验资料,推导了低渗透油层的渗流数学方程，并研究了低渗透油层中油、水渗流特征及规律。曾亚勤等结合安塞油藏的具体实际,研究了低渗透油藏的IPR预测方法。1991年，周广厚针对大庆油田的地质特点和开发方式通过实验对IPR曲线进行了修正，使其更适合大庆油田开发的需要。1995年,黄炳光等将IPR曲线理论应用于水平井开采的动态分析中，给出了具体的计算方法和步骤。1997年，时炀等以不稳定渗流力学为基础，研究了单相流及具有溶解气影响的不稳定IPR曲线的计算方法，并给出了不稳定IPR曲线及定流压条件下的油井产量与生产时间的关系，并求出了相同生产时间下产量与流压的关系。1999年宋付权[7]研究了启动压力梯度影响下的IPR预测方法，对开发低渗透油藏具有重要意义.2002年,郑祥克、陶永健［8］在wiggins［9］针对达西流研究的基础上，推导出低速非达西渗流的产能方程，为IPR曲线法在低渗、特低渗油藏中的应用提供了依据。同年，史云清等针对低渗透油田普遍生产压差大、气油比高的特点，提出了多相流油井气相流入动态关系式的解析方法，并求取了相应的油气水相的流入动态关系式。关于水平井流入动态关系研究方面，程林松利用有限元方法研究了水平井的油水两相渗流问题,获得了水平井见水时间及饱和度的分布曲线。刘慈群利用解析方法推导了水平井油水两相渗流时的见水时间和二维饱和度分布公式,1998年,刘想平等用黑油模拟器对若干典型溶解气驱油藏进行了三维模拟计算,研究了水平井向井流动态关系，从而得到了多点水平井非达西产能方程完全不相似的产能方程，对水平井段上的产量分布进行了探讨，结果表明，水平井产量在井段上是非均匀分布的，因此，假设产量在井段上的均匀分布是不合理的,其产量分布受油藏边界、油层厚度、导压系数的影响，只有在拟稳定流动情况下，当油层较厚时，水平井段上的产量分布才是均匀的.1.2。2国外现状国外学者在80年代曾经研究过低渗介质渗流问题，给出了渗透率随压力梯度的变化，并得牛顿液体在低渗介质中渗流遵循非线性渗流规律的结论，但并未给出低渗介质渗流曲线和相应的运动方程。最早提出启动压力梯度概念的是前苏联的B.A.弗洛林，他提出水在致密泥岩和硬粘土中的渗流存在启动压力梯度。1989年W。Charles对低渗油藏特征进行了综述评价。关于低渗透介质中的非达西流，Tunn，Hansbo［10］,Miller[11]和Low,Mitchell［12]和Younger，Wang和Thauvin，都曾发现低渗透介质中的非达西现象，但目前还存在争议.对于IPR曲线研究方面，国外不但早，而且该工作发展很成熟.1942年，Evinger和Muskat通过对渗流方程研究指出，当在油藏中存在两相渗流时产量与压力将不会像期望的那样存在直线关系，而是一种曲线关系。1968年，Vogel［13］选用21个油田的实例数据进行数值模拟得到一系列IPR关系数据，对这些数据进行无量纲化后，经回归得到了Vogel方程的IPR曲线，Vogel最初的工作是假定流动效率为1.0做出的，对于受污染井和改善井并没有做出解释,1971年Standing［14］在研究污染井和改善井的流入特征后，定义了流动效率,推广了Vogel的工作。1973年，Fetkovich[15]曾经建议用油井等试井数据来评价其生产能力，他在气井产能经验方程基础上，根据对6个油田、40口不同的油井生产数据分析结果，提出了Fetkovich方程的IPR关系式。Yousaf使用两个假设油藏，做了估计和预测油井动态的IPR方法的对比，他的主要目的是对比Vogel、Standing、Fetkovich方法计算的IPR曲线，结果表明，用Fetkovich方法计算的IPR，在给定的压力下的产量比用Vogel方法得到的产量高，估算的这个差值为15％～30%。1976年,Jones、Blount和Glaze通过研究用多流量短时测试预测油井流入动态，考虑到非达西流量的影响，根据Forchneimer方程得到一种二项式IPR方程.1992年，Wiggins对油气两相渗流拟稳态解式进行Talor展开,解析得到了IPR方程一般形式.对于水平井,1989年Bendakhlia—Aziz得到了多点水平井IPR方程。1998年Retnanto—Economidies得到了单点水平井IPR方程。1989年Cheng得到了多点斜井IPR方程。油井流入动态关系是采油工程优化设计的基础,它以产量随流压变化的形式提供了油井自喷和举升设计的边界条件。由于油井流入动态既反映油层能量供给来源，又反映能量传递方式,因此流入动态关系取决于油藏类型、油井特征和开发方式.本文将对于低渗透油藏流入动态关系作进一步研究。1.3研究主要内容以理论研究为主，根据国内外的研究成果，结合低渗油藏的渗流特征，考虑启动压力梯度研究油井流入动态关系。主要包括一下几个方面：（1）低渗透油藏渗流特征分析(2）从单相流入手,逐步推导垂直井流入动态关系式初步分析水平井油气两相流动方程对于垂直井未来流入动态关系预测启动压力计算及产量的预测第2章低渗透油藏渗流特征2。1低渗透油藏储层特征（1)微裂缝发育低渗储层普遍有微裂缝发育,无裂缝一般也是无效益。微裂缝发育，是低渗透储层油可动的基础。用核磁共振技术测定低渗透储层可动油的研究结果表明:可动油饱和度与储层的渗透率、孔隙度均无明显相关关系，但与微裂缝发育程度（用裂缝孔隙度与基质孔隙度之比表示）成强线性相关，微裂缝越发育，可动油饱和度越高。（2）喉特征-低孔、低渗、复杂孔隙结构基质的孔低渗储层基质的一般特点是低渗透率、低孔隙度、孔喉结构特征差异大。这些特征造出了低渗储层的易伤害特点；且由于地层能量低，伤害后不易排除，故伤害的后果非常严重。（3）相圈闭特征低渗储层基质的低孔、低渗、复杂的孔隙结构、大的比表面积、薄膜状或桥接状的自生粘土矿物,造成了储层的强亲水势能、高束缚水饱和度、强毛管效应。(4）粘土矿物与其它充填矿物前苏联、美国的许多研究表明：低渗透储层一般粘土矿物含量达5％～15%,高者可15%～20%，其在孔隙内的形态多为膜状、桥状、团状等多种形状。有蒙脱石、高岭石、绿泥石、伊/蒙混层等矿物组份，它们常常是水敏、岩敏、酸敏、碱敏及水敏后速敏伤害的主要原因。水敏伤害最大,一般有40％以上,最高达80％～90%，这往往是低渗透储层注水开发失败的重要原因之一。一般而言,储层粘土矿物含量越高,渗透率就越低。（5）低孔隙压力低渗透储层的异常孔隙压力有欠压和超压两大类。但对中浅埋深的低渗透储层(深度在3000m以内，这部分占低渗透储层总数的80％以上)，基本上是欠压型异常。（6)应力敏感性伤害应力敏感性伤害主要来自围岩层应力变化,其中泥页岩夹层、盖层的水化应力和开采的压力衰竭也不可忽视。因为多数（尤其我国东部沙泥岩剖面)地渗透储层是沙泥岩混层，都是较厚的泥页岩层存在，注水引起泥页岩层水化应力增加在大庆、吉林等已经非常突出。（7）裂缝-孔隙双重介质储渗特点微裂缝网络提供了主要的导流能力,而孔隙性基质提供了主要的储集空间。低渗透储层保护的关键是保护裂缝,防止工业液沿裂缝长驱直入。保护裂缝,也就是很好地保护了裂面孔，保护了裂面孔，也就是保护了孔隙性基质。2.2低渗透油藏非线性渗流特征由于达西定律表示压力损失完全由粘滞力决定,而流体在低渗透介质中渗流时的压力损失不完全表现为粘滞阻力，因此不服从达西定律［16］。同时，由于在渗流开始时，有效过水断面在不断变化,而不符合达西线性阻力定律。低渗透介质中不符合达西定律的流体流动称为低渗非达西渗流。2。2。1油水渗流的非线性规律许多研究资料表明,由于固体与液体的界面作用,在油层岩石孔隙的内表面,存在一个原油的边界层。在边界层内，原油的组成和性质与体相原油的差别很大,存在组分的有序变化,存在结构黏度特征、屈服值.边界层的厚度，除了与原油本身性质有关外,还与孔道大小、驱动压力梯度等有关。一般认为水是牛顿流体,但是它在很细小的孔道中流动时呈现出非牛顿流动特性,具有启动压力梯度［17］[18]，原油更是这样。人们成功地用达西定律解决了大量中高渗透性稀油油藏的工程设计计算问题,这是因为对中高渗透性稀油油藏来说，原油流动的孔道不算太小,原油边界层不太厚,边界层中的原油占总油量的比例小，边界层原油的非牛顿性对线性渗流规律影响不明显.然而,对低渗透油藏和稠油油藏来说,这个影响则是不可忽视的。它会使渗流规律发生明显的变化,出现启动压力［2]。2。2.2低渗透多孔介质渗透率的变化多孔介质的渗透率是一个平均的统计参数,它是由许许多多大小不等的孔道渗透性能构成的总和.对于高渗透地层来说，其孔隙系统主要由大孔道组成,稀油或水在其中流动时,不易监测到启动压力,即使有部分小孔道,因其所占流量的比例很小，也不易测到流量的影响。所以,用高渗透岩心做流动实验时，在流量与压力梯度的直角坐标系中，呈现为一条直线。但是对于低渗和特低渗地层来说,由于低渗透岩心的孔隙系统基本上是由小孔道组成的,在油、水流动时，每个孔道都有自己的启动压力梯度。当驱动压力梯度大于某孔道的启动压力梯度时,该孔道中的油、水才开始流动，使整个岩心的渗透率值有所增加。随着驱动压力梯度的不断提高，会有更多的孔道参与流动，岩心的渗透性也随之增强.因而，在低渗透岩心的流动实验中，在流量和压力梯度的直角坐标系上,呈现出的不单是一条直线，而是由一条上翘的曲线和直线2部分构成.它表示渗透率随压力梯度的提高而增大并趋于一个定值。2。2。3低渗透多孔介质中流体流动的横截面积变化对于多孔介质,其断面上有一定的透明度,从统计的角度来看,它等于多孔介质的孔隙度。由于岩石的可压缩性很小，可认为透明度孔隙度是一个常数;对于流体通过的横截面积来说,情况就不同了。首先,由于原油边界层的存在,实际上可供流动的横截面积小于孔道的横截面积，即小于透明度的范围;其次，流体通过的横截面积与压力梯度有关,当压力梯度很小时,流体仅沿较大孔道的中央部位流动,而较小孔道中的流体和较大孔道中边部的流体并不流动，只有压力梯度达到一定程度时,才有更多的小孔道中的流体投入运动，大孔道中也有更多的部分流体参与流动.实际流动的流体占总流体的份额为流动饱和度,流体实际流动的体积与岩心总体积之比为流动孔隙度。流动孔隙度和流动饱和度都是压力梯度的函数,并不是一个常数。对于中高渗透性的稀油油层,随着压力梯度的增加，流动孔隙度可以很快达到一个稳定值。但是，对于低渗透油层或稠油油层，事情就变得复杂得多,并使渗流规律发生某些变化。2。2.4低渗透岩心中渗流时存在启动压力梯度西安石油学院阎庆来［1]教授等人对于不同流体和不同渗透率的低渗介质所做的实验，分别研究了蒸镏水、低浓度盐水和模拟原油通过天然岩心和人连岩心流动的渗流曲线特征,实验结果显示单相液体在低渗透岩心中渗流的特殊规律.在低渗流速度下流动为非线性,在较高渗流速度下为具有初始压力梯度的拟线性流动。黄延章［2]给出了低渗油藏的渗流机理和启动压力梯度产生的原因同时论述了低渗透油层油水渗流机理和规律。具体的启动压力计算将在第5章详细给出。2.3低渗储层单相渗流特征的数学方程根据大量实验资料所表述的渗流特证，有几种选择途径用数学方程来表达渗流过程.图2-1表示平均渗流速度v与压力梯度Δp/L的关系。从图2—1可看出，实线ade为实测曲线,a点表示开始流动的启动压力梯度,ad线段为液体流动呈上凹型增加的实测曲线，de线段为实测的达西渗流直线。d点为由曲线变为直线的临界压力梯度.c为de直线延伸与压力梯度坐标的交点,通常称为拟启动压力。直线(即de线）延长线（即dc线）不通过坐标原点，这是非线性的主要特征。图2—1低渗透非线性渗流特征曲线对于这类渗流特征，有3种选择方案来描述渗流过程[19］。第1种选择ab段用幂律关系来描述,de段用直线描述，其数学方程为：（2—1）式中，k为渗透率，10-3µm2;L为模型长度,cm；Δp为流动压差,MPa;Δp/L为启动压力梯度,MPa/cm;v为渗流速度,cm/s；μ为流体黏度,mPa·s。这种描述方法是较精确的,它既反映了渗流过程中的启动压力,也反映了低压力梯度时渗流不稳定过程，还表达了在较高压力梯度下充分发展的稳定渗流过程.但是,在数学处理上会遇到较大的困难,在工程应用中会有许多繁琐的计算，不太方便。第2种选择将直线od与直线de作为2种斜率的线性关系组合来描述渗流过程,其数学方程：（2-2）这种选择在某种程度上反映了在低压力梯度情况下流度的变化,同时用2个线性段来处理，在数学计算上较简便。但是,它没有反映出渗流过程带本质性的启动压力问题，同时按此方法计算的经济技术指标会比实际值偏高。第3种选择用带启动压力梯度的线性规律来描述渗流过程，其数学方程为:（2—3)这种选择反映了低渗透地层中渗流的启动压力梯度问题,但是，对于在低压力梯度时阻力较小的大孔道中的流动估计偏低，因而综合经济技术指标会偏低.综合分析以上3种选择认为,第1种选择最精确，可供科学研究和精细的工程计算所用；第2种选择有本质的缺点且计算值偏高;第3种选择反映了低渗透地层中渗流的基本特证，可供工程计算应用。因此,工程计算中我们一般采用第三种选择，即把渗流曲线近似分为oc和ce两段：oc段:）(2—4）ce段：（2-5）第3章低渗油藏考虑启动压力的流入动态关系3.1低渗垂直井流入动态关系3。1。1单相液体渗流的流入动态一、平面径向稳定渗流的产量计算公式推导假设：(1）不渗透边界的圆形地层中心有一口井。(2）流体做平面径向稳定渗流.对于稳定的平面径向流,式(2—3）可改写成（3-1）式中qoi为油井产量,m3/d；h为油层有效厚度，m；Bo为原油体积系数,无因次；为径向驱动压力梯度，MPa/m。对式(3-1)积分,并考虑到re>〉rw，可得（3—2)式中pe为边界压力，MPa；pwf，i为井底流压,MPa；re为供油半径,m;rw为井眼半径,m.令有效地层压力pre为（3—3)式中pst为径向启动压力,其大小为（3—4）而式（3—2)变为(3-5）或(3—6）式中J为单相流时的采油指数，m3/(d·MPa),表示在单位有效生产压差下的油井日产量。显然理论上有(3-7）当启动压力梯度d=0时，即启动压力pst=0时,有pre=pe,式（3-5）即为由达西公式推出的产量公式，因此达西流只是非达西流的一个特例。二、平面径向拟稳定渗流的产量计算公式推导假设:（1)不渗透边界的圆形地层中心有一口井。（2）流体为平面径向拟稳态流。当地层压力从原始地层压力下降到平均地层压力时,封闭圆形地层(re～r）的范围内，依靠液体和掩饰的弹性能而排出的液体总体积V为：（3-8)式中V1——(re~r）范围内地层孔隙体积（3—9）其中φ——孔隙度,小数。因为（3-10）由式（3—8）、（3-10）得（3-11）式中qr—通过半径为r的截面的流体流量对于拟稳定状态，由于油层中各点压力下降速度相等，则井底压力下降速度可看作等于的值，即(3—12）而通过半径为r的任一截面的流量为（3-13）由式（3—12)、（3—13）,得(3-14）由于re>〉rw,得(3—15）考虑运动仍符合具有启动压力梯度的基本渗流规律（3-16)联立式（3-15）、（3—16），经过整理得（3-17）在（re~r）上积分,并经过整理得（3—18)又平均地层压力［16］(3-19）对式（3—19)经过整理可得(3-20）由式（3-20）得（3—21）换算到地面且用pe表示单相流体平面径向拟稳定渗流流量公式时，则式（3-21)变为：（3-22）式(3-21)或式（3-22）即是单相流体平面径向拟稳定渗流流量公式。3。1.2油气两相渗流的流入动态溶解气驱油藏中存在油气两相渗流。假设：流动稳定、地层均质且各向同性,忽略重力和毛管力的作用，对于圆形地层中心一口井，其油相的渗流方程为：（3—23）式中Kro为原油的相对渗透率。为了求解式(3—23）,假设外边界压力pe不变。由于Kro（Boμo)—1可被看成是压力p的线性函数，故令：（3—24）式中a和b为系数。将式（3-24)代入式（3-23)并作适当处理后可得：（3-25)当pwf，i=0时，最大产量qomax,i为(3-26)因此,无因次产量为：（3-27)令（3-28)则有（3—29）式（3—29）中的pre为有效地层压力，可由式(3-3)计算得到。显然当d=0，c=0。2时，式(3—29）即为稳定流动时的Vogel方程［6]。3。1.3油、气、水三相流动时的流入动态假设:原油和水具有相同的启动压力梯度,则油、气、水三相流动时的IPR曲线如图3-1所示.图3-1油、气、水三相流动时的IPR曲线若已知井底流压pwf，i，则可由下述方法计算产液量。若，则有（3-30）若pre>pwf,i≥pb,则有（3-31）若pwf<pb,则有(3-32）式中qti为产液量，m3/d；pb为饱和压力,MPa；fw为含水率。3。2低渗油藏水平井流入动态初步分析水平井与垂直井几何形状的差异使它们即便处于相同的油层中,其泄油体及油向井筒流入的方式也有所不同，因而不能将直井的产量公式与流入动态曲线方程直接应用于水平井,需重新建立适合它们的产能及流入动态预测方法[22].水平井比垂直井采收率高，主要是前者与油藏的有效接触面积更大。目前，对中高渗油藏水平井稳定渗流的研究较多,但对于低渗透油藏水平井流入动态关系的研究还较少。本节对前人的研究进行总结与分析，低渗油藏水平井溶解气驱油气两相流流入动态方程为以后研究奠定基础。3。2.1低渗油藏水平井油气两相流动的流入动态方程随着水平井开采技术的发展,针对溶解气驱油藏，人们在研究其直井流入动态的基础上又开始采用不同数值模拟方法研究其水平井流入动态。1986年Cheng用油藏数值模拟器，采取与Vogel研究垂直井流动态关系思路研究水平井向井流入动态关系，在对溶解气驱油藏水平井的生产数据和数值模拟结果进行回归后，得到类似于Vogel方程的Cheng型方程；同年Bendakhlia采用CMG的MEX模拟器模拟，将三维模拟计算简化为二维模拟计算，得到溶解气驱油藏IPR曲线方程。（1）Cheng［23]方程（3-33)式中pwf——井底流压，MPa；Pr-—油藏平均压力，MPa；qo——产油量，m3/(MPa。d）qomax——最大产油量,m3/（MPa。d）A，B，C——与井斜角有关的系数，其值见表3—1表3—1A、B、C数值表井斜角，度015304560758588.5690ABC10.20.80。99980。22100.77830。99690。12540。86820.99460.02210。96630。9926-0.05491。08290.9915-0.10021。08290。9915-0.11201.09420。9914-0.11411.09640.9885—0。20551。1818（2）Bendakhlia[24］方程（3-34）式中V，n——与采出程度有关的参数，由图3-2图3—2参数V,n与采出程度的关系曲线(3）黄炳光［25]方程(3—35）式中，R为流动效率，表示井的不完善程度，R≤1，可以通过水平井不稳定试井分析来确定。（4）刘想平［26］方程（3-36）式中：a为拟合参数,0≤a≤1。应用此相关式预测溶解气驱油藏水平井流入动态也很方便,仅需现场测试生产井在两个不同流压下的产量数据便可用微分方法求得a和qomax,但这种方法尚需用实际资料验证。（5）曾祥林[27］方程以上的IPR方程均是以q—f(p）型的经验函数关系为基础的，其中不少IPR方程在特定的油藏条件下得到实际应用，但均具有理论欠缺、适用性不广的局限性。2005年曾祥林从流体的非线性渗流理论出发，结合油藏数值模拟器产生的结果，导出一种普遍适用于油气井的p-f（q）型通用无因次IPR方程式，可以得到通用的无因次IPR新方程，它是以压力为函数，产量为自变量的关系式：（3—37）式中：n为与流体有关的指数，0≤n≤1；当n=0时为单相液体的IPR曲线；当n=1时为单相气体的IPR曲线；当0﹤n﹤1时为油气两相流的IPR曲线；方程(3-37）满足归一化处理的两个基本条件：当pwf=pr时，q=0；当pwf=0时,qo=qomax。该式与以前的无因次IPR曲线方程相比具有更强的理论基础.第4章低渗油藏未来流入动态曲线的预测油井流入动态预测是油井管理，特别是机采井管理的一项非常重要的工作,其可靠性关系到油井调参措施和机采方式确定等决策及泵参数设计的合理性.对于油井流入动态曲线,由于驱动方式的不同,曲线的形态会有很大差别。一口井的地层压力不变，其流入动态曲线很容易做出。但实际随着井的开采，地层压力不断减少,流入动态关系不断变化,这给现场采油参数的调整带来了困难，因而准确的未来流入动态曲线可为油井的及时转轴提供依据［28]。4。1预测未来流入动态曲线方法概述Standing第一个提出中高渗溶解气驱油藏的未来IPR曲线预测方法，A1一Saadoon也对其流入动态进行了推理，但他们都没有考虑压力对油层物性的影响。Fetkovich、Eickmeier曾经提出预测中高渗油藏的未来IPR曲线方法。Uhrl和Blount提出了一种“轴心点"的方法,在Vogel方程的基础上，能得到中高渗油藏的未来IPR曲线.Brownl6提供了一种由Petrobras建议的方法，用以确定产水油井的三相流人动态.受到Russell、Jennings提出的多相流动方程泰勒级数展开式的启示，Wiggins提出一种形式上类似于Vogel方程的方法，用以预测中高渗三相流的未来动态.对于低渗透油藏，由于存在启动压力梯度G，导致其渗流偏离传统的达西定律，也使油井的动态预测变得非常困难。后文在总结前人研究的基础上,建立了低渗油藏垂直井未来流入动态的预测模型。4。2溶解气驱油藏未来流入动态预测对稳定的平面径向流，当油井位于圆形地层中心，且看成是压力P的线性函数［6］[29］时，其产量公式（4—1)式中，qoi一理想产油量，m3／d；K一绝对渗透率,10-3;h一油层有效厚度,m；re一供给半径，m；rw一井筒半径，m;pe一供给压力，MPa；pwf，i一理想井筒压力，MPa；G一启动压力梯度，MPa／m；A一线性函数直线段的斜率；B一线性函数直线段的截距.定义有效地层压力(4-2)且令(4-3)当油井为非完善井时，将流动效率定义为：在相同压差下,非完善井的实际产量qo,a与理想完善井的产量qo，i之比,由式(4—1），(4-2），(4-3)有(4-4)式中,qomax，a一实际最大产油量，m3／d；pwf，a一实际井筒压力，MPa。由式(4-4）得到实际产油指数Jo,a(4—5）当Pwf，a=Preff时，由式（4—5）可得实际最大产油指数Jomax,a（4-6)式（4—5)除以式（4—6)，得(4—7）又由式（4-6）得（4—8）式(4-8）中下标P和f分别代表目前和将来的时间。式(4-8）即为所求的低渗透溶解气驱油藏目前与未来最大采油指数关系式。由于各参数是定值，通过此关系式，把不同地层压力下的流人动态关系联系起来。式（4—4)和式(4—8）构成了具有启动压力梯度的溶解气驱油藏未来流入动态预测关系式。同时，由式(4—7）看出，与生成线性关系。当c=0。2时，得到低渗透溶解气驱油藏流入动态关系和采油指数关系（图4—1).图4-1低渗透溶解气驱油藏流入动态关系和采油指数关系图（c=0。2)4。3三相流未来流入动态的预测对于三相流，目前与未来的采液指数间也一定存在联系，据此,得到了低渗透油藏绘制未来的流入动态曲线的方程.(1)有效地层压力饱和压力,即PreffPb井筒压力饱和压力,即Pwf，aPb(4-9）井筒压力饱和压力,即Pwf,aPb时三相流的生产指数J为高于饱和压力时的产水指数。三相流的总产量由Petrobras提出的油水加权平均法得到,即Q总=foQo+fwQw(4—10）三相流的生产指数J（4—11)式中，Q总一总的产液，m3／d；Qo一油的产液量,m3／d;Qw一水的产量，m3／d；fo一含油率，小数;fw一含水率，小数；将式（4-4)代人式（4—10)得（4—12）将式（4-12）代入式（4—11）,得(4—13）式（4—13)也为三相流最大产液指数。对于未来的地层情况，由目前地层情况，根据式(4-13)就可得出未来的生产指数(4-14)联立式(4—12）和式(4—14）就可预测未来产液量.(2）有效地层压力饱和压力，即Preff<Pb此时，目前与将来的生产指数比方程将有所变化.式(4-13)变成（4—15)目前与未来生产指数之间的关系是（4—16）联立式(4-12）和式（4—16）可预测未来产液量。对于其他情况，在上述原理上进行组合，就可以得到其生产指数之间的关系.第5章计算启动压力梯度及产量预测5.1启动压力梯度计算的简便方法5。1.1启动压力梯度计算方法推导90年代以来，人们对非达西渗流现象尤其是低速非达西渗流现象进行了广泛研究，描述低速非达西渗流规律的运动方程为:（5—1)式中V——渗流速度，cm/s；K——油层渗透率，µm2;µ-—液体粘度,mPa·s;gradp——压力梯度，MPa/cm；λ——常数,油层启动压力梯度。当gradp〈λ时，液体不能流动,只有当gradp〉λ时才能流动。由式(5-1)可看出该方程具有以下特征：随着压力梯度gradp的增大λ，的影响减小。因此，在相对较高的压力梯度区间内（gradp在层流临界压力梯度范围内），V-gradp关系曲线是一条不通过原点的直线，其具体的表现形式如下：(5-2）式中a，b分别为这一直线的系数和常数项。令V=0,则油层的启动压力梯度为：(5—3）根据式（5—1）,(5-2）对应关系,有（5-4）（5—5)由此表明，油层的启动压力梯度与其液体的流度呈双曲反比例关系,二者的乘积为一常数，该常数只与油层及通过的液体有关.启动压力梯度随岩心渗透率的降低而升高,不同流体的启动压力梯度不同.对整个油藏而言，其启动压力梯度都具有与式(5-5)相同的表现形式,说明油藏的启动压力梯度与液体流度之间存在的这一规律具有普遍意义。5.1.2启动压力梯度的计算启动压力梯度的方程(5-2)是一个拟线性方程，在流速与驱动压力梯度曲线上根据直线的斜率和截距即可求得启动压力梯度。在油田开发中，最简便地获取流速与压力梯度关系的方法是通过速敏试验[24].速敏试验是油田为了研究流体流速对储层造成的伤害程度而开展的常规性试验，因此数据资料容易获得。速敏试验评价的是岩心在不同流量条件下渗透率的变化情况,所以可根据速敏资料直观地观察启动压力是否存在：若随流量的增大而渗透率逐步降低，说明在试验流量条件下，岩心已发生不同程度的速敏,不能用来计算启动压力梯度；若发现渗透率随流量的增大而增大时,则表明存在启动压力，据此可根据速敏试验的基础数据对V—(Δp/L）进行研究,从而计算出启动压力梯度及相应的流度［30］。5。1。3实例庄1井区J1s2储层平均孔隙度为13。9%,平均渗透率23.9×10-3μm2,为低孔—低渗储层。针对庄1井区试验井组部署的注水井,利用区块速敏资料,计算其启动压力，并和相邻区块莫北油田的启动压力进行比较,以验证该方法的可靠性。对庄1井区岩心的速敏资料进行分析，发现其中有4块样品在低流量区间内出现随流量的增大而渗透率增大的现象，见图1。对这4块样品的流速和压力梯度曲线,即V—(Δp/L)曲线进行趋势回归,并根据公式(5-3)计算相应的启动压力梯度，结果见表1。根据公式:启动压力=启动压力梯度×井距(泄油半径),按泄油半径150m计算,其启动压力为3。3～9。0MPa。图5—1不同岩心对应的流速压力梯度关系曲线表5—1庄1井区地层启动压力梯度的确定岩心号层位井段/m平均启动压力梯/MPa·m-1ZH63-3ZH52-1ZH0203845ZH36—3J1s22J1s22J1s22J1s224350.41～4350。624341。60～4341.734337。43~4343。954333.79～4334。000.05970.02190.050。039相邻区块莫北地区跟庄1井区的储层特点接近，为低孔、低渗储层,J1s2砂层组是其主要储集层。该区注水开发,注入水源为清水.利用莫北地区注水资料，绘制水井的注水指示曲线（见图5-2），即注水压力和日注水量的关系曲线，以确定莫北地区的启动压力,见表5—2从表5—2中可以看出，莫北地区的启动压力为4。06～8。96MPa。图5-2莫北地区注水指示曲线表5—2莫北地区注水井启动压力井号启动压力/MPaMB2043MB2045MB2065MB20716。908.965。724。06将计算的庄1井区启动压力与莫北地区现场获得的启动压力进行比较，两者数值非常相近，说明利用速敏资料确定区块启动压力的方法实用可靠,能够满足现场设计的需要。5。2考虑启动压力下的产量预测低（特低)渗透油藏具有低孔、低渗的特点，因此具有很高的启动压力梯度。当启动压力梯度较小时，对产量的影响也很小，随着启动压力梯度的增大，影响增强,产量下降；随着油井生产时间增长,启动压力梯度对产量影响显著,启动压力梯度越大，井的产量下降得就越快.可见，在低（特低)渗透油藏中,渗透率越低，启动压力梯度也大,对油井产量的影响就越大。而目前进行低（特低）渗透油井产能预测时,启动压力梯度常被忽略，这必然会造成误差。因此本章利用一源一汇渗流机理，同时考虑启动压力梯度的影响，推导出适合低(特低）渗透油藏的油藏产量预测公式【31】。5.2.1低(特低）渗透油藏一源一汇注采系统的产量的推导假设在无穷大地层中，存在着一口生产井A和一口注水井B(实际上只要离边界相当远即可）,相距为2a，M为地层中任一点，如图1。注水井单位厚度注入量为—qB，生产井单位厚度产出量为qA。对于低(特低)渗透油藏，由于存在启动压力梯度，因此，定义低渗透油藏每点都存在一个启动势；只要该点的势大于其启动势，该点的流体才能够流动。图5—3一源一汇示意图根据地层任意一点的渗流速度,看A,B井同时投产，根据势(或压力)叠加原理，地层中任一点M的势可表达为:(5-6)当M点放在生产井A井壁,由式（5-6）则有（5—7)当M点放在注水井B井壁，同样由式(5—6）可得（5—8）则式（5—7）减去式（5—8）可化为(5-9)而，，（5-10）而单井产量,代人式(5—10）得（5-11）公式（5—11）就是无穷大地层,低渗透油藏考虑启动压力梯度一源一汇稳定径向流时,产量与注水井和生产井井底流压的表达式。由上面的式子可以得到一些结论:①可以看出，启动压力梯度对产量产生影响，当渗透率越低，启动压力梯度越大，对产量就越大。②若定注水井的注水量(注采井距一定)，可以得到不同注采压差下对应的生产井的产量(或采油速度）。③类似地，若定生产井的产量(注采井距一定），可以得到不同注采压差下对应的注水井的注水量（或注水速度）。④在已知生产井和注水井产量的情况下，不同的注采压差可以求得对应的不同的注采井距。如果是等强度A、B两口井，则,式(5-11）可简化为(5—12)（5—13）由式(5—13)得到等强度一源一汇单井产量公式：（5-14）公式(5-14)即是等强度一源一汇稳定径向流时,低渗透油藏考虑启动压力梯度时等产量公式。若不考虑启动压力梯度即式中A=0时，即得到常见的一源一汇稳定渗流公式。从式(5—14)可以看出，渗透率越低，启动压力梯度越大,单井产量就越低；注采压差越小，单井产量就越低；注采井距越大，单井产量也越低.由于启动压力梯度的存在降低了单井的产量，因此要及早实施注水甚至超前注水,保持低（特低）渗透油藏的地层压力，以免由于地层压力的下降而造成地层物性的变差（该变化是不可完全恢复的)，从而引起启动压力梯度的增大，造成单井产量的下降。5。2。2实例计算分析某特低渗透油藏的基本参数为:PH=30MPa;Pw=8MPa;平均渗透率k=1.77×10—3µm2；µ=1。91mPa·s;h=9.5m；rw=0.1m;2a=200m。用推导的产能预测公式（5-14）可以进行油藏渗透率或启动压力梯度及注采井距等的敏感性分析(见图5-4～图5-7).图5-4定注入量不同启动压力梯度下注采压差与产量的关系图图5—5等注入量定注采压差下渗透率k与产量的关系图图5—6等注入量不同注采压差下启动压力梯度与产量的关系图由图5-4可以看出，在定注水井的注水量（注采井距一定），可以得到不同注采压差下对应的生产井的产量。在定注水量，随着注采压差的增大，生产井的产量逐步增大，且启动压力梯度越大,生产井的产量增加却越慢。由图5-5可以看出,启动压力梯度对产量影响很大，在相同渗透率下,考虑启动压力梯度时的单井产量比不考虑启动压力梯度时的单井产量低较多。渗透率越低，启动压力梯度越大，产量就越低。随着渗透率的减小,启动压力的增大,产量的下降速度越来越快.图5-7等注入量定注采压差注采井距与产量的关系图由图5-6和图5-7可以看出渗透率越低,启动压力梯度越大,单井产量就越低；注采压差越小，单井产量就越低；注采井距越大，单井产量就越低.启动压力梯度的存在降低了单井的产量，随着注采井距增大，启动压力梯度对产量的影响越明显，产量下降得更快。对于图5-7,若考虑启动压力梯度影响，曲线延伸到产量为零时,即可以得到低渗油藏极限注采井距.第6章流入动态研究的现场应用油井流入动态关系最初只是经验地描述油井产量与给定平均地层压力、井底流压之间的相互作用和影响，属于产能试井范畴.其方程因简洁、实用而应用广泛，是油井生产动态分析、产能预测、举升工艺设计以及优化的理论基础之一。安塞油田原始油藏类型为低渗、低压、溶解气驱岩性油藏,以下利用前面推导的垂直井流入动态关系式来验证其精确性。同时对于预测未来流入动态公式进行现场应用。6。1流入动态关系研究的现场应用以安塞油田为例。该油田的主要产层为三叠系延长统长6油层,油藏埋深为1100～1550m,油层厚度为11～14m，有效孔隙度为11％～14%,空气渗透率为0.001～0.002μm2，原始地层压力为8.3～9.8MPa，饱和压力为4。65~6.8MPa.由于油井自然产能极低,必须依靠压裂投产，是一个典型的特低渗透油田。确定安塞油田油井流入动态的最大难点在于缺少单井的稳定试井资料。但安塞油田各区块都已生产了较长时间,现场收集了许多资料，这些资料反映了油井流入动态的变化特征,因此可以充分利用这些资料来分析油井的流入动态。如王7017井在1993～1997年生产期间不含水,而平均地层压力保持在9。24~9。65MPa,可以认为流动是稳定的.若将目前的平均地层压力看作是油井的边界压力,则根据式(3-4)及式（3—33），再根据胥元刚等人提出了流动效率概念的第二种表述方式，即将流动效率Ef定义为:在相同压差下，非完善井底实际产量qoa与理想完善井底产量qoi之比，即,应用回归分析方法求得：c=0.3015，pst=1.16MPa,同时还得到其他有关参数。由这些参数可以得到pwf,a/pe和qoa/qomax,a的关系曲线，即流入动态曲线,如图6—1所示。进一步计算得平均误差为7。12%。图6—1王7-17井无因次流入动态曲线Fig.6—1DimensionlessinflowperformancecurveofWang7—17Well对安塞油田王窑区块12口井53个实测数据点的统计分析发现，不同油井的无因次压力与无因次产量间的关系都具有图6—1所示的特征，即都具有启动压力,其大小为0.68~1.96MPa，而平均启动压力为0。92MPa。这一结果与现场实际吻合[32］。初步分析认为，启动压力除与岩石和流体性质有关外,还与完井方式、油层采取的措施、油层污染状况等因素有关，根据动态资料所得的启动压力应是这些因素综合作用的结果。计算还表明,应用该方法的平均相对误差为9。12%,而以Vogel和Standing为基础方法的平均相对误差为27。5％,本文方法的精度明显要高得多.6.2未来流入动态关系预测的应用某油田为典型的低渗油田，其有效孔隙度11％～14%，空气渗透率(1～2）×10-3µm2。其某生产区1993~2001年的现场生产动态数据，总共23个测试点，但各测试点的值是在不同地层压力下测得。6.2.1预测模型的应用思路（1)从油井所测动态数据中，选取一组动态数据作为基点；（2)用最小二乘法求油井的启动压力；(3)由求得的启动压力求取预测点的产量；（4）本文的低渗流入动态关系模型、Petrobrast本文未来流入动态预测方法结合而成的中高渗流流入动态关系模型、Wiggins【９】方法等3种预测方法的误差进行比较。6.2。2求取启动压力的数学描述假设油井实测数据点的产量为Q1，Q2，⋯,Qn，预测数据点的产量为q1，q2,⋯，qn。根据曲线拟合方法,启动压力的求解问题就转化为如下的最优化问题:(6—1)6。2。3结果分析用3种方法进行预测计算，误差结果见表1，可以看出,本文低渗模型的相对误差范围0。80％~37。22％，平均10。46％;第2种方法的误差范围0。80%～111。03％，平均47.82％；Wiggins方法的预测范围74。20%～98。10％，平均89．32％图6-2本文预测方法的C油井无因次流入动态曲线表6—1三种不同方法计算的预测误差值井号误差本文低渗模型方法预测相对误差/%Petrobras+本文将来流入动态预测方法相对误差/％Wiggins方法预测相对误差/%A误差范围平均误差2.00～23。3710.9642.97~111.0365.2774.20~94。6088。32B误差范围平均误差2.43～25.879.112.70~100.0045.8483.70～98。1092.84C误差范围平均误差2。30～8。004。960.80～52.0026.7481。50~97。5089.24D误差范围平均误差0。80~37.2216。8127.81～93.7953.4377。10~96。4086。28总的平均误差10。4647。8289.32图6-2为用本文预测方法得到的C油井～关系图，也是流入动态曲线图，可以看出，预测值与实际值吻合程度相当好。本文低渗方法误差最小，最接近实际情况，且整体误差在11％以内，可推广于工程应用。结论推导了考虑启动压力下的单相、油气两相及三相流入动态关系式,并经过了现场资料的验证，因此具有推广应用价值。分析水平井溶解气驱油气两相流流入动态方程，为以后进一步研究水平井流入动态关系奠定基础。推导了低渗溶解气驱油藏未来流人动态预测关系式，并分析得出其与未来最大采油指数间存在联系，同时得出低渗溶解气驱油藏油井的采油指数和流压之间存在线性关系。提出了一个计算低渗油藏启动压力梯度的简单可行的办法──应用室内速敏试验资料,根据速敏试验的基础数据对V—（Δp/L）进行研究,从而计算出启动压力梯度及相应的流度。利用一源一汇渗流机理，推导出适合低渗透油藏的油藏产量预测公式。由于启动压力梯度的存在降低了单井的产量,因此应及早实施注水甚至超前注水，保持低渗透油藏的地层压力，