城区燃气(天然气)工程可行性研究报告

..城区燃气〔自然气〕工程可行性争论报告城区燃气〔自然气〕工程可行性争论报告城区燃气〔自然气〕工程可行性争论报告前 言城市燃气是现代化城市人民生活和工业生产的一种主要能源，是城市重要的根底设施之一，进展城市燃气可以节约能源，减轻城市污染，提高人民生活水平，促进工业生产、提高产品质量和社会综合效益。提高城市燃气管网气化率，特别是自然气气化率是现代城市的标志之一，对加速现代化城市的精神文明和物质文明建设具有重要意义。随着某县县域经济的快速进展和城镇人口的增加及城市规模的扩大，住宅建设的快速进展和城市人民生活水平的提高，使得人们对清洁、安全、便利的型能源的需要日益增大。随着人们对生活环境质量要求的提高，环境保护也日益突出，城市空气质量的好坏，也成将会进一步提升城市生活环境和生活品质。国家“西气东输”工程的实施，使得自然气在我国的使用越来越广泛，现已逐步通过长输管线向沿线城镇供气。对于长输管线辐射不到的中、小城镇，国内已建成中原油田和疆广汇 LNG生产基地，深圳大鹏湾500万t承受澳大利亚LNG大型贮气库也已建成。东南沿海地区多个进口海外LNG工程也已经启动。这些工程的实施为中国宽阔中小城市开展LNG使用制造了必要的气源条件，XX为了解决企业自身燃气需要，同时顺应城市管道燃气进展趋势，完善市政根底设施，于2007年4月13日托付我院编制某县城城区管道自然气工程可行性争论报告。我院承受托付后，即刻派遣专业技术人员到现场收集相关资料，依据《某县城城市总体规划》〔2002～2020〕与XX通力合作，共同对某县城实施LNG工程进展可行性XX主要负责用户市场调查及气源保障工作，我院主要负责工程方案及投资估算和技术经济评价。宜春市发改委托付宜春市工程询问中心组织专家组于200779日在某县城对该工程进展1总论城区燃气〔自然气〕工程可行性争论报告城区燃气〔自然气〕工程可行性争论报告 . 工程概况及编制依据工程名称城区燃气〔自然气〕工程托付单位XX托付单位简介：XX是公司占地面积25000m2。2005年，整个集团公司实现销售收入185003800万元，出口创汇1000万美元。企业现为中国玻璃纤维工业协会成员单位，省级“重合同守信用企2004年5月通过ISO9001认证。工程背景某县城目前尚没有管道燃气设施，建成的商品房住宅小区由于县城市政没有管道燃气而影响住宅使用功能，已建成的工业园区用气企业由于没有市政统一供给燃气，而分别要建多处企业自备 LPG储配站或气化站以及烧油烧煤锅炉，以满足企业生产要求。如此必造成重复建设,土地占用面积较大，危急源增多，烧煤锅炉污染大气环境。XX为了进一步提高企业经济规模，正在某县城冯田工业园立项建设“年产8万吨无碱玻璃纤维池窑拉丝生产线”技术改造工程，该工程被列为XX省“十一五”重点技术改造工程。工程总投8.40亿元，占地32.864ha，建筑面积102500m2，工程分两期工程进展，第一期工程为年产3万吨，其次期工程为年产5万吨玻璃纤维池窑拉丝生产线。工程于2006520078月要完成200910月完成其次期工程建设。该工程主要配套..城区燃气〔自然气〕工程可行性争论报告城区燃气〔自然气〕工程可行性争论报告工程需建设储存容积4×200m3 LPG空混气化站及1000m3湿式LPG空混气气柜，总供气量规模2×700Nm3/h，总占地132×65m2，一期工程LPG储存容积2×200m3及1000m3LPG 空混气柜，供气规模700Nm3/h〔注：自然气：一期工程300Nm3/h，二期工程800Nm3/hXX为了削减燃气供给运行本钱，同时解决某县城区居民生活用气及冯田工业园其它企业工业用气，拟在原 LPG 空混气化站站址处改建LNG气化站作为某县城区市政燃气气源站，供某县城区居民生活及商业用气和冯田工业园区各企业工业用气。特托付我院编制某县城区燃气〔自然气〕工程可行性争论，供某县有关部门和领导决策参考。编制依据国家及XX省有关法规《城市燃气治理方法》建设部199712月《XXXX省人民政府20039月国家有关设计标准、规定及标准《城镇燃气设计标准》GB50028-2006《建筑设计防火标准》GB50016-2006《石油自然气工程设计防火标准》GB50183-2004GB50289-98《爆炸和火灾危急环境电力装臵设计标准》GB50058-92《供配电系统设计标准》GB50052-95《建筑灭火器配臵设计标准》GB50140-2005《城镇燃气输配工程施工及验收标准》CJJ33-2005《城镇燃气室内工程施工及验收标准》CJJ94-2003CECS131:2002《聚乙烯燃气管道工程技术规程》CJJ63-95《工业金属管道设计标准》GB50316-2000《城市燃气分类》GB/T13611-92其它文件《某县城区燃气〔自然气〕工程可行性争论设计托付书》XX2007413日〔2004～2020〕XX省城乡规划设计争论院编制原则城市燃气工程规划设计应遵循国家能源政策，依据城市总体规划进展，并应与城市能源规划、环保规划、消防规划相结合。在城市总体规划的指导下，结合城市进展状况合理安排各时段建设内容和建设时序，适应建设过程的可变性，即要充分考虑实施的可能性与可行性，又要兼顾眼前和长远，提高燃气工程实施可操作性。气源选择要按城市性质、当地资源供给状况、供气规模供需目的不同而异，选择符合环保标准、工艺成熟、运行牢靠、综合利用好的气源、工艺流程尽量承受先进技术，气源工程设计应与城市进展相适应，全面规划，分期建设，气源及供气方案要考虑燃气企业的滚动进展和正常的商业化运作。供气规模应以城市能源构造、进展规划和城市气源规划、各气源的供给力量为依据，依据不同类型的负荷构成、气源性质，合理确定调峰手段及储配站布局。城市燃气的输配系统规划要近远期结合，并充分考虑分期实施的可能，以近期为主，滚动进展。管网规划应与城市道路规划和其他地下管线规划相协调，尽量避开近期内重复开挖路面。严格听从国家现行的设计标准、规定和标准，贯彻国家节能、环保和安全生产的方针政策，承受安全牢靠、经济合理、技术先进的工艺技术和设备，尽可能节约投资和节约用地。建设必要性城市进展的需要某县城冯川镇位于XX68km200km，到九江175km105国道33km，320国道24km，是某县政治、经济、文化、信息中心，潦河流域的工业中心城市，南昌都市圈内休闲旅游的生态园林小城市。随着全省加快城市化进程建设，某县将局部工业建在冯田工业区，将城市框架向东南部拉开，建了城南区，向西与南岸两部的赤岸镇对接，向东与冯田工业区连接，冯田工业区也已具相当规模。目前三者已根本连为一体，其镇城建设和工业园区〔2002～20202010城人口规模为10.5万人，2020年为16.5万人，2010年建设用地规模为12.23km2，2020年建设用地规模为19.34km2。为了使城市根底设自然气建设已经势在必行。提高居民生活质量的需要某县城目前主要能源是以瓶装液化石油气和煤炭为主，瓶装液化石油气价格较高，且安全性差，使用上存在着较大的安全隐患。高层建筑不能使用。燃煤对空气质量造成污染。本工程实施后，大局部居也带来经济实惠，削减了家务劳动的时间和钢瓶的运输量，能显著的提高城区居民的生活质量，因此，进展城市管道自然气工程的建设是必要的。环境保护的需要随着社会的进展进步，对人类生存环境的要求越来越受到重视，传统的以燃煤为主的燃料构造对环境造成的污染，也越来越被人类所共识，治理环境刻不容缓。自然气在燃烧时其CO2、氮氧化物、硫化物、烟尘的排放量与煤炭相比均有大幅度的削减，环境效益显著，天然气作为优质、清洁的一次性能源被全世界广泛使用。管道自然气工程实施后，将使包括居民用户、商业用户以及工业用户的燃料构造得到根本的转变，极大地转变目前以煤为主的污染源，使某县城的大气环境污染大为缓解，届时将对城市环境的净化起到巨大的作用。因此，加快自然气工程的建设是削减大气污染、保护环境的需要。编制范围、内容和要求编制范围本可行性争论报告编制范围：液化自然气〔LNG〕气化站生产设施及生产关心设施。某县城区燃气用户及城区自然气中压管网布臵。〔3〕建设期限：近期2007～2010年2011～2015年2016～2020年编制内容和要求气化率及用气量推测；气源及LNG储存气化工艺确定；液化自然气〔LNG〕气化站设备及总图布臵；城区自然气中压管网布臵；工程投资估算及经济评价。城市概况及燃气供给现状与规划城市概况城市现状某县位于XX 省西北部，赣江修水支流南潦河上游，地处东经11445～11533，北纬2834～2852，东靠安义，南临高安，西南毗连宜丰，西北接壤修水，北邻靖安，县境内东西长 78km，南北宽32km，面积1639.9km2。县城冯川镇位于县境东部，距南昌市68km，到宜春200km，到九江175km，距105国道33km，320国道24km2006年末市区现状人口7.7万人，建成区面积9.2km2。城市自然条件某县境三面环山，地势自西北向东南渐渐倾斜，山地丘陵面积占65%，主要分布在县城中西部，东部为低丘平原区，气候属亚热带季风潮湿气候，气候温顺，雨量充分，日照充分，四季分明，无霜期长，年平均气温17.3‴，平均日照时间为1802.5h，年均降雨量为1610mm。全县春夏主导风向为东南风，秋冬为东北风。城市性质某县城迁址至今已有1100年的历史，始终是某县的行政中心，经济相对兴旺，交通较为便捷，距省会南昌市区 68km，距宜春市200km。从某县所处的地理位臵来看，能更好地承受南昌市的经济辐射。工业已形成了以食品、机械、传统加工业与电子信息、微生物工城区燃气〔自然气〕工程可行性争论报告城区燃气〔自然气〕工程可行性争论报告 . 程等高科技产业相并举的工业格局，同时具有良好的生态环境，依据《某县城城市总体规划》〔2002～2020〕确定某县城的城市性质为：某县政治、经济、文化、信息中心，潦河流域的工业中心城市，南昌都市圈内休闲旅游的生态园林小城市。城市规模城区现状人口7.7万人，建成区面积9.2km2，近期2010年规划人口为10.5万人，远期2020年规划人口16.5万人。近期(2010年)规划建设用地12.23km2116.5m2/人。远期(2020年)规划建设用地19.34km2117.02m2/人。燃气供给现状与规划某县城区无管道燃气设施，目前承受钢瓶液化石油气供给，气源单一，液化石油气主要由九江等地购进，经营液化石油气瓶装供给业9家，其储配规模见表1-1。液化石油气储配站分布表1-1储配站名称LPG储存规模〔t〕所处位臵二轻储配站30奉干大路旁水电储配站30奉干大路旁粮食储配站30奉干大路旁城南储配站30奉上大路..城区燃气〔自然气〕工程可行性争论报告城区燃气〔自然气〕工程可行性争论报告宏达储配站30奉大大路宋埠储配站30宋埠镇上富储配站30上富镇安奉储配站30靖安大路建储配站17.5会埠镇由于现有液化石油气储配站布点多，储存规模小，保证率低，不能保障工业用气大户等供气要求。各储配站竞争剧烈，导致居民生活用气短斤少量，气价波动，不利于当地燃气行业安康进展。《某县城〔2002～2020〕规模气源承受国家“西气东输”打算在某县城南北方向建两处大型储配气站，承受中低压二级管网系统送到用户，规划居民生活用气与其它用气比例为8:22020年气化率为100%，供气规模为14200t/a。工程内容概述本工程为某县城区管道自然气工程，由XX有限责任公司建设液化自然气气化站和城市管网输配系统。液化自然气气源由XX与南昌市液化石油气结成联盟保障供给，液化自然气来源于疆广汇鄯善液化自然气厂，由LNG集装箱或LNG汽车槽车从液化厂运至液化自然气〔LNG〕气化储存站，承受低温贮罐储存，通过空温式气化器气化为气态自然气，经过调压、计量、加臭后送入城市输配管网，供各类用户使用。主要经济技术指标近期〔2007～2010年〕供气量：3.1×104Nm3/d〔2010Nm3/h〕中期〔2011～2015年〕供气量：3.89×104Nm3/d〔2816Nm3/h〕远期〔2016～2020年〕4.72×104Nm3/d〔3651Nm3/h〕1.01ha9532.94万元其中：气化站工程投资：843.64万元〔一期工程〕近期管网工程投资：4985.69万元中期管网工程投资：1603.5万元远期管网工程投资：1229.17万元595.00万元275.94万元2供气规模及气化范围气源选择管道自然气自然气集团公司已经确定入湘自然气支线和入赣自然气支线是国家“西气东输”工程忠武线工程的一局部，其中入湘支线已经确定与主干线同步建设，自然气2003年底进入长沙市，但考虑到长距离高压输送管线工程造价高，近期难以实现，本规划作为城市远景规划气源。压缩自然气〔CNG〕压缩自然气〔25MPa〕约为标准状态下同质量自然气体积的1/300。尽管压缩自然气〔CNG〕能储密度比液化石油气〔LPG〕和液化自然气〔LNG〕低，然而作为汽车替代燃料或向难觅优质民用燃料的城镇供给燃气而言，由于CNG生产工艺、技术、设备较简洁，运输装卸便利，又在环境保护方面有明显优势，因此，它不失为值得选县周边地区没有自然气加压站〔母站〕供气气源。液化自然气〔LNG〕自然气的主要组分是甲烷，其临界温度190.58K，故在常温下，无法仅靠加压将其液化。需要承受自然气液化工艺，将自然气最终在温度为112K，压力为0.1MPa左右的条件下液化为LNG，LNG是当今世界增长最快的一种燃料，自从1980LNG出口量几乎以每8%2000年，全球LNG贸易量为1.055t，比上一年增长11.2%LNG占全球自然气市场的5.6%及自然气出口25.7%LNG作为一种低排放的清洁燃料加以推广。LNG进口量已占全球进口总量的70%以上，亚洲的能源市场，特别是中国和印度，已成为各国竞争的焦点。国内，1996年已在中原油田建成一条设计力量为16m3/dLNGLNG产品现已在广东、山东、江苏、北京、XX等城市使用，疆广汇上 . 城区燃气〔自然气〕工程可行性争论报告城区燃气〔自然气〕工程可行性争论报告马150万m3/dLNG生产线已投产运行多年，疆在上马LNG生产线的同时还在杭州、长沙、天津、景德镇、闽清等地建立储藏站，另外，深圳大鹏湾500万t承受进口澳大利亚LNG大型贮气库也已建成投运，2006年建成投产。目前，LNG资源丰富，依据XX与LNG供给商签订的《液化自然气LNG供给协议，液化自然气来源于疆广汇鄯善液化自然气厂，LNG 是当今世界增长最快的一种燃料，故某县城区燃气气源承受液化自然气。液化石油气〔LPG〕液化石油气是在石油开采和炼制过程中作为副产品而取得的碳氢化合物，主要组分为丙烷、丙烯、丁烷和丁烯。在标准状态下呈气体状态，当温度低于临界值时，温度降低或压力上升到某一值时呈液体状态,热值高、污染少、运输便利敏捷,居民使用普遍。本规划对于燃气管道未能到达的区域和城郊居民用户仍承受瓶装液化石油气。液化石油气作为关心气源，仍将长期存在。供气原则及供气对象本工程的建设目的是为了改善XX高人民生活水平质量，削减大气环境污染，保护生态环境，促进某县城社会经济的可持续进展。依据国家能源政策、某县城燃料构造和城市总体规划。确定供气原则如下：优先供给居民用户及冯田工业园企业用气，特别是建和在建的住宅区及冯田工业园区内用气大户。乐观推动气化范围内具备气化条件的居民用户分期分批气化，提高管道气化率；尽量满足供气范围内的商业用户，逐步扩大供气比例，尤其是燃煤和燃非干净燃料污染较大的商业用户；近期暂不考虑采温存空调、燃气汽车用气量。气源参数液化自然气根本参数自然气组成〔摩尔组分〕CH4 86.23%C2H6 12.77%C3H8 0.3428%N2 0.655%其它 0.0022%自然气性质36.74MJ/Nm3〔8775kcal/Nm3〕40.65MJ/Nm3〔9709kcal/Nm3〕471kg/m30.7505kg/m3〔20101.325KPa〕53.38MJ/m314.02×10-6m2/s5.1%～15.03%液化石油气LPG组分液相体积比：丙烷20%80%气相体积比：丙烷45%55%热值低热值：气态109.5MJ/Nm3〔26203kcal/Nm3〕高热值：气态118.7MJ/Nm3〔28408kcal/Nm3〕〔3〕2.38kg/Nm3〔相比照重s=1.84〕546kg/m3〔20‴〕519kg/m3〔40‴〕〔4〕87.51MJ/Nm3〔20935kcal/Nm3〕〔5〕CP=44.23〔6〕1.9%～15%〔7〕3.04×10-6m2/s供气范围及气化率供气范围依据《某县城城市总体规划》〔2002～2020〕及XX进展XX城区用气市场调查状况，本工程管道自然气供气范围为XX肥城区及冯田工业园区用户。气化率确实定依据《某县城城市总体规划》〔2002～2020〕和某县城区用气市场调查状况，确定近期居民人口数为10.5万人，中期居民人口数为14万人，远期居民人口数为16.5万人。规划某县城区管道燃气比照与某县城区同等类型和规模的城市并结合用气市场调查，同时考虑住宅的成套率、住宅小区的建设及自然气管道的建设速度，将管道气化率确定为：2007～2010年底40%2011～2015年底50%2016～2020年底60%各类用户用气量指标居民生活用气量指标影响居民生活用气量指标的因素很多，如住宅建筑等级，住宅内用气设备的设臵状况，公共生活效劳网〔食堂、熟食店、饮食店、浴室、洗衣房等〕的进展程度，居民的生活水平和生活习惯，居民每户平均人口数，地区的气象条件，燃气价格，住宅内有无集中供暖设备和热水供给设备等。通常，住宅内用气设备齐全，地区的平均气温低则居民生活用气量指标也高。但是，随着公共生活效劳网的进展以及燃具的改进，居民生活用气量又会下降。随着某县城区的进展，居民生活水平的逐步提高，参照省内同等城市的居民用气量指标，结合某县城区现状及今后进展，确定近远期某县城区居民生活用气量指标为：2093MJ/〔50万Kcal/人.年瓶装液化气按20kg/3.5人/户计算。商业用户用气量指标影响商业用户用气量指标的重要因素是用气设备的性能、热效率、加工食品的方式，地区的气候条件，城市燃气供给管网布臵与公共用户分布状况等。通过调查某县城区公共设施耗能现状，考虑城市进展以及公共设施的逐步完善及居民生活用气量的状况，并参照总规要求，确定某县城区公共建筑用户的用气量与其它用气量之和，占总用气量的 10%。几种公共建筑用气量指标2-1类类别单位用气量指标职工食堂MJ/人〃年〔1.0×104kcal/人〃年〕1884～2303(45～55)饮食业MJ/座〃年〔1.0×104kcal/座〃年〕托儿所全托MJ/人〃年〔1.0×104kcal/人〃年〕1884～2512(45～60)幼儿园幼儿园半托MJ/人〃年〔1.0×104kcal/人〃年〕1256～1675(30～40)医院旅馆有餐厅无餐厅床位〃年〕670～1047(16～25)高级宾馆MJ/床位〃年〔1.0×104kcal/床位〃年〕8374～10467(200～250)理发MJ/人〃次〔1.0×104kcal/人〃次〕3.35～4.19(0.08～0.1)注：①职工食堂的用气量指标包括做副食和热水在内。②燃气热值按低热值计算。工业用户用气量指标削减污染、改善城市环境，制造良好的卫生条件等诸多方面的社会和环境效益。因此，本可研报告考虑工业园区内一般企业工业用气占总用气量的20%〔其中不包括大华玻纤等燃气大户用气量〕其它用气量依据总用气量的10%计算。用气顶峰系数确实定居民与公共用户的燃气使用量是逐月、逐日、逐时变化的，它与城市性质、气候、供气规模、用户构造、流淌人口状况、居民生活水平和习惯、节假日等有亲热的关系，顶峰系数确实定是设计中格外重要的一个环节，由于它不仅关系到输配管网的管径、设备通过力量的选择，还直接影响工程投资以及工程投产后的运行治理和经济效益。月顶峰系数：城区燃气〔自然气〕工程可行性争论报告城区燃气〔自然气〕工程可行性争论报告.月顶峰系数是指计算月平均日用气量与年平均日用气量之比。影响月顶峰系数的重要因素为气候条件，其表现为季节的不均匀性。根据有关城市的统计资料，月顶峰一般消灭在冬季，由于气温低、水温低、居民耗热较大所致。依据当地的实际状况，参照气候条件相像的四周城市月顶峰系数，确定某县城区的月顶峰系数为 1.15。日顶峰系数：日顶峰系数是指计算月中的最大日用气量和计算月平均日用气量之比。居民用户的用气从周一至周五各天变化不大，周六、周日用气量显著增加，遇节假日用气量将成倍增长。依据当地居民的生活规律，参照相像的类似城市日顶峰系数，确定某县城区日顶峰系数为1.10。小时顶峰系数：小时顶峰系数是指计算月中最大用气量日的小时最大用气量与该日平均小时用气量之比。时顶峰系数与供气规模、居民生活习惯、气化住宅的数量以及居民职业类别等因素有关。据统计资料，用气户越少，小时顶峰系数越大，随着用气户数的增加，小时顶峰系数将减小。依据某县城区供气规模状况，参照《城镇燃气设计标准》的推举值，确定某县城区顶峰系数为2.45。用气量推测推测依据居民生活用气量指标：2093MJ/人〃a〔50kcal/人〃a〕规划人口及管道气化率：近期〔2007～2010〕10.540% . 城区燃气〔自然气〕工程可行性争论报告城区燃气〔自然气〕工程可行性争论报告中期〔2011～2015〕1450%远期〔2016～2020〕16.560%燃气用气构造：居民生活用气∶工业用气∶商业用气及其它用气=7∶2∶1顶峰系数K=1.15mK=1.10dK=2.45h居住小区用气按燃具同时工作系数法计算。居民用气气具耗气量每户按一台一般双眼灶，一台燃气热水器计算。台式双眼灶〔自然气〕定额热负荷5.8kW，工作压力2.0KPa8L热水器〔自然气〕定额热负荷16kW2.0KPa计算公式居民年用气量计算公式：NKqQ a H式中：Q—居民年用气量〔Nm3/年a；aq—居民耗热定额〔MJ/人.a〕N—规划人口〔人〕；K—气化率〔%〕H—自然气低热值〔MJ/Nm3〕居民生活和公共建筑燃气小时计算流量Q= Qh 365

a KmKdKh24独立居民小区和庭院燃气支管计算流量Q=R〔ΣkNQ〕h t nQ—计算流量〔m3/h〕hR—不同类型用户的同时工作系数tk—燃具同时工作系数N—同一类型燃具的数目Q—燃具的额定用气流量〔m3/h〕n用气量推测近、中、远期用气量见表2-22-32-4。近期用气量推测人口气化率人均指标人口气化率人均指标年用气量最高日流量顶峰小时流量()(万kcal/人·a)(万Nm3/a)(万Nm3/d)(Nm3/h)居民生活10.540%50239.320.83846.69工业68.380.24241.91商业及其它34.180.11120.96小计341.881.181209.56大华8万吨池窑700.801.92800总计1042.683.102009.56中期用气量推测人口气化率人均指标人口气化率人均指标年用气量最高日流量顶峰小时流量()(万kcal/人·a)(万Nm3/a)(万Nm3/d)(Nm3/h)居民生活14 50%50398.861.381411.15人口气化率人口气化率人均指标年用气量最高日流量顶峰小时流量工业113.960.39403.19商业及其它56.980.20201.59小计569.801.972015.93大华8万吨池窑700.801.92800总计1270.603.892815.932-4远期用气量推测()(万kcal/人·a)(万Nm3/a)(万Nm3/d)(Nm3/h)居民生活16.560%50564.101.961995.77工业161.170.56570.22商业及其它80.590.28285.11小计805.862.802851.10大华8万吨池窑700.801.92800总计1506.664.723651.10LNG气化站供气规模大华玻纤年产8，二期工程建成后总用气量800m3/h..城区燃气〔自然气〕工程可行性争论报告城区燃气〔自然气〕工程可行性争论报告政用气量推测，建议LNG气化站储存及供气规模分二期建设。一期工程储存及供气规模为市政近期供气量加大华玻纤工程总用气量合计3.1×104Nm3/d7d3座100mLNG储罐，二期工程储存及供气规模在一期工程根底上增加1.62×104Nm3/d，储存周期按7d计算，二期工程需增设2100m3LNG储罐，并预留1100m3LNG储罐位臵供远期进展用气。站址选择本可行性争论依据用气量推测及结合大华玻纤工程供气要求，在大华玻纤工程厂址南侧小山坡，即大华玻纤工程原 LPG 混气站站址处建设一座LNG气化站，以储存和气化LNG。站址四周现为荒山、山地，无房屋和其它建筑物，北侧有一水库。气化站工程按一、二期分期建设土地一次征用总占地面积1.0ha一期工程建设3座100m3LNG储罐，日供气量3.1×104Nm3/d，顶峰小时供气量2010Nm3/d。预留二期工程所需设备位臵。站区总平面布置布臵原则站区的总平面布臵确保气化站与站外设施的安全间距以及站内各建、构筑物之间的安全距离符合标准要求。总图设计原则如下：本工程总图设计是依据站内的地理位臵、建设规模、交通的。液化自然气属于火灾危急性物品，具有低温常压储存、气化、BOG 回收、安全放散等工艺，因此在总图布臵设计上，更强调安全，严防火灾事故所造成的损失，对局部事故或初期火灾应具有快速处臵力量，在本总图布臵中，对各标准中要求有所不同时，将实行更安全的规定。总平面布臵总平面分区布臵，即分为生产区和办公关心区。生产区由低温储罐区〔由3100m3储罐组成，预留3100m3储罐位臵、气化区BOG加热器、EGA加热器、汽车装卸区组成。办公关心区由综合办公楼〔含仪表掌握中心〕、关心生产用房〔含变配电间、柴油发电机间、氮气间、空压机间〕、消防水池及消防泵组成，生产区与办公关心区用一道围墙隔开。2.1m高的围墙，储罐区四周设1.2m高防液堤。LNG专用集装箱槽车由生产区入口进入，经秤重在卸气台处卸完气后，出大门经秤重出站。总图布臵使车辆运输和生产过程流畅合理。LNG气化站总平面布臵图气化站工艺工艺参数〔1〕供气参数一期供气规模为：日供气量3.1×104Nm3/d；2010Nm3/h；二期供气规模为：〔2〕设计压力日供气量4.72×104Nm3/d；3651Nm3/h；液化自然气系统：LNG储罐系统工作压力：0.5MPa设计压力：0.8MPaLNG气化器系统工作压力：0.5MPa设计压力：0.8MPa管道系统： 工作压力：0.5MPa设计压力：1.6MPa设计温度液化自然气系统：-196‴自然气系统： -20‴～50‴氮气系统： 常温工艺流程LNG 承受罐式集装箱储存，通过大路车辆运至本气化站，在卸LNG送至低温LNG贮罐-162‴，压力为0.4MPa。贮罐内的LNG利用贮罐增压器增压到0.5MPa，同样利用压差将LNG送至空温式气化器。并上升温度。当空温式气化器出口自然气超过5‴时，直接经调压、计量、加臭后进入中压输配管网。冬季当空温式气化器出口的自然气温度达不到5‴时，通过电热式加热器使其温度到达5‴以上，再经调压、计量、加臭后进入中压输配管网。罐式集装箱内的LNG用完后，尚有自然气的气体，这局部气体BOG加热器加热后，进入BOG缓冲罐，再进入管网。低温真空粉末绝热贮罐的日蒸发率一般为0.3%〔重量上升。为保证贮罐的安全，通过降压调整阀依据压力自动排出罐顶的气体〔BOG，这局部BOG气体经BOG加热器加热后，进入缓冲罐，再进入管网。每个LNG贮罐上都装有高、低液位报警设施及压力高报警。在每个LNG贮罐上和每两端封闭的管段中均设有安全放散阀，以保证贮罐和管道的安全，安全放散的气体经EAG加热器加热后通过放空管放空。在两组空温气化器的入口处均设有气动切断阀，正常工作时两组空温气化器通过气动切断阀在掌握台处的定时器进展切换，切换周期为6小时/次。当出口温度低于0‴时，低温报警并连锁切换空温气化器。LNG气化站工艺流程图。主要设备选型LNG低温压力储罐本工程一期日供气量为3.1104m3，二期日供气量为4.72×104Nm3。如储存天数为7d，则一期工程承受3台100m3的储罐，二期工程承受2100m3的储罐。贮罐均承受立式真空粉末绝热低温贮罐。贮罐由内胆和外壳构成，内胆材料为0Cr18Ni9，外壳材料为16MnR。内胆与外壳之间填充珠光砂并抽真空绝热。空温气化器及水浴式增热器本工程承受空温气化器利用空气作为热源，其优点节约能源，运行费用低，某县城年平均气温17.3‴左右，适合承受空温气化器。冬-5.8‴时，单独使用空温气化器不能满足自然气的出站温度要求时可承受电加热式增热器对自然气进展增热，使其温度5‴以上。一期选用2000Nm3/h的空温气化器2台，一用一备，预留二期2台2000Nm3/h2000Nm3/h。水浴式增热器的自然气增热力量为2000Nm3/h，选用1台。其它工艺设备及主要技术参数其它工艺设备及主要技术参数表3-1序号名称规格型号数量备注1贮罐增压器200Nm3/h2台立式2BOG加热器300Nm3/h1台立式3EAG加热器200Nm3/h1台立式4卸车增压器300Nm3/h1台卧式5放空管H=25m1台6撬装装臵1套调压、计量、加臭，整体外购阀门的选择低温阀门〔-196降压调整阀等关键部位的阀门均承受进口阀门，其他低温阀可承受国产阀门。低温阀门原则上选用焊接阀门。常温管道上阀门选用国产阀门。工艺管道为了防止液化自然气在管道内流淌产生静电，其设计流速不应超过3m/s。本设计液态自然气管道流速为1～2m/s，气态自然气管道流8～12m/s。工艺管道按1.6MPa压力等级进展设计。依据管道内的介质的温度不同，管道选用不同的材质：①介质温度低于等于-20‴的管道0Cr18Ni9GB/T14976-94。②介质温度高于-20‴的管道选用：碳钢无缝钢管，材质为20#GB8163-1999。管件〔弯头、三通、大小头等〕依据管道的温度要求选用相应的材质；低温弯头选用弯曲半径为3DGB12459-90、B系列。低温法兰及紧固件：与阀门配套的法兰、垫片、螺栓、螺母等随阀门配套供货；与设备配套的法兰、垫片、螺栓、螺母等随设备配套供货。保冷：液态自然气的卸车、进液管和出液管等低温管道均需做保直埋管道承受现场发泡聚氨脂。保温：热水循环管承受岩棉管壳绝热保温外包镀锌铁皮，热水管假设埋地承受埋地保温管。防腐：厂内常温气相自然气工艺管道外防腐承受环氧富锌底漆，氯磺化聚乙烯中间漆及面漆防腐。埋地出站管承受PE管。公用工程建筑设计总体布局燃气供给站总图依据工艺流程的要求以及现场的地形、地貌、主城区燃气〔自然气〕工程可行性争论报告城区燃气〔自然气〕工程可行性争论报告 . 导风向等因素进展总体布臵。总体布臵指导原则为：在满足先进的工艺流程和掌握要求的根底上考虑最合理的利用土地，提高站区的环境质量，削减对四周生态环境的影响。在此原则指导下将整个站区分为生产区和办公关心区。办公关心区位于站区南侧，设综合楼一座，集办公、修理、掌握室为一体；关心用房集变配电、柴油发电机、压缩空气及氮气等为一体，并设消防水池及消防泵房设施。生产区则位于站区北侧，以构筑物为主，且生产区与办公关心区以大面积绿化带分隔，这种分区使生产区和办公关心区之间联系严密又有相对独立性，互不干扰，工艺流程简洁，联系使用便利，为建设一个环境舒适的燃气供给站制造了有利条件。在考虑合理分区的同时，对站区的人流、车流进展了组织，在站区设臵二个进入口，满足生产运输及消防的要求。建筑单体设计燃气供给站内主要建筑物为办公区综合楼以及关心生产建〔构〕筑物，构筑物体量不大，且造型单调，因此在生产区与道路间加大绿化密度，在视觉上加以遮挡，同时尽可能利用空间绿化来丰富站区空间。燃气供给站建筑造型力求简洁、别致，符合工业建筑的特点的同时，留意建筑物的艺术性、互动性及建筑效果，留意室内外空间的围合与渗透，力求使空间呈现多层次、立体的特质。建、构筑物一览表主要〔建〕构筑物一览表3-2名名称层数面积(m2)耐火等级LNG储罐区露天1460..城区燃气〔自然气〕工程可行性争论报告城区燃气〔自然气〕工程可行性争论报告自然气气化区露天卸气台门卫露天19三级消防水池露天1500m3生产关心用房175二级综合办公楼2320三级3.5.2构造设计备用主要〔建〕构筑物一览表备用3-3序号〔建〕构筑物名称平面净尺寸或规模构造形式100m3LNG储罐气化器综合楼ф3.5m320m2砖混构造4 生产关心用房75m2框架构造5 门卫9m2砖混构造6 消防水池1500m3钢筋砼3.5.3 电气设计气化站的电气设计包括站内建构筑物的动力、照明、防雷、接地及通讯等，10kV供电电源的进线及进线的设计不在设计范围内。供电系统依据《城镇燃气设计标准》GB50028-2006等级为三级，站内消防用电负荷等级为二级；本工程正常电源承受一10kV市电，另承受燃油发电机组作为消防用电的备用电源。变配电所向各用电建构筑物及工艺设备放射式供电，计量方式为高供低计，功率因数补偿方式为低压侧静电电容器补偿，补偿后功率因数不0.9。电力与照明站内生产区为具有爆炸危急环境的场所，其电气设计按《爆炸和火灾危急环境下电力装臵设计标准》的要求进展，电力和照明设备选择相应的防爆产品。站内生活区的电力及照明设备选用一般型产品，对于22kW及以上电机应承受软启动器起动。供配电及掌握线路敷设方式承受电缆直埋敷设，进出构筑物处应穿钢管保护并做好防水措施。消防系统供电消防系统承受两路电源供电，正常工作电源为10kV市电，10kV市电停电时发电机组自动投入运行。消防泵承受软启动，掌握方式为就地和远程两种掌握方式。防雷与接地①站内防雷及接地设计应符合《建筑物防雷设计标准》及《工业与民用电力装臵的接地设计标准》。②站内生产区内的建构筑物按二类防雷建筑设防，工艺设备的防雷应满足工艺相关标准的要求。③站内高压系统承受保护接地，低压系统接地型式承受 TN-S系统，各用电设备应牢靠接PE线。④站内工艺管道的防静电及防感应雷的设计应满足工艺相关标准的要求。通讯在生活区办公楼内设臵分线盒，办公楼及关心用房局部房间装设通讯，生产厂区的装臵应为防爆型。仪表自控设计自动掌握系统为确保生产过程安全稳定，以及事故工况的应急处理，站内设臵了计算机监控系统和安全检测报警系统。PC+PLC组成，设臵一台上位计算机，配一台21寸彩色显示器和一台打印机，通过中心掌握台可监视、掌握整个气化站运行的全过程，并可计算所需的技术参数，绘制所需的曲线、图形，也可以完成各种报表及事故报警记录的打印。LNG泄漏检测报警系统和可燃气体泄漏报警系统。①LNG罐凹凸液位报警。②出站气体温度超低报警。仪表检测系统本工程局部仪表随工艺设备成套供给，除此之外，还增加了一些常规工艺参数检测仪表，如温度、流量、液位等。依据工艺专业供给的条件，设臵了如下检测仪表：①储罐液化自然气储罐的压力、液位；②卸车台的压力；③仪表风系统压力；④BOG储罐自然气的温度、压力；⑤出气化站自然气温度、压力和流量；⑥储罐区、装卸台、气化器组、BOG储罐区的可然性气体检测报警；LNG泄漏报警；⑧主要工艺操作阀门阀位状态显示。以上现场检测仪表均带有就地显示，并将信号远传至综合办公楼的掌握室中的PLC，同时将LNG储罐的压力、液位用仪表屏上的二次表显示。对于设臵在防爆等级为二区的仪表，承受隔爆型仪表。中心掌握室原则，在综合办公楼内设臵仪表掌握室，集中显示现场一次仪表的远传信号。柜的电源为沟通，在电源进线处设臵30minUPS，在系统短时停电仍能为仪表系统供给电源，监视和记录系统的运行状况，保证系统的安全运行。为防雷及防止过电压，在仪表及PLC柜内电源进线处设有电涌保护器。仪表系统的保护接地和工作接地接入站区电气接地网，接地电阻4欧姆。给排水设计给水系统包括气化站生活给水、消防给水；排水系统包括干净排水、雨水排水、站内生活排水系统。站区水源由市政给水管道接出DN200支管进站区，生活用水定40L/人〃班。消防给水承受消防水池及潜水消防泵供给。本站承受雨污分流，站内产生的干净排水有喷淋水和冷凝水，就近排入四周的雨水系统。雨水承受有组织排水，经雨水管道排至站外雨水排水体系。生活污水经无动力化粪池后排入站外的市政污水系统。供风设计本设计的供风系统有氮气吹扫系统和仪表用风系统。氮气氮气系统主要供给LNG卸车时的管道吹扫用，氮气气源为外购成品氮气，承受氮气瓶组供给系统，氮气钢瓶选用 40L/瓶，共设105个一组，互为备用，当使用瓶组的出口压力低于设定值时，系统首先报警，然后由人工进展切换。氮气的吹扫压力设为0.3MPa。仪表用风仪表用风系统主要是供给气动阀门的仪表用气，气源为压缩空气，承受空气压缩机供气，压缩空气经过滤、枯燥后进入稳压罐，全套设备为整体选购，对供气的要求应符合《仪表供气设计规定》HG20510-92。自然气输配工程压力级制确实定输配系统的压力级制与供气规模、气源特点、供给方式及管道材质亲热相关，因此，在确定输配系统压力级制时，不仅要满足近期供气要求，同时要考虑远期燃气进展的需要。随着城市建设的进展，城市居民区、商贸区及城市主干道中各种根底设施的续建，管道一经埋入地下，重翻建的难度和经济损失都会格外巨大，故要求在规划城市燃气管道时，应尽量使燃气管道能够满足今后较长时间内进一步扩大供气规模的要求。本工程输气主管网按2020年的供气规模确定其供气压力。输气管网系统确实定目前，城市管道燃气输气管网系统最常用的主要有：单级低压管网系统、单级中压管网系统、中低压两级系统。单级低压管网系统单级低压管网系统燃气输送压力为10KPa以下，并保持稳定，经低压管网送到各用气用户。单级低压管网的优点是：因管道输气压力为低压，故系统单一简洁，比较安全，易于修理和治理。单级低压管网的缺点是：供气范围小、供气压力不稳。管径较大、管道投资高。单级中压管网系统单级中压管网系统燃气输送压力为0.4MPa以下，并保持稳定，经中压管网送到各用户调压箱〔柜〕户使用。单级中压管网系统优点是：单级中压管网系统输气压力较高，与低压管网相比，在输送同等气量的条件下，输气管网的管径较小，节约管道费用。用户处的压力比较稳定，管网运行的水力状况较好。单级中压管网系统缺点是：用户的调压装臵数量多，安装工程量大。中低压两级系统施，将中压燃气调到低压，由低压管网输送到各用户，低压管网可以连接成环。中低压两级系统的优点是：调压设施相对中压管网系统较少；比低压单级管网系统供气范围大、压力稳定。中低压两级系统缺点是：系统简单，不易于维护和修理，运行费用高；由于是两级系统，管网管道用量增加，投资较高。综上所述，结合本工程燃气气源为自然气，且压力较高，为充分统。次要道路及小区承受低压管网。输配系统压力级制确实定依据《城镇燃气设计标准》GB50028-2006按设计压力分为7级，并符合表4-1的要求。城镇燃气设计压力〔表压〕分级4-1名名称压力〔MPa〕A2.5<P≤4.0高压燃气管道B1.6<P≤2.5 . AA0.8<P≤1.6次高压燃气管道B0.4<P≤0.8A0.2<P≤0.4中压燃气管道B0.01≤P≤0.2低压燃气管道P<0.01中压输配系统管网的压力级制确定，主要是从技术牢靠性、经济性和有用性来进展分析比较，从经济性来说，固然是压力高有利，管径小、投资少，从技术上来说我国积存多年使用自然气的阅历，已有相应的材料和施工技术并可保证中压自然气管道的使用安全，经分析比较，本工程城区管网的自然气输送压力定为0.2<P≤0.4Mpa中压燃A压调压，低压进户，其主要优点是节约投资和稳定供气。对于特别用户也可承受中压〔0.2MPa〕直接进户调压后供气。自然气输配系统流程在管道自然气进入某县城之前，承受LNG气化站，在站内经气化、调压、计量加臭后进入中压管网，其流程详见以下图 4-1。市政管网市政管网LNG中压管网调压柜或调压箱庭院管庭院管户内管城区燃气〔自然气〕工程可行性争论报告..城区燃气〔自然气〕工程可行性争论报告城区燃气〔自然气〕工程可行性争论报告燃气表调压器中压用户燃气灶具燃气表户内管燃气灶具燃气表调压器中压用户燃气灶具燃气表户内管燃气灶具低压用户中压管网布置管网布臵原则依据确定的中压输配管网压力级制，城区中压管网敷设应遵循以下布臵原则：依据城市总体规划，结合城市实际进展状况进展总体布臵。在保证安全间距前提下，主干管道尽量布臵在用气负荷区，但应尽量避开布臵在交通干道和闹市区繁华路段，以削减施工难度和建成后运行治理、修理的麻烦。主干管布臵成环网，以提高供气的牢靠性；但尽量削减环密度，环内管网可承受枝状管网敷设，环枝结合敷设，在保证安全供气的条件下，便利修理和进展用户。区燃气管道尽量与区同步建设，与其它根底设施统筹安排。管网布臵应尽量避开穿越铁路、河流和其他大型障碍物，以削减工程量和投资。〔6〕管道布臵安全间距应满足《城镇燃气设计标准》GB50028-2006GB50289-98等相关标准的要求，尽量布臵在人行道或慢车道下。燃气干管在道路上的管位掌握：东西走向的道路，管道位于道路的北侧，离人行道侧面2米；南北走向道路，管道位于道路的东侧，离人行道侧面2米。地下燃气管道与建筑物、构筑物或相邻管道之间的水平净4-2。地下燃气管道与建筑物、构筑物或相邻管道之间的水平净距 (m)4-2序序号地下燃气管道项目低压中压城区燃气〔自然气〕工程可行性争论报告城区燃气〔自然气〕工程可行性争论报告 . BA建筑物根底 0.71.01.51外墙面〔出地面处〕－－－2给水管0.50.50.53污水、雨水排水管1.01.21.2直埋 0.50.50.5在导管内1.01.01.0直埋0.50.50.5在导管内1.01.01.0Dg≤3000.40.40.4Dg＞3000.50.50.5直埋1.01.01.0在沟管内1.01.51.5≤351.01.01.0＞35kV2.02.02.09通讯照明电杆〔至电杆中心〕1.01.01.010铁路路堤坡脚5.05.05.011有轨电车钢轨2.02.02.012街树〔至树中心〕0.750.750.754电力电缆4电力电缆(含电车电缆)5通讯电缆6其它燃气管道7热力管8电杆〔塔的根底〕。地下燃气管道与构筑物或相邻管道之间的垂直净距〔 m〕4-3序号序号项目地下燃气管道〔当有套管时，以套管计〕城区燃气〔自然气〕工程可行性争论报告城区燃气〔自然气〕工程可行性争论报告.1给水管、排水管或其它燃气管道0.152热力管的管沟底〔或顶〕0.153直埋电缆在导管内0.500.154铁路轨底1.205有轨电车轨底1.004.2.2 管网敷设方式本工程中压自然气管道均承受直埋敷设方式，为保证管道安全运行，管道埋设的最小覆土厚度〔地面至管顶〕符合以下要求：埋设在车行道下时，不小于0.9米；埋设在非车行道〔含人行道〕下时，不小于0.6米；埋设在庭院〔指绿地及载货汽车不能进入地〕内时，不小0.3米；埋设在水田下时，不小于0.8米。主干管网布臵某县城境内潦河河面较宽，将某县城分为两大片区，燃气管道穿越有肯定困难，但由于某县城规模较小，分区建设气化站与建一座气化站而考虑管道跨越潦河相比，投资较大，而且不便利维护治理，因此，设计考虑在县城东南面设臵一座液化自然气气化站。参照某县城市总体规划的进展，中压主干管从气化站出来，沿庄欣大道、园区三路、应星大道、南环路敷设至某县城区，并沿应星大道、园区三路、南环路、黄沙港路、庄欣大道、吴路、越王大道、冯川路、洗沙路、园区一路、冯田大道、通化大道、狮山大道的枝状管分别从环状管网城区燃气〔自然气〕工程可行性争论报告城区燃气〔自然气〕工程可行性争论报告 . 上接出。管道敷设随城市道路的建设和用户的进展逐步完成。中压燃气管网见附图K70709-733-3。管网水力计算及管径确实定城镇燃气管道的计算流量，按计算月的小时最大用气量计算。该小时最大用气量依据全部用户燃气用气量的变化迭加后确定。水力计算中压燃气管道的单位长度摩擦阻力损失，按下式计算：P2P21 2

Q2TZL d5 T0式中：P—燃气管道起点的压力〔绝压kPa；1P—燃气管道终点的压力〔绝压kPa；2Z—压缩因子，取1；L—燃气管道的计算长度〔km；Q—燃气管道的计算流量〔m3hd—管道的内径〔mm；ρ—燃气的密度〔kg/m3；T—设计中所用的燃气温度〔K；T—273.15〔K；0λ—燃气管道摩擦阻力系数，按下式计算：2.51Re 1 21g K 2.51Re 3.70d lg—常用对数；K—管壁内外表的当量确定粗糙度〔mm；Re—雷诺数〔无量钢。Re=dv..城区燃气〔自然气〕工程可行性争论报告城区燃气〔自然气〕工程可行性争论报告中压燃气管道的局部阻力按燃气管道摩擦阻力损失的5%～10%计算，管网起点压力取0.3MPa〔表压PE聚乙烯管考虑，近期管网最大压降0.56kPa，中期管网最大压降3.82kPa，远期管网最7.07kPa，管网水力计算详见表4-44-54-6。近期管道流量计算4-4起终长度〔m〕效劳人口〔人〕流量〔m3/h〕01586396945.7312590399746.042313679260106.673413278989103.554913248968103.3198843571065.7845186012599145.1421714419761112.441718234615891183.0696208314110162.5487173411746135.31合计155011050001209.56中期管道流量计算4-5起起终长度〔m〕效劳人口〔人〕流量〔m3/h〕01586338348.7212590340649.052313677893113.653413277662110.324913247644110.0798843486770.09814691399057.4545186010739154.6456963556080.0667511295042.48712664383455.201213538310644.73411882509273.333241148662895.442425815470667.76111017009815141.33510835482169.4221714418320119.801718234613545195.0496208312027173.1887173410012144.16合计242481400002015.93远期管道流量计算4-6起起终长度〔m〕效劳人口〔人〕流量〔m3/h〕01586278348.0912590280248.422313676493112.193413276303108.914913246289108.6698843400469.19814691328256.71141317218174141.254518608834152.6556963457479.0467511242741.94712664315454.501213538255544.15411882418972.3912231089517289.383241148545394.222425815387166.89722791375764.92521726344859.58120600285049.24201919959476163.731911590280248.42111017008074139.52510835396668.53916717340658.85161514927087122.4521714416844118.271718234611143192.541415770365763.209620839894170.968717348236142.31合计347391650002851.10近期自然气管道水力计算〔中压〕4-7 . 城区燃气〔自然气〕工程可行性争论报告城区燃气〔自然气〕工程可行性争论报告0~15861209.5631528.6257.806.44118419.800.02223.60144.13399.820.181~25901163.8331528.6257.806.20113943.060.02208.89135.57399.650.172~31367822.2931528.6257.804.3880504.990.02113.23170.26399.440.213~41327715.6231528.6257.803.8170061.800.0288.66129.42399.280.164~91324466.9425022.7204.603.9557601.460.02125.94183.42399.050.239~8843201.0920018.2163.602.6631022.630.0283.1477.09398.950.108~71734135.3116014.6130.802.8026108.920.03120.35229.55398.660.290.562~171441295.5016014.6130.806.1157021.030.02476.12754.70398.700.9517~182346183.0611010.090.008.0051337.300.021221.823153.03394.733.974.924-8

中期自然气管道水力计算〔中压〕序长度号 序长度号 (m)流量(mm)流速(m/s)阻力单位损失系数外径壁厚〔kPa〕9~6 2083 162.54 160 14.6 130.80 3.36 31363.83 0.02166.12 380.63398.57 0.484~5 1860 145.14 160 14.6 130.80 3.00 28006.11 0.02136.13 278.53398.93 0.35序阻力单位损失号(m)(m3/h)外径壁厚内径(m/s)系数(kPa2)(mm)0~15861967.2131528.6257.8010.47192596.280.02528.85340.901~25901918.3331528.6257.8010.21187810.270.02505.76328.242~313671546.4931528.6257.808.23151406.020.02345.24519.143~413271271.3031528.6257.806.77124464.350.02244.15356.397~1266499.9311010.090.004.3728024.720.02419.82306.6412~1353844.73908.273.602.9215338.530.03266.38157.648~1469157.4516014.6130.801.1911085.360.0326.7620.343~241148163.2011010.090.007.1345767.500.02997.261259.3424~2581567.76908.273.604.4323235.880.03553.10495.852~171441314.8416014.6130.806.5160752.890.02532.51844.0717~182346195.0411010.090.008.5254697.170.021366.903527.4223~192265335.4314012.7114.609.0473874.940.021121.712794.74序号序号(m)流量流速(m/s)阻力单位损失系数

远期自然气管道水力计算〔中压〕0~15862827.05外径31528.6(mm)257.8015.05276777.540.011008.16649.8612~23108989.38908.273.605.8430649.620.02901.151079.487~2279164.92908.273.604.2422262.480.03512.95446.325~2172659.58908.273.603.8920433.080.03441.09352.253~241148161.1111010.090.007.0445180.680.02974.781230.9524~2581566.89908.273.604.3722937.960.03540.67484.712~171441310.8116014.6130.806.4359973.930.02520.51825.0617~182346192.5411010.090.008.4153995.860.021336.023447.75中期自然气管网平差计算〔中压〕表4-10 第一次平差计算环号邻环起点6终点7长度(m)511管径(mm)110壁厚(mm)10.0(mm)90.00(m3/h)-13流速(m/s)0.55雷诺数3527.640.04单位损失(kP/km)11.06(kPa2)-6.22ΔP2(Q)0.49478173416014.6130.80-2064.2639719.140.02251.71-480.112.3328984320018.2163.60-3704.9057144.980.02243.52-225.810.610ⅠⅡ96208311010.090.00863.7624132.830.03322.68739.358.592小计 1.9% 27.21 12.028=-1.13=-0.11ΔQ=090.00492.1513802.330.03120.88128.042.602Ⅰ69208311010.090.00-863.7624132.830.03322.68-739.358.59294132425022.7204.60-6335.3578103.260.02215.34-313.610.495ⅡⅢ45186016014.6130.802885.9555520.110.02454.22929.343.230小计 0.2% 4.42 14.919=-0.15=-0.69ΔQ=-1105835908.273.60-865.6529645.520.02849.72-780.479.028Ⅱ54186016014.6130.80-2885.9555520.110.02454.22-929.343.230411882908.273.601268.2543298.540.021659.341609.8912.750Ⅲ11101700908.273.60191.246492.150.0458.91110.165.819小计0.3%10.2430.827=-0.17=-0.02ΔQ=0〔中压〕

ΔP2

531.80 509.77续表4-10 其次次平差计算环邻起终长度管径 壁厚号环点点(m) (mm) (mm)

管道内径(mm)

计算流量

流速(m/s)

雷诺数阻力单位损失阻力单位损失压降ΔP2系数(kP/km)(kPa2)(Q)

10.0 90.00

-14

0.60

3874.50 0.04

13.03

-7.33 0.5307 8 1734 1608 9 843 200Ⅱ9 6 2083 110Ⅰ小计

14.6 130.80 -20718.2 163.60 -37210.0 90.00 86

4.28 39957.80 0.024.91 57335.79 0.023.74 24020.29 0.03

254.38 -485.20 2.343244.95 -227.14 0.611320.03 733.29 8.5610.9% 13.62 12.046=-0.57=-0.05ΔQ=090.00482.1113568.010.03117.30124.252.568Ⅰ69208311010.090.00-863.7424020.290.03320.03-733.298.56194132425022.7204.60-6345.3678206.330.02215.84-314.340.496ⅡⅢ45186016014.6130.802875.9455393.930.02452.40925.623.224小计 0.1% 2.23 14.850=-0.08=-0.34ΔQ=0105835908.273.60-875.6629707.810.02852.87-783.369.043Ⅱ54186016014.6130.80-2875.9455393.930.02452.40-925.623.224411882908.273.601268.2443236.250.021655.121605.7912.736Ⅲ11101700908.273.60191.226429.870.0457.92108.315.777小计0.1%5.1330.780=-0.08=-0.01ΔQ=0〔中压〕

ΔP2

528.60 513.35续表4-10 第三次平差计算环邻起终长度管径 壁厚号环点点(m) (mm) (mm)

管道内径(mm)

计算流量

流速(m/s)

雷诺数阻力单位损失阻力单位损失压降ΔP2系数(kP/km)(kPa2)(Q)

10.0 90.00

-14

0.63

4048.02 0.04

14.07

-7.91 0.5487 8 1734 1608 9 843 200Ⅱ9 6 2083 110Ⅰ小计

14.6 130.80 -20818.2 163.60 -37210.0 90.00 85

4.30 40077.19 0.024.92 57431.25 0.023.73 23964.33 0.03

255.72 -487.76 2.348245.67 -227.81 0.612318.72 730.29 8.5460.5% 6.81 12.055=-0.28=-0.03ΔQ=05696311010.090.00482.1013450.450.03115.52122.372.551Ⅰ69208311010.090.00-853.7323964.330.03318.72-730.298.54694132425022.7204.60-6345.3678258.040.02216.09-314.710.496ⅡⅢ45186016014.6130.802875.9355330.630.02451.49923.753.222小计 0.1% 1.12 14.815=-0.04=-0.17ΔQ=0105835908.273.60-875.6629739.070.02854.45-784.819.050Ⅱ54186016014.6130.80-2875.9355330.630.02451.49-923.753.222411882908.273.601268.2343204.990.021653.001603.7412.729Ⅲ11101700908.273.60191.226398.610.0457.43107.395.756小计0.1%2.5630.756=-0.04=0.00ΔQ=0〔中压〕

ΔP2

527.02 515.14表4-11 第一次平差计算环邻起终长度管径 壁厚号环点点(m) (mm) (mm)

管道内径(mm)

计算流量

流速(m/s)

雷诺数6 7 511 110Ⅳ7 8 1734 160Ⅴ8 9 843 200Ⅱ9 6 2083 110Ⅰ小计

10.0 90.00 8114.6 130.80 -26118.2 163.60 -64410.0 90.00 114

3.55 22816.89 0.03 292.37 164.34 2.020阻力单位损失阻力单位损失压降ΔP2系数(kP/km)(kPa2)(Q)8.51 99301.31 0.02 646.15 -599.18 0.9314.98 31982.00 0.02 529.81 1213.95 10.6451.8% 47.88 16.393=-1.46=-0.01ΔQ=090.001134.9531770.460.02523.65554.704.896Ⅰ69208311010.090.00-1144.9831982.000.02529.81-1213.9510.64594132425022.7204.60-11009.30135739.300.02571.95-832.990.757ⅡⅢ45186016014.6130.803767.7872594.220.02729.471492.493.967小计 0.0% 0.25 20.265=-0.01=-0.83ΔQ=-1105835908.273.60-533.4818250.960.03361.61-332.146.241Ⅱ54186016014.6130.80-3767.7872594.220.02729.47-1492.493.967Ⅵ411882908.273.601087.0637083.280.021261.601224.0011.319Ⅲ11101700908.273.60513.3217420.330.03333.17623.0212.264小计 0.6% 22.40 33.791=-0.33=0.00ΔQ=071266411010.090.001586.9244427.930.02946.26691.154.363Ⅳ12131314538172190908.28.273.6073.6020-731.294.776763.6325025.730.030.0363.30630.3437.46-1193.291.89916.3526130.80-2485.1347893.430.02350.01-266.051.072远期自然气管网平差计算〔中压〕续表4-11 第一次平差计算流速 阻力单位损失压降ΔP2(m/s)5.41雷诺数50430.98系数0.02(kP流速 阻力单位损失压降ΔP2(m/s)5.41雷诺数50430.98系数0.02(kP/km)383.37(kPa2)731.24(Q)2.7980.0% 0.5126.483内径号环点点(m) (mm) (mm) (mm)

计算流量Ⅰ8 7 1734 160小计

14.6 130.80 261Ⅳ=-0.01=-0.16ΔQ=01415770908.273.60452.9215309.780.03265.50224.885.03715161492908.273.60-483.1516520.730.03303.51-498.1210.34016971711010.090.00-1396.0638932.020.02749.44-591.084.258Ⅰ9884320018.2163.606448.5199301.310.02646.15599.180.931ⅤⅣ81469116014.6130.80248