建筑施工技术论文

建筑施工技术论文班级:16级土木工程1102班学号:姓名:魏鹏刚建筑施工技术论文建筑施工技术探析【摘要】目前我国建筑技术的水平还比较低，建筑业作为老式的劳务密集型产业和粗放型经济增长方式，没有得到主线性的变化，在建筑工程领域怎样加紧科技成果转化，不停提高工程的科技含量，全面推进施工企业技术进步，增进建筑技术整体水平提高的唯一的途径就是紧紧依托科技进步，将科学的管理和大量技术上先进、质量可靠的科技成果广泛地应用到工程中去，应用到建筑业的各个领域。

【关键词】建筑；施工；技术

伴随科学技术的飞速发展，在建筑行业中也有了日新月异的变化。目前的建筑市场竞争剧烈，要想开拓市场站稳脚跟，寻求更大的发展，就必须依托科技创新来增强企业实力，保证施工的关键技术设备紧跟国际发展趋势，与行业先进水平同步。靠增长科技含量来提高工程质量，减少生产成本，发明最佳效益。

1建筑施工技术发展状况

伴随科技水平的不停提供，建筑施工技术的水平也对应得到了相称成熟的提高，尤其是近年来，施工工程中不停出现的新技术和新工艺给老式的施工技术带来了较大的冲击，这一系列新技术的出现，不仅处理了过去老式施工技术无法实现的技术瓶颈，推广和引导了新的施工设备和施工工艺的出现，并且新的施工技术使得施工效率得到了空前的提高，首先它减少了工程的成本、减少了工程的作业时间，另首先更是增强了工程施工的安全可靠度，为整个施工项目的发展提供了一种更为广阔的舞台。

目前建设部重点推广的“建筑业十项新技”，包括深基坑支护技术、高强高性能混凝土技术、高效钢筋和预应力混凝土技术、粗直径钢筋连接技术、新型模板和脚手架应用技术、建筑节能和新型墙体应用技术、新型建筑防水和塑料管应用技术、钢构造技术、大型构件和设备的整体安装技术、企业的计算机应用和管理技术。

2建筑施工新技术应用分析

2.1大体积混凝土施工

对于大体积混凝土施工中，大体积混凝土施工过程中，由于混凝土中水泥的水化作用是放热反应是相称复杂的。一旦产生的温度应力超过混凝土所能承受的拉力极限值时，混凝土就会出现裂缝。控制混凝土浇筑块体因水泥水化热引起的温升、混凝土浇筑块体的里外温差及降温速度，防止混凝土出既有害的温度裂(包括混凝土收缩裂)是施工技术的关键问题。

根据详细状况和温度应力计算，确定是整浇或分段浇筑。然后根据确定的施工方案计算混凝土运送工具、浇筑设备、捣实机械和劳动力数量。常用的浇筑措施是用混凝土泵浇筑或用塔式起重机浇筑。浇筑混凝土应合理分段分层进行，使混凝土沿高度均匀上升，浇筑应在室外气温较低时进行，混凝上浇筑温度不适宜超过。

大体积混凝上分段浇筑完毕后，应在混凝上初凝之后终凝之前进行一次振捣或进行表面的抹压，排除上表面的泌水，用木拍反复抹压密实，消除最先出现的表面裂缝。在冬期施工的条件下，混凝土抹压密实后应及时覆盖塑料薄膜，再覆盖保温材料(岩棉被、革帘等)。非冬期施工条件时，可覆盖塑料薄膜及保温材料，也可在混凝土终凝后在其上表面四面筑堤，灌水20-30cm深，进行养护。并定期测定混凝土表面和内部温度。

混凝土在潮湿环境中的养护时间，对采用硅酸盐水泥、一般硅酸盐水泥或矿渣硅酸盐水泥拌制的混凝土，不得少于7d，对掺用缓凝型外加剂或有抗渗规定的混凝土，不得少。

2.2防水施工技

防水实际上就是在与水接触的部位防渗漏、防有害裂缝的出现。我们应当遵照对的的设计原则。综合治理、多道设防、刚柔结合、防排并用、复合防水、全面设防、节点密封)，合理选择防水材料和施工工艺。

对于屋面防水，本文提出了一种较为新型的施工技术，即聚合物水泥基复合涂膜施工；这种施工技术首先做好板缝、节点和基层处理。塔楼屋面及裙楼屋面施工时涂膜应分遍涂布，先涂的涂料干燥成膜后方涂布后一遍涂料。铺设方向互相垂直，最上面涂层厚度不不不小于1mm。涂膜防水层的收头用防水涂料多遍涂刷，不得出现流淌和堆积现象。防水层反起墙面不少。

对于外墙防水，宜采用加气砼砖墙施工，即为防止抹灰层开裂空鼓，加气砼砌块墙体抹灰前先在两种不一样材料之间的界面挂钢丝网。钢丝网固定后再进行基面处理，20％的108胶水，再掺以15％的水泥配成浆体涂刷。基面处理后再进行抹灰层施工。砌筑时严禁使用干砖或含水饱和的砖。不得随浇随砌。水平灰缝厚度和竖向灰缝宽度控制10＋2cm范围，水平灰缝砂浆饱满度>80％。一般分三次砌到顶，采用钢筋砼过梁。在后续的防水层施工中，SKK水性超低污染氟涂料(二液防污型)在找平层上以十字交叉各刷一道，厚度3mm，施工完后应及时进行淋水养护。

2.3屋面施工。

屋面施工重要环节应当属于屋面的防水施工，一般采用老式的防水卷材，包括沥青防水卷材、高聚物改性沥青防水卷材、合成高分子防水卷材三个系列。防水卷材的主导品种是高聚物改性沥青防水卷材和高分子防水卷材。

伴随社会的不停进步发展，将会出现更多的新技术、新设备和新材料，要勇于创新，大胆应用，并结合现代化科学管理，在建设工程施工生产中不停获得好成绩。同步，为不停推进建筑业技术进步，加大建筑业推广先进合用新技术的力度，对建筑业新技术内容也应加以调整和补充，不停适应新的生产力发展规定，实现企业的可持续发展。

2.4钢筋连接施工

钢筋连接施工中有需要规范的问题，例如机械连接、焊接接头面积百分率应按受拉区不适宜控制。如遇钢筋数量单数时，百分率略超过些也是符合规定的。受压区则不限制。绑扎接头面积百分率控制：受拉钢筋梁、板、墙类不适宜大，当工程中确有必要增大接头面积百分率时，梁受拉钢筋不应不小于50％，其他构件可根据实际情z粱中受拉钢筋接头面积百分率是一种底线，不应越过，其他构件则可以放宽，但必须满足搭接长度的规定。如般柱子钢筋(尤其是构造柱)，也可设置一种搭接头，这将以便于施工。

目前一种新型的钢筋连接方式出现了，即直螺纹接头连接；直螺纹接头连接分别三种不一样的形式。

对于钢筋直螺纹连接，在详细施工中原则接头的连接时，首先把装好连接套筒的一端钢筋拧到被连接钢筋，使套筒外露的丝扣不超1个完整扣，连接即告完毕。加长丝头型接头：先将锁紧螺母及原则套筒按次序所有拧在加长丝头钢筋一，将待接钢筋的原则丝头靠紧，再将套筒拧回到原则丝头，并用板手拧紧，再将销紧螺母与原则套筒拧紧锁定，连接即告完毕。

对于接头检查时，当接头连接完毕，由质检人员分批检查。按如下方式进行检查：目测接头两端外露螺纹长度相等，且不超过一种完整丝(加长螺纹除外)，每300个接头为一，每批抽验一，规定钢筋连接质100％合格。参照文献[1]周兆银，周国恩，建筑工程施工实训指导[M].重庆：重庆大学出版社，[2]孟小鸣，施工组织与管理[M].北京：中国电力出版社，[3]曲颐胜，建筑施工组织与管理[M].北京：科学出版社，[4]姚刚主编.土木工程施工.北京：人民交通出版社，[5]何凯，建筑工程质量管理，《商品与质量：建筑与发展》-[6]刘宗仁主编.土木工程施工.北京：高等教育出版社，.[7]A.J.Thomson,etal.牛津实用英语语法.[8]常建立，曹智[M].北京：北京理工大学出版社，ReliabilityofFrameandShearWallStructuralSystems.I:StaticLoadingAhmedGhobarahAbstract:Anefficientandaccuratealgorithmisdevelopedtoevaluatethereliabilityofasteelframeandreinforcedconcreteshearwallstructuralsystemsubjectedtostaticloading.Inacompanionpaper,thealgorithmisextendedtoconsiderdynamicloading,includingseismicloading.Theconceptintegratesthefinite-elementmethodandthefirst-orderreliabilitymethod,leadingtoastochasticfiniteelement-basedapproach.Inthedeterministicfinite-elementrepresentation,thesteelframeisrepresentedbybeam-columnelementsandtheshearwallsarerepresentedbyplateelements.Thestiffnessmatrixforthecombinedsystemisthendeveloped.Thedeterministicfinite-elementalgorithmisverifiedusingacommerciallyavailablecomputerprogram.Thedeterministicalgorithmisthenextendedtoconsidertheuncertaintyintherandomvariables.Thereliabilityofasteelframewithandwithoutthepresenceofreinforcedconcreteshearwallsisevaluatedforthestrengthandserviceabilityperformancefunctions.TheresultsareverifiedusingMonteCarlosimulations.Thealgorithmquantitativelyconfirmsthebeneficialeffectofshearwalls,particularlywhenthesteelframeisweakinsatisfyingtheserviceabilityrequirementoflateraldeflection.Thealgorithmcanbeusedtoestimatethereliabilityofanycomplicatedstructuralsystemconsistingofdifferentstructuralelementsandmaterialswhensubjectedtostaticloading.Theprocedurewillbeusefulintheperformance-baseddesignguidelinesunderdevelopmentbytheprofession.ReliabilityAnalysisofFramewithShearWallsTheframeshowninFig.2isreinforcedwithshearwallsasshowninFig.1.Thestatisticalpropertiesoftwoadditionalvariablesrelatedtotheshearwalls,Ecandν,aregiveninTable3.Thebuildingisassumedtocontainfivesimilarframesconnectedbyrigiddiaphragmsatthefloorlevels.Onlythecenterframeofthebuildingisassumedtohaveshearwalls.Althoughthephysicalthicknessoftheshearwallis12.7cm,consideringthepresenceoffivesimilarframesandtherigidbehaviorofdiaphragms,theeffectivethicknessperframeisassumedtobe2.54cminthisstudy.ThecombinedsystemissubjectedtothethreestaticloadsgiveninTable3.Afterthetensilestressofeachshearwallexceedstheprescribedtensilestressofconcrete,thedegradationoftheshearwallstiffnessisassumedtobereducedto40%oftheoriginalstiffness.Theprobabilityoffailureofthecombinedsystemiscalculatedusingtheproposedalgorithm.Forthestrengthlimitstate,theprobabilityoffailureofacolumn,representedbyNodeeginFigs.1and2,isestimated.Fortheserviceabilitylimitstate,thehorizontaldeflectionatthetopofthecombinedsystem(pointainFigs.1and2)isevaluated.TheresultsaresummarizedinTable4.Asbefore,10,000simulationsareusedforthestrengthlimitstateand100,000simulationsareusedfortheserviceabilitylimitstate.Forboththestrengthandserviceabilitylimitstates,thereliabilityindexesestimatedbytheproposedalgorithmandtheMonteCarlosimulationtechniquearesimilar.Theresultsclearlyindicatethattheproposedalgorithmcanbeusedtoestimatetheprobabilityoffailureofacombinedsystemconsistingofframeandshearwallsunderstaticloading.Thereliabilityofthecolumndidnotchangesignificantlyduetothepresenceofshearwalls.However,thehorizontaldriftatthetopoftheframereducedsignificantlyandtheprobabilityoffailureofthecombinedsysteminserviceabilitybecamealmostzero.Thisisexpected.Forthecombinedsystem,thecontrollinglimitstatehaschangedfromserviceabilitytostrength.Thissimpleexampleclearlydemonstratesthebeneficialeffectofshearwallsincarryinghorizontalloads.Italsodemonstratesthattheproposedalgorithmcanbeusedtoestimatethereliabilityofacomplicatedstructuralsystemunderstaticloadingconditions,broadeningtheapplicationpotentialofreliabilitymethods.ConclusionsAnefficientandaccuratealgorithmisdevelopedtoevaluatethereliabilityofasteelframeandRCshearwallstructuralsystem.Thesteelframeisrepresentedbybeam-columnelementsandtheshearwallsarerepresentedbyplateelements.Astochasticfiniteelement-basedapproachconsistingofthereliabilityapproach,thefirst-orderreliabilityanalysisprocedure,andthefinite-elementmethodisproposed.Thereliabilityofaframewithandwithoutshearwallsisevaluatedforthestrengthandserviceabilityperformancefunctions.TheresultsareverifiedusingtheMonteCarlosimulationtechnique.Theproposedstochasticfinite-element-basedalgorithmisreasonableforevaluatingthereliabilityofacombinedsystemconsistingofframeandshearwallsforstaticloading.ItgivessimilarresultsforboththestrengthandserviceabilityperformancefunctionscomparedtotheresultsfromMonteCarloSimulation.Asexpected,thisstudyshowedthatthereliabilityofaframeforhorizontaldeflectioncouldbesignificantlyimprovedwiththehelpofshearwalls.TheproposedalgorithmtoevaluatethereliabilityofacombinedsystemconsistingofsteelframesandRCshearwallsforstaticloadingisveryunique.Itproducesaccurateandefficientresults,andcanbeusedinthefuturetoevaluatethereliabilityofcomplicatedstructuralsystems.Theproposedalgorithmdemonstrateshowreliabilitymethodscanbeappliedtoevaluatetheriskofarealstructuralsystemcapturingitsrealisticmechanicalbehavior.Theprocedurewillbeusefulintheperformance-baseddesignguidelinesunderdevelopmentbytheprofession.References[1]ChaallalO,NolletM-J,PerratonD.ShearstrengtheningofRCbeamsbyexternallybondedsideCFRPstrips.JournalofCompositesforConstruction,ASCE1998;2(2):111–3.[2]SpadeaG,BencardinoF,SwamyRN.StructuralbehaviourofcompositeRCbeamswithexternallybondedCFRP.JournalofCompositesforConstruction,ASCE1998;2(3):132–7.[3]SaadatmaneshH,EhsaniMR,LiMW.Strengthandductilityofconcretecolumnsexternallyreinforcedwithfibrecompositestraps.ACIStructuralJournal1994;91(4):434–47.[4]SaadatmaneshH,EhsaniMR,JinL.Seismicstrengtheningofcircularbridgepiermodelswithfibrecomposites.ACIStructuralJournal1996;93(6):639–47.静荷载作用下框架剪力墙的可靠性作者：AhmedGhobarah摘要：一种新的精确有效的计算措施已经被发现用来评价钢筋混凝土框架剪力墙构造在受到静荷载作用时的可靠性。在一位同僚的论文中，这种措施已经被用来计算包括地震在内的动荷载。它将有限元和第一可靠性原则结合起来，产生了一种基于有限随机的要素的措施。在这种确定性的有限元表达法中，钢框架体系由梁柱构造体系体现出而剪力墙构造由板体系体现出来，组合在一起的体系的刚度矩阵就形成了。这种确定性的有限元措施可以用计算机程序来检查。它可以被延用于考虑随机状况下的不确定原因。与否有剪力墙加固工事的钢框架的可靠性被用来确定在构造在发挥作用时的强度和合用性。这种措施在数字上体现出对剪力墙的正面效果，尤其是在侧向偏差令人满意而框架性能很弱的时候。它可以用于对受静荷载作用的任何材料和构造形式的复杂构造的可靠性的评估。职业一点来说，这种措施对于指导尚欠发展的设计工作是很有用的。关键词：极限状态，模拟，剪力墙，静荷载，钢框架，有限元。绪论对多种由不一样的体系和材料构成的复杂构造的实际可靠性的分析是对我们专业人员的挑战。在大部分状况下，对构造的可靠性可由极限状态和正常状态（荷载和有关反力之间不确定的符合有关规范的一种函数关系）的暗示中得到成果。这种常常会被用于获取由不一样材料构成的构造体系发挥作用信息的措施就是有限元法。有限元就是一种一般应用于许多工程领域，合用于简朴和复杂构造体系的强大分析工具。使用这种措施，对于复杂几何构造、多种非线性问题、不一样的材料和传力途径的问题的分析将是直截了当的。不过，确定性（限制性）有限元不能分析可变构造。因此不能被用作稳定性分析。另首先，可靠性措施不能真实地描述构造。假如基本变量不能确定，那么用这种分析措施计算的构造也是可靠的。假如在分析的每步中，通过基本量的变化将反应中的不确定性限制住，那么这种可靠性分析措施在目前还是能普遍使用的。为了获得这两种措施令人满意的成果，必须要将它们结合起来，这样就有了随机有限元的产生。这种框架构造的随机有限元法则已经通过几种研究人员的发展了。然而其重要缺陷是不能有效地传递水平荷载（例如风荷载、地震荷载和海浪等）。他们是和构造的柔韧性有关的。为了增强其侧向刚度，支撑和剪力墙是必需的。Haldar和Gao试图将支撑用于钢框架中。他们在模型中使用了诸多构架。不过，他们没有考虑尝试使用在S随机有限元的文章中提到的可以用二维平面描述的剪力墙。算例为了研究剪力墙系统对于构造体系的整体可靠性所起到的作用，在本次研究中我们将以一种不带剪力墙系统的框架构造和一种带剪力墙系统的框架构造为研究对象，对比他们的试验成果。在这两种构造上施加的荷载所有是静力荷载。在评估这两种带剪力墙和不带剪力墙的框架构造体系的可靠性时都采用提议的计算措施。这种计算措施的精确度通过了蒙特卡罗模拟法的验证。无剪力墙框架的可靠性分析首先我们考虑一种双跨双层的框架，见图2（图2由图1去掉剪力墙得来）。此框架采用A36级钢。构造的横断面规格和材料性质等在构造可靠性分析时所必须用到的构造特性都记录在表3中。分别在框架构造上施加恒载，活载和水平荷载。这些荷载的记录资料在表3中也已给出。在承载力极限状态下的测试中，对于位于节点e的最靠近临界状态的梁和位于节点c的最靠近临界状态的柱的可靠性的评估使用在Eqs.(13)和(14)中提议的计算措施。在正常使用极限状态下的测试中，对顶层在节点a处的水平位移和位于节点d处的横梁跨中的竖向挠度需要检查。在Eq.(12)中规定了对于框架构造顶层的水平位移最多不可以超过h/400,h是框架的高度。因此在本例子中δdriftlimit等于1.83cm。类似地，规定框架横梁跨中的竖向挠度在未考虑折减的活载作用下最多不能超过l/360，l是横梁的跨度。在本例子中，δdeflectionlimit就等于2.54cm。在评估不一样节点处的对应的可靠性指数和构造破坏的也许性时考虑了在表3中列出的所有的随机变量。在表4中列出了可靠性分析的成果。对于不带剪力墙的框架构造体系，框架梁的破坏的也许性为0.0039，这个数据是在做了一万次模拟试验后得出来的。而由于水平位移过大而导致的构造破坏的也许性为零，考虑到超大型计算机的实际应用特点，为得出这个数据做了十万次模拟试验。通过蒙特卡罗模拟法得出的试验成果列在表4中。当得出的构造破坏机率比较大时，对于这两种极限状态的分析成果非常靠近。然而，当得出的构造破坏机率相对小时，两种试验成果的差异就比较明显了，从成果中可以看出提议的计算措施可以应用于估计复杂构造体系的可靠性。构造框架中的横梁和柱的可靠性指数一般都可以满足构造的承载力极限状态。有关构造横梁的竖向挠度的可靠性也可以满足构造的承载力极限状态。然而，框架构造在水平荷载的作用下的弯曲程度相称严重。框架构造的构造破坏机率的重要原因就是由于节点a处的水平位移太大而引起的。因此，在这种状况下框架构造就必须在水平方向做强化处理，否则是不可接受的，而此时对构造起控制作用的极限状态时正常使用极限状态。表三：基本的随机变量项目变量额定值额定系数变异系数分布注释框架E(Mpa)2.00E+051.00.06对数常态——Ab(cm2)113.61.00.05对数常态梁截面18×60Ib(cm4)409571.00.05对数常态——Zb(cm3)1.00.05对数常态——Ac(cm2)109.71.00.05对数常态柱截面12×58Ic(cm4)197701.00.05对数常态——Zc(cm3)1415.81.00.05对数常态——Fy(Mpa)248.211.050.10对数常态——剪力墙Ec(Mpa)2.14E+041.00.18对数常态Fc=20.68(Mpa)ν0.171.00.10对数常态——荷载D(KN/m)29.21.00.10对数常态——L(KN/m)17.521.00.25类型Ⅰ——H(KN)125.530.780.37类型Ⅰ——注：b＝梁，c＝柱。表四：有剪力墙框架和无剪力墙框架的试验成果执行原则位置SFEM蒙特卡罗模拟法βPfPf无剪力墙的框架承载力原则节点cd2.6590.00390.0134节点eg2.2310.01290.0282正常使用原则节点a0.0600.47610.4740节点d5.341≈0.00.0有剪力墙的框架承载力原则节点eg3.1660.000760.00212正常使用原则节点a5.290≈0.00.0注：β＝安全指数，Pf＝构造破坏几率有剪力墙的构造框架体系的可靠性分析将图2中的框架构造用剪力墙系统加强后就变成了图1中的构造体系。对于剪力墙系统，我们要考虑两种与剪力墙有关的附加变量，Ec和v，在表3中已经给出这两种变量的记录信息。我们假定本构造是由五个在每一种楼层平面都采用刚接的相似的框架构成，并且只有本建筑中心的框架带有剪力墙系统。虽然剪力墙的构造层厚度设定为12.7cm，不过考虑到此构造共包括五个相似的框架再加上每层楼板的刚性效应，因此本例中剪力墙最终分到每榀框架的实际有效厚度假定为2.54cm。在这个框剪联合系统上将要施加三种静力荷载，在表3中也已给出。在每个剪力墙上的横向张拉应力超过了混凝土的规定抗拉强度之后，剪力墙系统的刚度就被减弱，减少到了初始刚度的40%。在计算此框剪联合系统的构造破坏也许性时采用了提议的计算措施。在承载力极限状态下的测试中，需要测试的是框架柱的构造破坏指数，在本例中以图1和图2中节点eg为代表。在正常使用极限状态下的测试中，需要测试此联合系统的顶部（在图1和图2的节点a处）的水平位移所导致的构造破坏指数。本次测试的成果记录在表4中。同上文同样，在承载力极限状态下的测试中共做了一万次试验，在正常使用极限状态下的测试中共做了十万次试验。对于这两种极限状态的测试，由提议的计算措施和通过蒙特卡罗模拟法得出的构造的可靠性指数试验成果基本相似。因此通过本次试验成果可明显得出如下结论：提议的计算措施可以应用于对框架－剪力墙联合构造体系在静力载荷作用下的构造破坏也许性的分析当中。剪力墙系统的使用并没有对框架柱的可靠性产生任何影响。然而，由于剪力墙的作用使得框架构造顶部的水平位移明显地减小了，从而使得这种联合体系在正常使用极限状态下的构造破坏机率几乎减小到零。这才是剪力墙系统的作用所在。对于这种联合构造体系，起控制作用的极限状态从正常使用极限状态变成了承载力极限状态。这个简朴的例子清晰的证明了剪力墙系统在构造承受水平荷载时是相称有益的。同步它也证明了提议的计算措施可以应用于在静力载荷作用下的复杂构造体系的构造可靠性分析当中，从而扩展了构造可靠性计算措施的选