第二讲多相管流全中文

第二讲多相管流全中文第1页，课件共100页，创作于2023年2月第一节油井流入动态

一、单相原油流入动态 二、油气两相渗流的流入动态 三、含水及多层油藏油井流入动态 四、完井方式对油井流入动态的影响 五、预测未来油井流入动态第二节气液两相管流基本概念及基本方程第三节气液两相管流计算方法第四节嘴流动态PwfPe第一章

油井基本流动规律第2页，课件共100页，创作于2023年2月第二节井筒气液两相管流基本概念及计算模型气液两相流与单相流的比较气液混合物的流态特征滑脱现象及流动的特性参数气液两相管流压力梯度方程的推导气液两相管流的计算方法

第3页，课件共100页，创作于2023年2月原油从油层流至地面计量站，经历的过程为

PrPwfPwhPBPSE油层井底井口(油嘴)计量站

地层渗流多相管流嘴流地面管流能量消耗10-50%20-80%5-30%5-10%井底压力Pwf：原油流入井底的剩余能量，是举升原油的动力井口油压Pwh：多相管流的剩余能量，地面管流的动力。（Pt）

Pb第二节井筒气液两相管流基本概念及计算模型第4页，课件共100页，创作于2023年2月两相管流研究的必要性要求井口Pwh,油井产量qo多大合适？根据流入动态qo1对应

Pwf1试采后Pwh1，如果Pwh1<Pwh，则调整降低产量为qo2qo2对应

Pwf2试采后Pwh2，如果Pwh1>Pwh，则调整增加产量。通过这样的调整最终能得到一个合理的定产，但如果每一种工作制度都这样调整显得十分盲目如果对两相管流规律认识清楚，可通过计算机直接进行优化。第二节井筒气液两相管流基本概念及计算模型Pwfqoqo1qo2Pwf1Pwf2第5页，课件共100页，创作于2023年2月一、气液两相流与单相流的比较1、发生条件：Pwh

Pb

Pwh

Pb时，井中流体为单相油流，成为单相流动Pwf<Pb时，井中流体为油气（水）多相流动Pwf>Pb，Pwh<Pb时，则从井中某一高度处出现多相流，此处以下为单相流2、流态（假设流体为牛顿流体）FlowRegime（FlowPatten）单相流流态：层流（Laminar）、紊流（Turbulent）判别方法：与水力学相同（根据雷诺数ReynoldsNumber）3、压力分布计算根据水力学原理Pwf=Pwh+Ph+Pfr

Ph为井内液柱压力Pfr为摩擦阻力fr为摩阻系数u为液体速度为液体密度D为油管内径为井斜角第6页，课件共100页，创作于2023年2月二、气液混合物的流态特征PB原油从井底向井口的流动，是一个压力降落过程，随压力降低，从原油中分离出来的气体越来越多，qG逐渐增大，随着气量和流速的增加，流动形态也随之发生一系列变化。概念流态－是指油气混合物流动过程中油、气的分布形态。不同流动形态的混合物有各自不同的流动规律，与油气体积比、流速及油气界面性质有关。在气－液、气－固、液－固、液－液两相流中，气－液两相由于存在可变形界面，气相的高可压缩性，其流态最为复杂。可采用透明管观察、高速摄影、X光摄影等手段判别流态。流动管路倾斜度不同，流态也会不同。第7页，课件共100页，创作于2023年2月（一）垂直管气液两相流流态特征1、纯液流

从井底到井筒压力等于Pb的点之间。无气相,管内流动的是均质液体，叫纯液流，流体密度最大，压力梯度最大，压力分布曲线为直线。

特征：P>PB，无气体分离出来二、气液混合物的流态特征纯液流PB第8页，课件共100页，创作于2023年2月2、泡流（bubbleflow）管内从压力等于Pb起，有天然气析出，呈现气泡状,分散在液相中。随着油流上升，压力下降,气泡渐渐膨胀。这时气体的体积流量仍较小，总流量不大，流速较低，摩阻小，密度比纯液流低。特点：液相是连续相，气相是分散相。但滑脱损失较大。（一）垂直管气液两相流流态特征第9页，课件共100页，创作于2023年2月3、段塞流（slugflow）随混气液上升，压力下降，小气泡膨胀成大气泡。当气泡断面几乎与油管直径相当时，井筒内形成一段气，一段液的流动结构。气段外有液膜，液相仍是连续相，气相是分散相。气体体积流量较泡流大，摩阻较泡流大，密度较小，滑脱较小。特点：液相仍是连续相，气相是分散相。破漏活塞式举油，举油效果最好。（一）垂直管气液两相流流态特征第10页，课件共100页，创作于2023年2月4、过渡流（transitionflow）液相从连续相过渡到分散相，气相从分散相过渡到连续相，气体连续向上流动并举升液体，有部分液体下落、聚集，而后又被气体举升。这种混杂的、振荡式的液体运动是过渡流的特征，故也称之为搅动流。

特点：液相从连续相向分散相过渡，气相近似为连续相（一）垂直管气液两相流流态特征第11页，课件共100页，创作于2023年2月5、雾状流（annular－mistflow）气体体积流量越来越大,管壁的油膜越来越少,液相主要以雾状分散到气相中。气为连续相，液为分散相。这时密度很小,但流速很大,压降主要消耗在摩阻上。压降梯度变得更大,压能损失更为严重。特点：液相是分散相，气相为连续相，油气相对速度很小。（一）垂直管气液两相流流态特征第12页，课件共100页，创作于2023年2月Ⅰ—纯液流Ⅱ—泡流Ⅲ—段塞流Ⅳ—过渡流Ⅴ—雾状流（环流或雾流）PBHPPB第13页，课件共100页，创作于2023年2月典型流型：分层流、间歇流和分散流（二）水平管气液两相流流型态特征分层流间歇流分散流第14页，课件共100页，创作于2023年2月1、分层流层状平滑流：沿管子底部流动的液体和顶部流动的气体之间具有平滑的界面。流量较低。层状波状流：气、液界面变成波状的，气体流量较高。环流：在管壁上形成液环，管子中心为夹带液滴的气流。气液流量较高。（二）水平管气液两相流流型态特征第15页，课件共100页，创作于2023年2月2、间歇流塞流：大气泡沿管子顶部流动，而管子下部为液流。段塞流：包括大液体段塞与几乎充满管子的高速气泡的交替流。（二）水平管气液两相流流型态特征第16页，课件共100页，创作于2023年2月3、分散流泡流：大气泡集中在管子的上半部。环雾流：气流量高、液流量低，气流中夹带液滴。（二）水平管气液两相流流型态特征倾斜管的两相流流型不同于垂直管或水平管，它与管斜角有关第17页，课件共100页，创作于2023年2月1、滑脱现象（SlipPhenomenon）定义：气液混合物上升的垂直或倾斜管流中，由于气液密度差异造成气液速度差异而出现的气体超越液体上升的现象。主要出现在泡流。（三）滑脱现象及流动的特性参数ALAG假设液相不动，由于浮力作用，则气体仍向上运动，即气液之间存在相对运动滑脱速度：US=UG-UL

AG、qG、UG——分别表示单位管段上气相所占的截面积、流量和真实速度；AL、qL、UL——分别表示单位管段上液相所占的截面积、流量和真实速度。第18页，课件共100页，创作于2023年2月2、持液率（LiquidHoldup）

定义：单位管长内液体体积与单位管长容积的比值，持液率实质是指在两相流动的过流段面上，液相面积AL占总过流断面面积A的份额

3、持气率（VoidFraction）第19页，课件共100页，创作于2023年2月4、无滑脱持液率假定UG=UL,则单位管长内液体体积与单位管长总体积的比值称为无滑脱持液率，用

L表示。因此，有因滑脱而增加的液相面积第20页，课件共100页，创作于2023年2月5、表观速度（SuperficialVelocity）定义：某一相的表观速度表示为该相单独充满并流过管子截面的速度，表示为USL、USG。液相表观速度和气相表观速度分别为6、真实速度（ActualVelocity）真实速度>表观速度第21页，课件共100页，创作于2023年2月7、混合物速度或两相速度（MixtureorTwo-phaseVelocity）根椐上面的定义，则滑脱速度Us可表示为如果无滑脱则Us=0,UL=UG＝Um第22页，课件共100页，创作于2023年2月8、混气液密度(1)、理论密度(无滑脱)设：油相截面积:AL气相截面积:AG高度

L的流体质量为

L（ALρL+AGρG）体积为:

LA（A=AL+AG）

气液混合物流动时过流断面简图AALAG无滑脱时第23页，课件共100页，创作于2023年2月第24页，课件共100页，创作于2023年2月(2)、实际密度qG=UGAG，UG，则AGA=AL+AG，AG，AL若无滑脱时液相面积AL则滑脱时增加ΔAL密度所引起的压力变化是油气流动时不可避免的压力损耗,叫有效损耗。

式中第二项是滑脱引起的密度增量,它所引起的压力变化叫滑脱损失。第25页，课件共100页，创作于2023年2月

（1-57）

根据定义第26页，课件共100页，创作于2023年2月1、气体体积流量qG从压力等于Pb点起出现小气泡，越往上流，压力越低，气体体积膨胀，新气体析出，qG不断增加。（四）多相垂直管流物性变化规律第27页，课件共100页，创作于2023年2月2、液体的体积流量qL随流体上升，压力低于Pb以后，气体析出，qL略有增加，与qG的增加相比基本不变。3、总混气液的体积流量:qm=qL+qG4、混气液流速Um=qm/A=(qL+qG)/A(1-54)A不变,Um的变化与qm的变化一致。第28页，课件共100页，创作于2023年2月5、混气液密度ρm=wm/qm，wm—质量流量质量守恒,wm不变,qm随流体上升而增加，ρm随流体上升而下降。qGqo

mHPb第29页，课件共100页，创作于2023年2月6、压力分布(1)液柱垂压Pm=Hρmg压力梯度:Pm/H=ρmg由于ρm随位置而变化,故液柱压力梯度也随位置而变化。第30页，课件共100页，创作于2023年2月Um随着位置而变化，越向上越大，ρm越向上越小，而速度是平方项，故摩阻梯度随速度而显著变化。(2)摩阻梯度第31页，课件共100页，创作于2023年2月(3).总压降梯度总的压降梯度,也随位置变化，不是常数,压力分布曲线不是直线。PtPH气液比总压力梯度重力梯度摩阻梯度第32页，课件共100页，创作于2023年2月三、气液两相管流压力梯度方程及求解步骤

压降梯度=重力梯度+摩阻梯度+动能梯度1.单相压力梯度方程沿程压降=位能增量+沿程摩阻+动能增量第33页，课件共100页，创作于2023年2月原理：能量平衡方程、动量方程、质量守恒单相压力梯度方程的推导作用于微元控制体dz的外力包括（正向与流体流动方向相同

）质量力沿z方向的分力：

gAdzsin

微元两端的压力：－(p+dp)A＋pA＝－Adp管壁摩擦力：－w

Ddz动量定律：作用于控制体内流体的外力等于控制体内流体的动量变化第34页，课件共100页，创作于2023年2月单相压力梯度方程的推导引入Moody摩擦阻力系数f，即有G:重力损失F:摩阻损失A:动能损失符号第35页，课件共100页，创作于2023年2月单相流：多相流：对于水平管流：

m、Um、fm都是温度T、压力P的函数，不同流态下的变化规律不同，必须探求不同流态下的确定方法。第36页，课件共100页，创作于2023年2月压力梯度方程求解步骤特点①多相流体流态随上行发生一系列变化，混合物的特性参数

m、Um、fm、

m是f(P.T)的函数，dp/dz不是常数。确定压力必须分段计算。②要获得P，必须知道

m、Um、fm、

m。而要知道

m、Um、fm、

m又必须获得P、T

③P是未知量，必须迭代求解方法：深度增量迭代、压力增量迭代、龙格库塔法第37页，课件共100页，创作于2023年2月2.压力梯度方程求解步骤（压力增量迭代）（1）以井口或井底为起点(由已知压力的位置定)（2）选择一个计算区间长度:ΔH一般取50～100m（3）估计这一区间的压降值ΔP估计(由经验定)（4）计算出区间的平均温度和平均压力Pav,Tav（5）确定Pav和Tav下的物性参数

m、Um、fm、

m

（6）判断流态第38页，课件共100页，创作于2023年2月（7）计算dp/dz和ΔP'

=ΔH

(dp/dz)（8）比较ΔP‘与ΔP估计,若相差超过允许值,则赋值ΔP估计=ΔP，重复第4步到第8步，直到满足精度。（9）计算该区间末端点Hi和压力Pi（10）以该区间末端点Hi、Ti、Pi为起点，重复第2到第10步，计算下一点的Hi、Ti、Pi，直到HnH为止。注意：一般采用深度增量法，最后一段采用压力增量法避免线性内插。第39页，课件共100页，创作于2023年2月（一）发展历史

1952年，Poettmann和Carpenter根据能量方程提出摩擦损失系数法。（1）数学模型中忽略了动能项；（2）不划分流态；（3）计算混合物密度时未考虑滑脱；（理论密度）（4）采用综合摩阻系数（包含摩擦、滑脱、动能）四、气液两相管流计算方法优点：计算比较准确缺点：需要油田作大量的压力测试工作改进：M.R.Tek(1961)、陈家琅第40页，课件共100页，创作于2023年2月1954Gierbert图板法：与P&C方法类似，自己做了大量工作，给出了不同情况下的压力分布图板。1967Qrkiszewski总结了前人结果（Griffith和Wallis及Duns和Ros方法），根据自己的思想提出了奥氏方法，计算比较简单，用得较多。1990年中原油田通过改良奥氏方法，取得较好效果。Beggs&Brill发表了用于任意倾角的计算方法（国外）。1977Hagedorn&Brown提出了修正H&B方法，目前用得较多1985Hasan&Kaber提出两相流机理模型1990Ansari提出两相流机理模型第41页，课件共100页，创作于2023年2月（二）垂直管两相上升流Orkiszewski方法方法说明：前人研究成果、应用148口油井实测数据流态划分：泡流、段塞流、过渡流以及雾流流型选用模型泡流Griffith和Wallis模型段塞流密度项对Griffith和Wallis公式作了修正摩阻项用Orkiszewski模型过渡流Ros和Duns模型雾状流Ros和Duns模型第42页，课件共100页，创作于2023年2月1、流态划分（1）影响流态的因素有13个变量因素影响多相管流的流态，其中主要有：液相表观速度USL=qL/A气相表观速度USG=qG/A

液相密度ρL、气液间的表面张力σ（二）垂直管两相上升流Orkiszewski方法第43页，课件共100页，创作于2023年2月（2）变量的无因次化应用π定理对上述因素进行处理（参变量的无因次数组化，基本物理量：g、

L、）,得出二个无因次变量:无因次气体速度无因次液体速度第44页，课件共100页，创作于2023年2月（3）流态划分ROS通过实验研究I区为泡流区II区为段塞流区

III区为过渡流区IV区为雾状流区ⅠⅡⅢNLVNGVIVLSLMLB第45页，课件共100页，创作于2023年2月NGV<LS段塞流NGV>LS过渡流（下限）NGV<LM过渡流（上限）NGV>LM雾状流回归出界线方程,段塞流的界限值为:雾流的界限值为:ⅠⅡⅢNLVNGVIVLSLMLB第46页，课件共100页，创作于2023年2月进一步实验后,得出泡流与段塞流的划分界线：纵坐标：qG/qt，气流量和总流量的比值。横坐标:Um=(qG+qL)/A

,总流速。曲线族为不同的直径，曲线之上为段塞流，曲线之下是泡流。第47页，课件共100页，创作于2023年2月UmqG/qt1.00.1323/8段塞流泡流41/2431/227/81.9当qG/qt<0.13时,无论其他参数如何均为泡流第48页，课件共100页，创作于2023年2月曲线的经验公式为:第49页，课件共100页，创作于2023年2月2、压力梯度公式推导（二）垂直管两相上升流Orkiszewski方法由于动能项只在雾流下明显，此时qG>>qL，设qG表示气体流量，Wm表示总的混合物质量流量，对单位管长有第50页，课件共100页，创作于2023年2月又2、压力梯度公式推导第51页，课件共100页，创作于2023年2月3、气液混合物基本特征参数计算设mt表示伴随1m3地面脱气原油产出的油气水的总质量，地面脱气原油的体积流量为qosc。则生产油气比Rp：在地面条件下，产气量/产油量油水比WOR：在地面条件下，产水量/产油量溶解油气比RSO:在某P、T条件下，溶解在1m3地面脱气原油的天然气量体积系数B:地层体积/地面体积（1）mt（伴随1m3脱气原油）第52页，课件共100页，创作于2023年2月3、气液混合物基本特征参数计算（2）

m（伴随1m3脱气原油）(必须知道油气水P、T的总体积)假设：计算段的平均温度、平均压力为，因为伴随1m3地面脱气原油产出的油气水在地面条件下的体积分别为油体积水体积气体积则油、气、水在平均温度、平均压力的体积为油体积水体积气体积第53页，课件共100页，创作于2023年2月3、气液混合物基本特征参数计算（2）

m（伴随1m3脱气原油）(必须知道油气水P、T的总体积)因为，随1m3地面脱气原油同时产出的油气水在计算段（、）的总体积为则油、气、水混合物在（、）的平均密度为无滑脱第54页，课件共100页，创作于2023年2月3、气液混合物基本特征参数计算（3）Um（伴随1m3脱气原油的平均流速）第55页，课件共100页，创作于2023年2月3、气液混合物基本特征参数计算（4）混合物在（、）的流量第56页，课件共100页，创作于2023年2月（1）泡流压降梯度计算泡流取:Us=0.244m/s（Griffith）a.空隙率4、不同流态下气液混合物压降梯度计算第57页，课件共100页，创作于2023年2月b.混合物的密度（1）泡流压降梯度计算第58页，课件共100页，创作于2023年2月c.摩阻f

表示单相液流Moody摩阻系数,是管壁相对粗糙度e/D和液相雷诺数NRe的函数第59页，课件共100页，创作于2023年2月对于紊流流态（NRe>2300）对于层流（NRe≤2300）对于泡流，一般为层流。动能项忽略第60页，课件共100页，创作于2023年2月（2）段塞流压降梯度计算4、不同流态下气液混合物压降梯度计算a.混合物平均密度

m处理方式：泡流+大气泡（叠加）CO-液体分布系数；V1-油膜与油滴的体积；V2-气泡的体积；Wm-混合物质量流量。不能用泡流推导出HG的思路，因为由于大气泡的存在，泡在管中分布不均匀，HL、HG在每一截面上都不一样。第61页，课件共100页，创作于2023年2月相关参数计算第62页，课件共100页，创作于2023年2月Us可由Griffith和Wallis公式计算（需要迭代）C1根据滑脱速度雷诺数确定C2根据Nb和总雷诺数确定第63页，课件共100页，创作于2023年2月Us也可根据Nb值不插图计算（需迭代）当:Nb≤3000时当3000<Nb<8000时当Nb≥8000时第64页，课件共100页，创作于2023年2月b.液体分布系数Co的选用公式见表1-10连续液相Um，m/sCo计算公式水水油油＜3.048＞3.048＜3.048＞3.0481-86a1-86b1-86c1-86d为了保证各流型之间压力变化的连续性，液相分布系数Co必须满足下面的条件当Um＜3.048时≥－0.2132Um

当Um＞3.048时≥第65页，课件共100页，创作于2023年2月c.摩阻梯度的计算由工程流体力学段塞流动能项忽略式中f为单相流体摩阻系数。根据管壁相对粗糙度e/D和雷诺数(式1-84)，由式1-80计算。（同前）第66页，课件共100页，创作于2023年2月a.混合物密度（与泡流相似，假设液滴均匀分布）雾流时无滑脱，故滑脱速度：（3）雾状流压降梯度计算4、不同流态下气液混合物压降梯度计算第67页，课件共100页，创作于2023年2月a.混合物密度第68页，课件共100页，创作于2023年2月b.摩阻梯度（主要由气体产生）Um用气体表观速度近似代替。f由气相雷诺数和液膜相对粗糙度计算第69页，课件共100页，创作于2023年2月液膜相对粗糙度的计算（0.001-0.5）根据无因次韦伯系数选择计算式当第70页，课件共100页，创作于2023年2月液膜的相对粗糙度-液体的表面张力。当第71页，课件共100页，创作于2023年2月过渡流没有独立的计算方法，用段塞流和雾流计算后内插。段塞流的界限值为:雾流的界限值为:计算实例参见教材：例1-6（4）过渡流压降梯度计算4、不同流态下气液混合物压降梯度计算第72页，课件共100页，创作于2023年2月（三）Gilbter图版法优点：使用简便缺点：不够精确

1.图版的建立大量自喷井的实测数据表明，dp/dz取决于以下参数：

D、qL、R、Pwh、H、Pwf和流体性质。第73页，课件共100页，创作于2023年2月基本思想

(1)认为流体性质都一样(同一油田)，适用于825

946kg/m3的原油。(2)把D、qL、R、Pt分成一组，油井井筒压力分布与四个参数有关，作H~Pwf的关系曲线

第74页，课件共100页，创作于2023年2月(3)曲线关系：压力相等点的压降梯度相等，斜率相同，曲线重合。(4)等值深度：与B井井口压力对应的A曲线的深度坐标叫B井井口关于A曲线的等值深度。B井井底等值深度=井口等值深+B井井深第75页，课件共100页，创作于2023年2月例：A、B、C三口井的压力分布曲线a、b、c曲线均为OAB曲线的一部分，OAB曲线(红色)就可以表示不同井口压力油井的压力分布。ABPHOCABabcx第76页，课件共100页，创作于2023年2月例：A、B、C三口井的压力分布曲线a、b、c曲线均为OAB曲线的一部分，OAB曲线(红色)就可以表示不同井口压力油井的压力分布。ABPHOCABabcx第77页，课件共100页，创作于2023年2月2.图版设置

(1)曲线从坐标原点开始；(2)在同一坐标系中，改变油气比，绘制不同的压力曲线；(3)改变产量，得另一曲线簇；(4)改变油管直径得出又一曲线系列。第78页，课件共100页，创作于2023年2月3.图版应用

(1)坐标：横轴：压力，Psi；纵轴：深度，千英尺；(2)参数：R，千英尺3/桶；油管：1in、2.5in、2.875in；产量:50、100、200、400、600（桶/天）第79页，课件共100页，创作于2023年2月(3)实际压力的内插法当油气比界于两曲线之间，则由两条曲线查出二个压力值，再由内插法(以X代R,Y代表P),确定实际压力值。第80页，课件共100页，创作于2023年2月（四）倾斜(水平)管两相流计算方法

M-B(Mukherjee和Brill)的压降梯度方程式中

—管斜角（0—+90º）垂直生产井=+90º;垂直注入井=-90º（1-97）（1-98）第81页，课件共100页，创作于2023年2月无因次气体速度无因次液体速度（1-73）（1-100）无因次液相粘度（1-99）第82页，课件共100页，创作于2023年2月流向向上和水平流向

下

流流型所有分层流其它

系数值C1-0.380113-1.33082-0.516644C20.1298754.8081390.789805C3-0.1197884.1715840.551627C42.34322756.26226815.519214C50.47756860.0799510.371771C60.2886570.5048870.393952式（1-98）的回归系数（表1-11）第83页，课件共100页，创作于2023年2月式中EL入口体积含液率，NFr为弗鲁德数，引入流态判别（1）

m的计算当EL＜0.01，NFr＜L1时

或EL≥0.01，NFr＜L2时分层流第84页，课件共100页，创作于2023年2月若

则为雾状流，否则为泡流–段塞流。

泡流–段塞流：两相摩阻系数fm用无滑脱摩阻系数fns。查Moody摩阻系数图或由式（1-80）计算。流态判别：（2）fm的计算第85页，课件共100页，创作于2023年2月雾流：两相摩阻系数fm考虑为相对持液率和无滑脱摩阻系数的函数。(1)计算相对持液率:HR＝λL/HL(2)根据HR按表1-12确定摩阻系数比fR(3)根据NRens由公式（1-80）计算fns(4)

fm＝fR·fnsHR0.100.200.300.400.500.701.00fR1.000.981.201.251.301.251.00第86页，课件共100页，创作于2023年2月（五）环形空间流动的处理方法圆管：Di=0，故R=D0/4，水力相当直径De=4R环空：水力相当直径为：1.水力相当直径水力半径定义为：环空：第87页，课件共100页，创作于2023年2月ee——环空相当粗糙度；ei、eo—环空内、外管有效粗糙度。环空壁面的腐蚀和结垢的影响。环空中接箍的局部摩阻的影响。注意：环空流动涉及管径一次方关系的公式（如雷诺数、摩阻）可用相当直径Ｄe代替管径。但计算两相流流速时仍用实际过流截面积。2.环空流动相当粗糙度第88页，课件共100页，创作于2023年2月套压(Pc):指示油管和套管环空的压力油压(Pwh):原油举升到井口时的剩余能量，又是通过油咀的动力。回压(PB):油嘴后剩余压力,又是地面管线流动的动力。第四节嘴流动态（Flowthroughchokes）一、油咀流动的特点PBPwhPcLH第89页，课件共100页，创作于2023年2月油嘴:一般长为50-150mm,直径3-50mm(英制以1/64in),由抗冲蚀硬质合金制成。（针形阀）固定油嘴(PositiveofFixedchoke)咀径不可调，改变只能更换可调油嘴（Adjustablechoke）容许缓慢调节打开度第四节嘴流动态（Flowthroughchokes）一、油咀流动的特点PBPwhPcLH油嘴的作用：调节和控制油井产量保持油井稳定生产第90页，课件共100页，创作于2023年2月第91页，课件共100页，创作于2023年2月PB

V

PB/Pwh

PB

V

(PB/Pwh)cPB

V

CONST(PB/Pwh)(PB/Pwh)c第92页，课件共100页，创作于2023年2月1、临界流动

油气混合物到达井口后，气体迅速膨胀，体积流量大大增加，通过节流阀时油气流速可达临界速度，油嘴前后宛若两个系