现浇箱梁模板计算书

.PAGE..---可修编.市青树林新区一号路道路工程〔一标段〕现浇箱梁模板支架设计计算书审批：省第六工程市青树林一号路道路一标段工程经理部年月日目录设计计算说明箱梁自重荷载模板支架设计简图顶板处膜板计算翼板处模板计算底板处模板计算腹板处模板计算碗口支撑计算碗口支撑垫梁计算纵向主梁〔贝雷架〕计算横向分配梁计算钢管立柱计算地基及根底计算箱梁预拱度计算一．设计计算说明1.1设计计算依据.〔1〕"市青树林新区一号路道路工程施工图设计.〔WH120014〕〔2〕地勘单位提供的本工程地勘报告.〔3〕"建筑施工模板平安技术规"〔JGJ162-2008〕〔4〕"建筑构造荷载规"〔GB50009-2012〕〔5〕"钢构造设计规"〔GB50019-2003〕〔6〕"混凝土构造设计规"〔GB50010-2010〕〔7〕"建筑地基根底设计规"〔GB50007-2011〕1.2参考资料〔1〕实用建筑构造静力计算手册.〔2〕装配式公路钢桥多用途实用手册1.3模板及支架选型〔1〕模板面板选用木胶合板和竹胶合板.〔2〕模板主次背楞选用木方〔松木〕〔3〕支撑调节系统选用碗口支撑及U型顶托.〔4〕碗口支撑垫梁选用轧制工字钢〔5〕支架纵梁选用贝雷片〔6〕支架横向分配梁选用轧制工字钢〔7〕立柱选用螺旋焊接钢管〔8〕支墩选用钢筋混凝土根底.混凝土标号C25二．箱梁自重荷载2.1钢筋及钢绞线自重a.单边翼板钢筋统计表上层编号规格数量长度重量备注N1φ1642L=89835961N5φ16806L=3904966.6扣除顶板段长度的后面数值N5aφ16562L=4704173.4扣除顶板段长度的后面数值下层N4φ1245L=89833589.6N13φ16880L=5177188.4N13aφ1642L=549364.3横隔板单个：785.8kg全桥44个.单边11个另加6个.翼板下横隔板：785.8x17=13358.6kg,单边翼板：39237.6kgb.单幅顶板钢筋统计表上层编号规格数量长度重量备注N1φ16145L=898320580N5φ16806L=175322324加翼板长为2533〕N5aφ16562L=175315566加翼板长为2533〕下层N3φ12138L=27873415.3N3aφ12276L=27286710.5N11φ12828L=7895801.2N7φ12687L=4104450.4N7bφ12272L=575〔加强〕2471.1N7aφ121374L=3808249.5N7cφ12544L=556〔加强〕4778.9N9φ123284L=2005832.4N9aφ121684L=2233251.6钢筋重量：103431.00kg,钢绞线：22088kg,合计：125519kgc.单幅底板钢筋统计表上层编号规格数量长度重量备注N3φ12128L=27873167.8N3aφ12256L=27286201.5N11φ12768L=7895380.9N8φ16672L=4104353.2N8aφ161344L=3557538.5N8bφ16272L=5752471.1N8cφ16544L=5094375.0N10φ163236L=1905459.8N10aφ161618L=2002873.6下层N2φ16127L=898318025.3N6φ16845L=1846.224648.6N6aφ16234L=194010237.8/钢筋合计：94.733td.单条中腹板钢筋统计表编号规格数量长度重量备注N1a255L=89531729.2N2a255L=89831729.2N31222L=2787544.5N3a1244L=27281065.9N1112132L=789924.8N1216896L=466.46602.7N12b16387L=496.43035.2N12d1670L=526.4582.2N12f165L=535.642.2钢筋重量：16256.00kg,钢绞线：17449kg,合计重量：33705kge.单条边腹板钢筋统计表编号规格数量长度重量备注N1aφ255L=89831729.2N2aφ255L=89831729.2N4φ1213L=89831037N3φ1211L=2787272.2N3aφ1222L=2728533N11φ1266L=789462.4N12aφ16896L=517.27321.9N12cφ16387L=539.93301.2N12eφ1670L=562.6622.3N12gφ165L=571.445钢筋重量：17053.00kg,钢绞线：17450.00kg,合计重量：34503kgf．箱梁钢筋及钢绞线自重荷载统计〔取计算长度：L=27.34m〕荷载部位钢筋自重总重KG分配长分配重量G3K〔KN/m2〕翼板〔单边〕39.23881.38/27.3413.18t1.0中间顶板125.519〔31.38/27.34〕〔13.888/4.7〕14.27t1.11端部顶板〔单块〕125.519(13.888/4.594)(81.38/27.34)13.949t1.11中间底板94.73313.006/4.7(81.38/27.34)11.5t0.9端部底板〔单块〕94.73313.006/4.15381.38/27.3410.16t0.9中腹板〔单块〕33.70581.38/27.3411.32t8.3边腹板〔单块〕34.50381.38/27.3411.59t8.5箱横隔板〔单条〕3.0593.059x26.118t8.1箱外横隔板〔单条〕0.7860.786x64.716t5.8...---可修编.荷载部位新浇混凝土自重断面Sm²体积Vm³G2k翼板〔单边〕1.4171.417x27.34=31.3692.98t中间顶板1.4761.476x27.34=40.3596.84t端部顶板〔单块〕1.5251.525x27.34=41.69100.06t中间底板1.2821.282x27.34=35.0584.12t端部底板〔单块〕1.1471.147x27.34=31.3675.264t中腹板〔单块〕15.58615.586x1.8=28.0567.32t边腹板〔单块〕16.49716.497x1.8=29.6971.26t箱横隔板4.24.2x1.27=5.334x2=10.66825.6t箱外横隔板3.7653.765x0.3=1.13x6=6.7816.272t..三、模板支架设计简图..四．顶板处模板计算4.1顶板处模板构造简图..4.2模板材料选型及性能指标名称材料及规格性能指标E〔kn/m²〕W〔m³〕I〔m4〕fm(n/mm²)fv(n/mm²)面板1.5CM厚木胶合板11.5x10637.5x10-62.82x10-730次楞木方5CMx10CM10x1068.33x10-54.2x10-6152.0主楞木方10CMx10CM10x1061.7x10-48.33x10-6152.0支撑Φ48x3钢管详见碗口支架4.3计算说明1〕顶板处模板按平板进展计算2〕施工人员及设备荷载分别按均布及集中进展计算，取二者力较大者进展构造验算4.4计算荷载一览表荷载分项荷载名称荷载标准值KN/m²荷载设计值KN/m²组合荷载〔KN/m²〕强度验算刚度验算模板及背楞自重0.3G1K=0.3x1.2=0.36Gq=G1K+G2K+G3K+Q1K=19.00P1=2.5P2=1.5Gn=0.3+11.52+1.11=12.93混凝土自重24x0.48=11.52G2K=11.52x1.2=13.82钢筋自重1.11G3K=1.11x1.2=1.33活荷载2.5Q1K=1.4x2.5=3.5.PAGE..---可修编.计算容构造部位计算简图〔L：m〕抗拉强度抗剪强度刚度验算q(kn/m)kM(kn.m)V(kn)σ(n/mm²)S〔m3〕τ〔n/mm²〕q〔kn/m〕p(kn)υ〔mm〕面板(δ=1.5cm厚木胶合板〕Q1k均布q=Gq.b=19Km=0.117M①=kmql2=0.36σ=M②/W=15.2<30q=Gn·b=12.93υ=5ql4/384EI=1.33<L/250=1.6Q1k集中q=Gqb=15.5P=3.5Km=0.117Kv=0.2M②=kmql2+kvpl=0.57次背肋木方〔5cmx10cm〕Q1k均布q=Gq.b=19x0.4=7.6Km=0.117Kv=0.617M①=kmql2=0.72V=Kvql=4.22σ=M②/W=14.6<156.25x10-5τ=VS/BI1.55<2.0q=Gn·b=12.93x0.4=5.172υ=5ql4/384EI=1.05<L/250=3.6Q1k集中q=Gq.b15.5x0.4=6.2P=3.5Km=0.117Kv=0.2M②=kmql2+kvpl=1.22V=Kvql+0.507p=5.21主背楞〔木方10x10cm90cm〕Q1K均布q=Gq.b=19x0.9=17.1Km=0.117Kv=0.617M①=kmql2=1.28V=Kvql=8.44σ=M②/W=8.1<15-1.25x10-4τ=VS/BI1.19<2.0q=Gn·b=12.93x0.9=11.637υ=5ql4/384EI=0.75<L/250=3.2Q1k集中q=Gq.b=15.5x0.9=13.95P=1.5x1.4=2.1Km=0.117Kv=0.2M②=kmql2+kvpl=1.38V=Kvql+0.507p=7.95立杆〔木方10x10cm90cm〕主背楞最大支座反力：VB=〔0.617+0.583〕x17.1x0.8+1=17.416立杆自重：0.732kn立杆轴力：P=17.416+0.732=18.15kn净面积：.Ao=0.1x0.1=0.01m2抗拉强度：σc=N/A0=1.8N/mm2<fim=14N/mm2稳定性计算：i===29mmLo=1220mm.λ==42.1<91φ=1/［1+〔λ/65〕2］=0.71σ=N/φ·A0=18.15/0.71/0.01=2.55n/mm2<14n/mm2满足要求..五．翼板处模板计算5.1模板材料选型及性能指标名称材料及规格性能指标E〔kn/m²〕W〔m³〕I〔m4〕fm(n/mm²)fv(n/mm²)面板1.8CM厚竹胶合板9.9x1065.4x10-54.86x10-735次楞木方5CMx10CM10x1068.33x10-54.2x10-6152.0主楞木方10CMx10CM10x1061.7x10-48.33x10-6152.0支撑Φ48x3钢管详见碗口支架5.2计算说明1〕翼板处模板按平板进展计算2〕施工人员及设备荷载分别按均布及集中进展计算，取二者力较大者进展构造验算5.3计算荷载一览表荷载分项荷载名称荷载标准值KN/m²荷载设计值KN/m²组合荷载〔KN/m²〕强度验算刚度验算模板及背楞自重0.3G1K=0.3x1.2=0.36Gq=G1K+G2K+G3K+Q1K=19.46Gn=0.3+12+1=13.3P1=2.5P2=1.5混凝土自重24x0.5=12G2K=12x1.2=14.4钢筋自重1G3K=1x1.2=1.2活荷载2.5Q1K=1.4x2.5=3.5..计算容构造部位计算简图〔L：mm〕抗拉强度抗剪强度刚度验算q(kn/m)kM(kn.m)V(kn)σ(n/mm²)S〔m3〕τ〔n/mm²〕q〔kn/m〕p(kn)υ〔mm〕面板(δ=1.8cm厚竹胶合板〕Q1k均布q=Gq.b=19.46Km=0.117M①=kmql2=0.461σ=M②/W=12.84<30q=Gn·b=13.3υ=5ql4/384EI=0.92<L/400=1.125Q1k集中q=Gqb=15.96P=3.5Km=0.117Kv=0.2M②=kmql2+kvpl=0.693次背肋木方〔5cmx10cm〕Q1k均布q=Gq.b=19.46x0.45=8.76Km=0.117Kv=0.617M①=kmql2=0.83V=Kvql=4.86σ=M②/W=15.7>15能满足使用6.25x10-5τ=VS/BI1.7<2.0q=Gn·b=13.3x0.45=6υ=5ql4/384EI=1.22<L/400=2.25Q1k集中q=Gq.b15.96x0.45=7.18P=3.5Km=0.117KP=0.2M②=kmql2+kPpl=1.31V=Kvql+0.507xP=5.76主背楞〔木方10x10cm90cm〕Q1K均布q=Gq.b=19.46x0.9=17.51Km=0.117Kv=0.617M①=kmql2=1.66V=Kvql=9.72σ=M②/W=10.1<15-1.25x10-4τ=VS/BI1.46<2.0q=Gn·b=13.3x0.9=11.97υ=5ql4/384EI=1.23<L/400=2.25Q1k集中q=Gq.b=15.96x0.9=14.36P=1.5x1.4=2.1Km=0.117Kp=0.2M②=kmql2+kppl=1.73V=Kvql+0.507P=9.03立杆主背楞最大支座反力：VB=〔0.617+0.583〕x17.51x0.9+1=19.91kn..六底板处模板计算6.1模板材料选型及性能指标名称材料及规格性能指标E〔kn/m²〕W〔m³〕I〔m4〕fm(n/mm²)fv(n/mm²)面板1.8CM厚竹胶合板9.9x1065.4x10-54.86x10-735次楞木方5CMx10CM10x1068.33x10-54.2x10-6152.0主楞木方10CMx10CM10x1061.7x10-48.33x10-6152.0支撑Φ48x3钢管详见碗口支架6.2计算说明1〕顶板处模板按平板进展计算2〕施工人员及设备荷载分别按均布及集中进展计算，取二者力较大者进展构造验算6.3计算荷载一览表荷载分项荷载名称荷载标准值KN/m²荷载设计值KN/m²组合荷载〔KN/m²〕强度验算刚度验算上部传递的荷载顶板混凝土6.72Gq=G1K+G2K+G3K+Q1K=12.76+0.36+7.2+1.08+3.5=23.1Gn=10.63+0.3+6+0.9=16.33顶板钢筋1.11顶板底模板0.3模板支架1合计9.139.13x1.2=11模板及背楞自重0.3G1K=0.3x1.2=0.36混凝土自重24x0.25=6G2K=6x1.2=7.2钢筋自重0.9G3K=0.9x1.2=1.08活荷载2.5Q1K=1.4x2.5=3.5..计算容构造部位计算简图〔L：mm〕抗拉强度抗剪强度刚度验算q(kn/m)kM(kn.m)V(kn)σ(n/mm²)S〔m3〕τ〔n/mm²〕q〔kn/m〕p(kn)υ〔mm〕面板(δ=1.8cm厚竹胶合板〕Q1k均布q=Gq.b=23.1Km=0.117M①=kmql2=0.243σ=M②/W=7.71<30q=Gn·b=16.33υ=5ql4/384EI=0.36<L/400=0.75Q1k集中q=Gqb=19.6P=3.5Km=0.117Kp=0.2M②=kmql2+kppl=0.416次背肋木方〔5cmx10cm〕Q1k均布q=Gq.b=23.1x0.3=6.93Km=0.117Kv=0.617M①=kmql2=0.66V=Kvql=3.85σ=M②/W=14.3<156.25x1010-5τ=VS/BI1.5<2.0q=Gn·b=16.33x0.3=4.9υ=5ql4/384EI=1.0<L/400=1.5Q1k集中q=Gq.b19.6x0.3=5.88P=3.5Km=0.117Kp=0.2M②=kmql2+kppl=1.19V=Kvql+0.507xP=5.04主背楞〔木方10x10cm90cm〕Q1K均布q=Gq.b=23.1x0.9=20.79Km=0.117Kv=0.617M①=kmql2=1.97V=Kvql=11.54σ=M②/W=12.1<15-1.25x10-4τ=VS/BI1.44<2.0q=Gn·b=16.33x0.9=14.7υ=5ql4/384EI=1.51<L/400=2.25Q1k集中q=Gq.b=19.6x0.9=17.64P=1.5x1.4=2.1Km=0.117Kp=0.2M②=kwql2+kppl=2.05V=Kvql+0.507P=10.86立杆主背楞最大支座反力：VB=〔0.617+0.583〕x20.79x0.9+1=23.45kn..七．腹板〔外横隔板〕处模板计算7.1侧模板箱梁侧模板分为腹板及外横隔板侧模版，按腹板外侧模计算6.1.1荷载标准值.〔1〕新浇混凝土对模板侧压力G4k混凝土采用外部振捣.侧模板在最不利位置〔梁体外侧〕处高h=1.32m新浇混凝土侧压力F=γch=24x1.27=30.48kn/m2〔2〕振捣时产生的施工活荷载Q2k=4kn/m26.1.2荷载设计值：G4k=30.48x1.2=36.58kn/m2Q2k=4x1.4=5.6kn/m2小计：Gq=43.6kn/m2=42.18x10-3n/mm27.1.3.侧模板计算：侧模面板在梁体外侧面处采用1.8cm厚竹胶合板，梁体其它部位采用1.5cm厚木胶合板E=11500n/mm2，次楞采用木方5cmx10cmE=10000n/mm2主楞采用木方10cmx10cmE=10000n/mm2计算结果见附表..计算容构造部位计算简图〔L：m〕抗弯强度抗剪强度刚度验算q(n/mm)kM(n.mm)W(mm³)σ〔N/mm²〕I〔mm4〕S〔mm3〕τ〔N/mm²〕q(n/mm)υ〔mm〕侧膜板面板(δ=1.8cm厚竹胶合板〕注：侧模面板在其它部位用1.5厚木胶板q=42.18x10-30.125M=kql2=0.125x42.18x10-3x4002=843.6W=bh2/6==1x182/6=54σ=M/W=15.6<fim=30N/mm2满足要求I=b·h3/12=183/12=486q=30.48x10-3υ=5ql4/384EI=1.48<L/250=1.6次背肋〔木方5x10cm90cm〕q=42.18x10-3x400=16.870.1170.617M=kql2=0.117x16.87x6002=710564.4V=kql=0.617x16.87x600=6245.3W==50x1002/6=83333.33σ=M/W=8.5<15I=b·h3/12=50x1003/12=4166666.67S=50*50x25=62500τ=VS/BI=1.87<2.0q=30.48x400x10-3=12.192υ=5ql4/384EI=0.49mm<L/250=3.6主背楞〔木方10x10cm60cm〕q=42.18x10-3x600=25.3080.1250.5M=kql2=0.125x25.308x8002=2024640V=kql=0.5x25.308x800=10123W==100x1002/6=166666.67-σ=M/W=12.1<15I=b·h3/12=100x1003/12=8333333.33S=100*50x25=125000τ=VS/BI=1.52<2.0q=30.48x600x10-3=18.3υ=5ql4/384EI=1.17<L/250=3.2对拉杆φ12主背肋最大支座反力V=0.5x42.18x800=16872N对拉杆选用φ12两端带螺纹钢筋，S=πR2=113.04mm2σ=V/A=149.3N/mm2<215N/mm2..7.2底模板4.2模板材料造型及性能指标名称材料及规格性能指标E〔kn/m²〕W〔m³〕I〔m4〕fm(n/mm)²)fv(n/mm²)面板1.8cm厚竹胶合板9.9x1065.4x10-54.86x10-735次楞木方5cmx10cm10x1068.33x10-54.2x10-6152.0主楞木方10cmx10cm10x1061.7x10-48.33x10-6152.0支撑Φ48x3钢管详见碗口支架4.3计算说明1〕腹板〔外横隔板〕处底模板按梁底板进展计算2〕振捣混凝土产生的活荷载采用2kn/m²3〕箱梁底板以上的腹板〔外横隔板〕段荷载视为通过箱梁底板按45度进展扩散，扩散段按边腹板处单边扩散距离〔最短扩散距〕0.5+0.25x2=1m取值，荷载分配值为0.5/1=0.54.4计算荷载一览表扩散段荷载：顶板钢筋：1.11腹板钢筋：8.5混凝土：24x1.55=37.2小计：46.81kn/m²扩散后分配荷载：47.56x0.5=23.405kn/m²非扩散段荷载：混凝土：24x0.25=6底板钢筋：0.9模板及背楞：0.8小计：7.7kn/m²腹板〔外横隔板〕底模板荷载标准值：23.405+7.7=31.1kn/m²腹板〔外横隔板〕底模板荷载设计值：31.1x1.2=37.32kn/m²振捣混凝土产生的活荷载：2x1.4=2.8kn/m²计算荷载强度验算荷载：37.32+2.8=40.12kn/m²刚度验算荷载：31.1kn/m²..计算容构造部位计算简图〔L：m〕抗拉强度抗剪验算刚度验算q(n/mm)kM(n.mm)W(mm³)σ〔N/mm²〕I〔mm4〕S〔mm3〕τ〔N/mm²〕q(n/mm)υ〔mm〕底膜面板(δ=1.8cm厚竹胶板〕q=40.12x10-30.117M=kql2=0.117x40.12x10-3x2002=187.762W=bh2/6==1x182/6=54σ=M/W=3.5<fim=30N/mm2满足要求I=b·h3/12=183/12=486q=31.1x10-3υ=5ql4/384EI=0.13<L/400=0.5次背肋〔木方5x10cm30cm〕q=40.12x10-3x200=8.0240.1170.617M=kql2=0.117x8.024x9002=760434.5V=kql=0.617x8.024x900=4455.7W=bh2/6=50x1002/6=83333.33σ=M/W=9.13<15I=b·h3/12=50x1003/12=4166666.67S=50*50x25=62500τ=VS/BI=1.34<2q=31.1x200x10-3=6.22υ=5ql4/384EI=1.28mm>L/400=1.5mm主背楞〔木方10x10cm60cm〕q=40.12x10-3x900=36.110.1170.617M=kql2=0.117x36.11x6002=1520953V=kql=0.617x36.11x600=13368W=bh2/6=100x1002/6=166666.67-σ=M/W=9.13<15I=b·h3/12=100x1003/12=8333333.33S=100*50x25=125000τ=VS/BI=2.0=2q=31.1x900x10-3=27.99υ=5ql4/384EI=0.57<L/400=1.5..八、碗口支撑计算8.1支撑自重.腹板底部为支撑最不利位置.立杆高度取最高者H=2400最不利位置碗口支架材料统计：名称规格长度数量重量备注单重总重立杆φ48x330006x6=3617.31kg/条623.2横杆900φ48x39003x5x6=903.97kg/条357.3U型顶托365.82kg/个209.5纵横向剪刀撑φ48x325501611.13kg/m178.081368kg.作用面积S=4.5x4.5=20.25面荷载：0.68kn/m2合计配件按0.35kn/m2取值，面荷载：0.68+0.35=1kn/m2..8.2钢管及u型顶托构造型式8.3支撑系统的容许设计荷载值计算按以下可能出现的四种破坏工况分别进展计算，取4个结果中的最小值作为支撑系统的容许荷载a)M30螺杆抗拉承载力计算螺杆按螺杆选型中最低级进展，即4.8级，fbt=170n/mm2M30螺杆有效直径de=26.72mmNTB=πde2/4fbt=3.14×26.722/4×170=95278nb)法兰板抗剪承载力计算法兰板材质按q235考虑，fv=125n/mm2N=fa=125×10×48.6=60750nc)钢管支撑强度计算容许荷载钢管考虑旧材，折减系数取0.8〔f〕=215×0.8=172n/mm2N=fAn=172×348=59856nd)钢管支撑受压稳定计算容许荷载螺杆插入套管形成初偏心最大初偏心按30/2=15mm考虑①求φx螺杆截面惯性矩：I1=eq\f(πd4,64)=39741mm4Φ48×2.4惯性矩I2=98200n=eq\f(I2,I1)=eq\f(93200,39741)=2.345λ=μ.eq\f(L,i2)=1.293×eq\f(1812,16.4)=142.9查附录D.λ=142φ=0.337λ=143φ=0.333λ=142.9φx=0.334②求NEXNEX=π2EA/λ2=eq\f(3.142×2.06×105×348,142.92)=34613N③求N.取β=1eq\f(N,φxA)+≤215eq\f(N,116)+eq\f(N,239.7-0.00554N)=215求得N=74707N比拟可知：法兰板受剪处最弱。容许设计荷载取60750n上部传递的集中荷载中，腹板底板处竖向集中荷载最大Pmax=29.77kn＜60.75kn满足要求九.碗口支撑垫梁计算9.1材料选用垫梁选用工字钢14,I14力学性能指标：G=16.9kg/mWy=102x103mm3Iy=712x104mm4E=2.06x105N/mm2自重面荷载：0.169x〔12+9+4.5〕x6/4.5/25=0.25kn/m2自重线荷载：0.169x1.2=0.203kn/m工字钢14间距：外横隔板处50cm,其它部位90cm考虑租用材料为旧材其强度指标按0.75进展折减.9.2计算荷载：9.2.2上部传递荷载：翼板处：挂板及翼板荷载13.3+3.22=16.52kn/m2碗口支架:1kn/m2垫梁：0.25kn/m2荷载标准值：17.77kn/m2活荷载：1kn/m2承载验算荷载：17.77x1.2+1x1.4=22.72kn/m2外横隔板处：隔板34.94kn/m2碗口支架:1kn/m2垫梁：0.25kn/m2荷载标准值：36.19kn/m2活荷载：1kn/m2承载验算荷载：36.19x1.2+1x1.4=44.83kn/m2翼板处垫梁线荷载：q=22.72x0.45+44.83x0.25=21.43kn/m腹板处：腹板31.1kn/m2碗口支架:1kn/m2垫梁：0.25kn/m2荷载标准值：32.35kn/m2活荷载：1kn/m2承载验算荷载：32.35x1.2+1x1.4=40.22kn/m2腹板处垫梁线荷载：q=40.22x0.45=18.1kn/m底板处：底板16.33kn/m2碗口支架:1kn/m2垫梁：0.25kn/m2荷载标准值：17.58kn/m2活荷载：1kn/m2承载验算荷载：17.58x1.2+1x1.4=22.5kn/m2横隔板25.1kn/m2碗口支架:1kn/m2垫梁：0.25kn/m2荷载标准值：26.35kn/m2活荷载：1kn/m2承载验算荷载：26.35x1.2+1x1.4=33.02kn/m2底板处线荷载：q=33.02x0.25+22.5x0.45=18.38kn/m取翼板处垫梁〔最不利位置〕按三跨不等跨进展计算9.3计算简图9.4强度验算线荷载：q=21.43N/mmn=2.25/0.9=2.5弯矩系数：Km=0.452剪力系数：Kv=1.272最大弯矩：Mmax=kmql2=0.452x21.43x9002=7845952〔N.mm〕σ=M/W=7845952/102x103=77N/mm2<190N/mm2x0.75=140N/mm2强度满足要求. 最大剪力V=kpql=1.272x21.43x900=24533(N)毛截面矩：9.1x80x〔70-9.1/2〕+5.5x〔70-9.1〕x(70-9.1)/2=57846.8mm3剪应力τ=24533x57846.8/5.5x712x104=36.2N/mm2<125N/mm2x0.75=93.75N/mm2强度满足要求9.5刚度验算线荷载：q=GNb=36.19x0.25+17.77x0.45=17.044n/mm最大挠度：ν=5ql4/384EI=5x17.044x22504/384x2.06x105x712x104=3.88mm<L/400=5.63mm刚度满足要求十．纵向主梁〔贝雷梁〕计算10.1材料选用纵向主梁选用标准贝雷片组装的贝雷梁，贝雷片力学性能指标：单排单层最大弯矩:[M]=788.2kn.m单排单层最大剪力：[V]=245.2kn重量:300kg/片.〔含横向连接器及插销等〕贝雷架自重面荷载：G=300x18x9/15/27=1.25KN/m210.2翼板处贝雷架计算：10.2.1计算荷载：挂板及翼板荷载13.3+3.22=16.52kn/m2碗口支架:1kn/m2垫梁：0.25kn/m2贝雷架自重：1.25kn/m2荷载标准值：19.02kn/m2活荷载：1kn/m2承载验算荷载：19.02x1.2+1x1.4=24.224kn/m2此部位荷载为均布荷载作用在纵梁上。外横隔板荷载34.94kn/m2此部位荷载为集中荷载作用在纵梁上。P=(34.94-16.52)x1.2x〔2.25+0.9x2〕x0.46=41.2kn10.2.2计算简图强度计算线荷载：均部荷载：q1=24.224x〔2.25+0.9x2〕=98.1kn/m集中荷载：P=41.2kn最大弯矩：M=q1x122/8+px3.5=1910kn.mM/3=637kn.m<[M]=788.2kn.m最大剪力：V=q1x12/2+p=630knV/3=210kn<[V]=245.2kn满足要求10.3底板处贝雷架计算：10.3.1计算荷载：底板荷载16.33kn/m2碗口支架:1kn/m2垫梁：0.25kn/m2贝雷架自重：1.25kn/m2荷载标准值：18.83kn/m2活荷载：1kn/m2承载验算荷载：18.83x1.2+1x1.4=24kn/m2此部位荷载为均布荷载作用在纵梁上。横隔板荷载25.1kn/m2此部位荷载为集中荷载作用在纵梁上。P=(25.1-16.33)x1.2x〔1.7+0.9〕x0.8=21.9kn10.3.2计算简图10.3.3强度计算线荷载：均部荷载：q1=24x〔1.7+0.9〕=62.4kn/m集中荷载：P=21.9kn最大弯矩：M=q1x122/8+px1=1145.1kn.mM/2=572.6kn.m<[M]=788.2kn.m最大剪力：V=q1x12/2+p=396.3knV/2=198.2<[V]=245.2kn满足要求10.4腹板处贝雷架计算：10.4.1计算荷载：腹板荷载31.1kn/m2碗口支架:1kn/m2垫梁：0.25kn/m2贝雷架自重：1.25kn/m2荷载标准值：33.6kn/m2活荷载：1kn/m2承载验算荷载：33.6x1.2+1x1.4=41.72kn/m2翼板及挂板承载验算荷载：24.224kn/m2底板承载验算荷载：24kn/m2以上三部位荷载为均布荷载作用在纵梁上。横隔板荷载25.1kn/m2外横隔板荷载34.94kn/m2以上二部位荷载为集中荷载作用在纵梁上。P1=(25.1-16.33)x1.2x0.8x1.7/2=7.2knP2=(34.94-16.52)x1.2x0.45x0.46=4.6kn10.4.2计算简图10.4.3强度计算线荷载q1=41.72x0.9+24x1.7/2+24.224x0.45=68.85kn/m最大弯矩：M=q1x122/8+(p1+p2)x1+p2x12/4=1258kn.mM/3=420kn.m<[M]=788.2kn.m最大剪力：V=q1x12/2+2xp1+3xp2=441knV/3=147kn<[V]=245.2kn满足要求10.5挠度计算.贝雷架计算简图为多杆铰接杆件，其挠度按经历计算公式进展计算。计算参数取值如下：单层桁架d=3.556mm国产桁架⊿=0.5mm10.5.1弹性挠度V=dn2/8=3.556x4x4/8=7.112mm<L/1000=12mm10.5.2最大错孔挠度〔非弹性〕fm=⊿n2/3=0.5x4x4/3=2.7mm十一.横向分配梁验算11.1材料选用选用3I45a.力学性能指标：W=1430x103mm3I=32240x104mm4G=80.4kg/m11.2上部传递荷载箱梁主箱体下部为横向分配梁最不利位置，以此部位进展分配梁计算。箱梁底板及横隔板传递的荷载按均布荷载进展，腹板传递荷载按集中荷载且居于跨中。均布荷载：底板荷载：24kn/m2横隔板荷载34.52kn/m2均布线荷载：〔25.1-16.33〕x1.2x0.8+24x(6+1.5)+0.804x3x1.2=191.3kn/m集中荷载：腹板荷载：31.1kn/m2P=〔31.1-16.33〕x(6+1.5)x1x1.2=133kn11.3计算简图〔按四等跨连续梁〕11.4强度计算均布荷载系数：km=0.121kv=0.62kw=0.967集中荷载系数：km=0.21kv=0.681kw=1.581M1=kmql2=0.121x191.3x4.52=468.8KN.mM2=kmpl=0.21x133x4.5=125.7KN.mM=m1+m2=594.5KN.mσ=M/W=681x103/1430/3=138.6N/mm2<205x0.75=155N/mm2抗剪强度最大剪力V=kvql+kvp=655.7+75.5=624.3kn毛截面矩：S=150x18x〔225-9〕+11.5x〔225-18〕x〔225-18〕/2=829581.75mm3τ=VS/BI=624.3x829581.75x103/3x11.5x32240x104=46.6N/mm2<125x0.75=94N/mm211.4刚度验算均布荷载：底板荷载：18.83kn/m2横隔板荷载27.6kn/m2均布线荷载：〔25.1-16.33〕x0.8+18.83x(6+1.5)+0.804x3=151kn/m集中荷载：腹板荷载：31.1kn/m2P=〔31.1-16.33〕x(6+1.5)x1=110.8kn挠度ν=(kwql4+kwpl3)/3x100EI=(0.967x151x45004+1.581x110.8x45003)/3x100x2.06x32240x109=3.0mm<L/1000=4.5mm11.4支座反力力系数：均布荷载VA=0.446VB=1.223VC=1.142集中荷载VA=0.42VB=1.335VC=1.214支座反力：RA=0.446x191.3x4.5+0.42x133=440knRB=1.223x191.3x4.5+1.335x133=1231knRC=1.142x191.3x4.5+1.214x133=1145kn十二.钢管立柱计算钢管选用φ630x10mm螺旋焊接收.考虑租用材料为旧材，其强度指标按0.75进展折减。12.1强度验算最大压力。P=RB=1231kn截面净面积A=〔630-10〕πd=19477.86mm2σ=P/A=1231x103/19477.86=63.2N/mm2<190x0.75=142.5N/mm2强度满足要求12.2稳定性计算：墩顶最大高度H=22m支架系统高度h=3.8m柱子最大高h=18.2mI=π〔D4-d4〕/64=3.14〔6304-6104〕/64=9.4x108mm4四转半径y=I/A=219.2mm长细比λ=Lo/y=83柱子截面为a类截面ψ=0.763σ=N/ψA=82.8N/mm2<190x0.75=142.5N/mm212.3风荷载计算：纵横向水平连接杆步距h=4500mm立杆迎风面的间距La=12000mW=π〔D3-d3〕/32=2264497mm3的地区根本风压Wo=0.3kn/m2按维护构造进展计算风荷载标准值：Wk=Bs2xMsixU2xWo=1.68x2.4x1.07x0.3=1.29kn/m2=1.29x10-3n/mm2风荷载弯矩：MW=0.92x1.4WK*Lah2/10=35547498〔N.mm〕F=N/A+MW/W=63.2+15.7=78.9N/mm2<190x0.75=142.5N/mm2强度满足要求钢管柱间纵横向连接距按=4.5m进展格构柱缀条的计算Af=19477.86x190=3700793.4Nfy=235N/mm2柱子剪力V=Af/85/√(fy/235)=43539NV1=V/2=21769N缀条力Nd=V1/sin(45)=30787N缀条初选角钢L10