混凝土结构课程设计-单层厂房课程设

1 2 31结构构件选型及柱截面尺寸确定厂房每跨内设两台吊车，吊车均为软钩吊车，吊车工作级别为A5，轨顶标+0.000-0.150+0.0002结构计算上柱高(H)=13.8-10.1=3.7mu4表1柱截面计算参数计算参数计算参数/mm2A，CB5901083105上柱下柱下柱04A,C柱05B柱柱截面尺寸5计算单元简图20.4KN/M22211②吊车梁及轨道重力荷载设计值633③柱自重重力荷载设计值B柱：401Q的作用位置与G作用位置相同，如图5所示。7风压高度变化系数μ可根据厂房各部分标高及B类底面粗糙度，由《荷载规Z柱顶（标高=13.3m）屋架，檐口（标高=15.0m）天窗，屋架交接处（标高=16.0m）天窗檐口（标高=18.6m）屋顶（标高=19.05m）ZZZZμ如图6所示，由公式可得排架迎风面及背风面的风荷载标准值分别S4466a6s544h风荷载体型系数及排架计算简图22qq2Zh18由设计资料表2得200/50吊车的参数为：大车宽B=5.955m，大车轮距吊车荷载作用下支座反力影响线DMIN②吊车横向水平荷载作用于每一个轮子上的吊车横向水平制动力标准值：92424TMAXi表2柱剪力分配系数3H30-11H3E0-12EuΣ1iδ=iH3ηηηABi恒载作用下排架的计算简图如图7-a所示，图中重力荷载G及力矩M是根15A5B1551M214AAAin3(n恒荷载作用下排架内力图其中Q=29.7kN，它在柱顶及变阶处1A211MMA2AH1H331B1ABAAAMA1MA24AB跨作用屋面活荷载时排架内力图BC跨作用屋面活荷载时排架内力图nAAA图11左吹风时排架内力图右吹风时排架内力图①D作用于A柱D在牛腿顶面处引Bmin3AC33(n(仁)AB排架各柱顶剪力分别为：排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力图如图所示。D作用于A柱时排架内力图②D作用于B柱左ABABMCAH3MBH3AAA图14D作用于B柱左时排架内力图③D作用于B柱右D作用于B柱右时排架内力图④D作用于C柱图16D作用于C柱时排架内力图⑤T5AB各柱顶的剪力分别为：这些值取自N及相应的M和V一项。屋面活荷载屋面活荷载荷载类别荷载类别力D作力GG用在A柱用在C柱在AB跨在BC跨--257.62-47.11-24.620285.55257.62-47.11-24.620285.55-6.65000-8.25-2.38000000-3.460-3.460-12.200-0.89000000-23.290-23.290-144.960-16.82M-NMNMNMNVⅢⅢⅢ-ⅢⅢ-Ⅲ-6.33合ⅠN,VMN,VN及相应的N,VNN,VMN1.2x①+1.4x1.0x[0.9x⑥+0.7x(②+③)+0.7x0.9x⑨+0.6x⑩]①+1.4x1.0x[0.8x⑤+0.7x0.8x⑦+0.7x0.9x⑨+0.6x⑪]1.2x①+1.4x1.0x[②+③+0.7x0.9x①+1.4x1.0x[0.9x⑥+0.7x③+0.7x0.9x⑨+0.6x⑩]-ⅡⅢMNMNVMkNkVk①+1.4x1.0x[0.8x④+0.7x③+0.7x0.8x⑥+0.7x0.9x⑨+0.6x⑩]1.2x①+1.4x1.0x[⑩+0.7x③+0.7x0.8x(④+⑥)+0.7x0.9x⑧]①+1.0x[⑩+0.7x③+0.7x0.8x(④+⑥)+0.7x0.9x⑧]61.2x①+1.4x1.0x[0.9x⑨+0.7x②+0.7x0.8x②+0.7x0.9x(⑤+⑦)+0.7x0.9x⑧]x0.9x(⑤+⑦)+0.7x0.91.2x①+1.4x1.0x[0.9x④+0.7x(②+③)+0.7x0.9x⑧+0.6x⑩]1.2x①+1.4x1.0x[0.9x④+0.7x(②+③)+0.7x0.9x⑧+0.6x⑩]①+1.0x[0.9x④+0.7x⑧+0.6x⑩]①+1.4x1.0x[0.9x⑨+0.7x0.9xx⑦+0.6x⑪]①+1.4x1.0x[⑩+0.7x③+0.7x0.9x(⑥+⑨)]①+1.0x[⑩+0.7x③+0.7x0.9x(⑥+⑨)]3柱的截面设计yb00ea 0=0N1ih0Mi0aNahisafbh sih22垂直于排架方向柱的计算长：00()b'ff 0=212x0i=Cfb,Cfb,fs为大偏心 f'(22，S2Sminff验算垂直于弯矩作用平面的受压承载力24xIIxA-Nuxfc5.3柱的裂缝宽度验算h0e0e0=q=q=q=00q非地震区的单层厂房柱，其箍筋数量一般由构造要求控制，根据构造要求，上0h0故牛腿截面高度满足要求。因而该牛腿可按构造配筋。根据构造要求，6柱的吊装验算采用翻身超吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊，由书上表可32321q1BBq2q3M1M3柱吊装验算简图12222ql2ql2A1M一2=l3A3则下柱段最大弯矩：2表9A柱吊装阶段承载力及裂缝宽度验算表柱截面柱截面M(M)/(kNm)fσ(d)85.15217.860.165<0.2(满足要求)Mσ=k柱截面柱截面M(M)/(kNm)fσ(d)482.550.015<0.2(满足要求)Mσ=k7基础设计008450008450表10基础设计的不利内力荷载效应基本组合荷载效应基本组合荷载效应标准组合第1组286.36670.1549.08第2组-224.08426.72-18.90-322.65448.65-29.17第3组649.69244.08853.18008005wVhwb305020000d实心砖墙（5.24KN/m2塑钢窗（0.45KN/m2)。每个基础承受的由墙体传来的重力基础梁7.2.1按构造要求拟定高度h2台阶高度取400mm22。3基底压力计算结果及地基承载力验算结果均可见表14所示。a表11基础底面压力计算及地基承载力验算表kk第2组-224.08426.72第1组286.36kPk,maxP/)|NMAW)89.21-18.90-487.13251.82ap采用基底净反力设计值P、jj,maxj,min表表12基础底面净反力设计值计算表第1组第2组第3组396.43-322.65244.08670.15448.65853.1849.08-29.1728.42166.88-598.03-15.06/(N.m)wwP)NbMW98.37250.91-44.41变截处的冲切破坏截面0Al2ljl故基础高度满足要求。lpp基底净反力pj,maxpj,Ipj,min柱边处变阶处柱边及变阶处基底净反力计算第1组98.97第2组263.06208.630第3组ⅣⅡ07007022040004007022700ⅣⅡpp20002400Ⅲp基础底板配筋计算截面第二组M1N