碗扣式脚手架模板施工方案

.••程施工方案.第一章工程概………1第二章编制依……1第三章方案确第四章施工方………………2第五章模板安装要…………13第六章模板拆除要…………15第七章模板技术措………15………………20第九章计算……22.第一章工程概况路2016.9.25~2018.9.24.23层)层高3.0m，23层层高4.8m，建筑总高度为106.85m(建筑防火总高度为99.85m)，本工程±0.000绝对标高为366.450m，室内外高差0.15m。结构设计使用年限为50年；建筑抗震设防类别为丙级设防类建筑，抗震设第二章编制依据准》GB50300-2013。JGJ2010。JGJJGJ11。.10、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)。第三章方案确定支支撑类型Φ48*3.5钢管梁板合支、或独立支撑Φ48*3.5mm双碗扣架支撑体系钢管模板选型1220*2440*15mm木胶板1220*2440*12mm木胶板1220*2440*12mm木胶板骨50*100mm木50*100mm方木48*3.5钢管50*100mm木位墙模板梁侧模顶板序124主龙骨(一)模板支撑体系搭设、碗口式脚手架搭设排列. (JGJ130-2011)规定，自由端(顶撑)高度≤500mm，太原市场上碗扣架立杆长一般为1000mm、1300mm、1600mm、1900mm、2200mm、2500mm，按照不同层高选碗口式脚手架的搭设：根据排版图定位第一根立杆(1)、准备工作1)、搭设前，工程技术负责人应按施工方案的要求，对架子工进行安全技2)、熟悉图纸和施工现场，掌握建筑平面和立面的构造特点，环境条件。3)、材料准备。对进场的钢管、扣件、脚手架、等进行检查验收。4)、架子工应持有效的特种作业人员操作证上岗作业。砼作业时还需安排(2)、碗扣式模板支撑架施工流程→安全防护。(3)、碗扣式模板支撑架安装1)、架体分别按先立杆后横杆再斜杆的搭设顺序进行。面..4)、立杆同横杆上的连接是靠碗扣接头锁定，连接时，先将上碗扣滑至限应大6)、当组装完两层横杆后，首先检查并调整水平框架的直角度和纵向直线(4)、碗扣式模板支撑架拆除GB022011版)中混凝土强度的有关规定。3)、脚手架拆除前现场工程技术人员应对在岗操作工人进行有针对性的安、脚手架拆除时必须划出安全区，设置警戒标志，派专人看管。.7)、拆除的构配件应成捆用起重设备吊运或人工传递到地面，严禁抛掷。(5)、其他施工注意事项1)、碗扣架安装前进行测量放线，根据立杆布置图弹出双向立杆控制线，扣架时，底层纵、横向水平杆作为扫地杆，距地面高度应小于或等于300mm。2)、立杆下设置木垫板，高度不符模数处在垫板上放置可调底座，以调整4)、支架、模板搭设到位后，组织技术、安全、施工人员对整体架体结构6)、其他未尽事宜，可按国家相关规范要求进行。(6)、质量检查1)、架体检查.(2)、模板检查支顶板前放线工人提供模板标高控制线及轴线，支顶板后质检员应检查标手刨刨平。序号项目名称1轴线位移2底模上表面标高3截面模内尺寸4层高垂直度5相邻两板表面高低差6表面平整度8预埋铁件中心线位移10预留孔洞33522222-+5，05+5，03尺量尺量尺量尺量，塞尺，塞尺.65尺量(二)墙体模板直线段墙体模板构造图(mm)2)对拉螺栓3)直线墙体模板支撑16穿墙螺栓，间距600×400(600)mm50×100mm木方，间距200mm钢丝绳钢管斜撑花篮螺栓双Ф48钢管，间距600mm预埋钢筋头抗浮拉结1抗浮拉结内墙模板支撑方法示意图(方木间距应为150mm)为内墙模板支撑方法示意图(方木间距应为150mm)(三)、梁模板..梁底模板应按照规范起拱，起拱高度1‰~3‰。(图一)梁模板设计平面图(图二)梁模板设计立面图(四)楼板模板(图一)楼板模板设计平面图(图二)楼板模板设计立面图(五)楼梯模板梯底板厚度线，侧板位置线，钉好固定踏步侧模的档板，在现场装钉侧板(支模详见下图)。第五章模板安装要求.(1)底板模板安装顺序及技术要点(2)墙体模板安装顺序及技术要点(3)梁模板安装顺序及技术要点(1)墙体模板接收、安装顺序及技术要点(2)梁、板模板安装顺序及技术要点.模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模(3)梁模板安装顺序及技术要点搭设和调平模板支架(包括安装水平拉杆和剪力撑)→按标高铺梁底模板→拉线找直→绑扎梁钢筋→安装垫块→梁两侧模板→调整模板第六章模板拆除要求.，2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa(依据拆模试块强度而定)，保证其表面及棱角不因拆。(1)墙模板拆除(2)楼板模板拆除第七章模板技术措施(1)技术性能必须符合相关质量标准(通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验)。(2)外观质量检查标准(通过观察检验).(3)规格尺寸标准钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺(或钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》(GB50204-2002)及相关规承(1)主控项目1)安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的2)在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。(2)一般项目1)模板安装应满足下列要求：2)对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。.检查数量：按规范要求的检验批(在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量于检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。得遗漏，且应安装牢固其偏差应(3)现浇结构模板安装的偏差应符合表1的规定。.的10％，且不(4)模板垂直度控制(5)顶板模板标高控制(6)模板的变形控制(7)模板的拼缝、接头(8)窗洞口模板.(9)清扫口的留置(10)跨度小于4m不考虑，4~6m的板起拱10mm；跨度大于6m的板起拱(11)与安装配合安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。(12)混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直交(1)胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。2)进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。(3)模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。(4)墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基(5)墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺料管长度比墙厚少2~3mm。(6)门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角木条拉上以防止变形。(7)支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。.(1)木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后用油性脱模剂，机油:柴油＝2:8。(2)模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免(3)装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板(4)拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进第八章安全、环保、文明施工措施2、支模前必须搭好相关脚手架(见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等)。前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂"禁止通4、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必箱，一次线不得超过3m，外 戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板.模板堆放时，使模板向下倾斜30°，不得将模板堆放在施工层上，防.墙模板(木模板)安全计算书一、计算依据GB二、计算参数基本参基本参数200混凝土墙计算高度H(mm)29005300次梁布置方向竖直方向amm2001主梁悬挑长度b(mm)20011主梁合并根数2600对拉螺栓竖向间距(mm)600计算依据次梁合并根数对拉螺栓横向间距(mm).44混凝土浇筑速度V(m/h)溜槽、串筒或导结构表面要求管材料参数圆钢管主梁规格矩形木楞次梁规格覆面木胶合板面板规格M16荷载参数1.15外加剂影响修正系数土初凝时间t(h)0混凝土浇筑方式主梁类型次梁类型面板类型对拉螺栓规格混凝土塌落度影响修正系数2表面外露48×3.050×100平行方向)(图1)纵向剖面图(图2)立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2承载能力极限状态设计值类型：S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]则：S=0.9×max(1.2×41.218+1.4×(1×2+(1-1)×4),1.35×41.218+1.4×0.7×(1×2+(1-1)×4))=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值Sk＝G4k＝41.218kN/m2，bm。W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m(图3)承载能力极限状态受力简图(图4)面板弯矩图(kN·m)maxσ＝M/W＝0.146×106/37500=3.888N/mm2≤[f]＝30N/mm2max度验算q＝bS=1×41.218=41.218kN/mkk (图5)正常使用极限状态受力简图 (图6)面板变形图ν＝0.084mm≤[ν]＝150/400=0.375mmmax五、次梁验算q＝aS＝150/1000×51.844=7.777kN/mq＝aS＝150/1000×41.218=6.183kN/mkk验算 (图7)承载能力极限状态受力简图(图8)梁弯矩图maxσ＝M/W＝0.256×106/(83.333×1000)=3.066N/mm2≤[f]＝15N/mm2max2、抗剪强度验算(图9)次梁剪力图(kN)V＝2.5kNmaxτ=VS/(Ib)=2.5×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.75N/mm2≤[f]＝max0v2N/mm2(图10)正常使用极限状态受力简图(图11)次梁变形图4、支座反力计算R=4.888KNmaxR=3.886KNmaxk六、主梁验算因主梁的跨度一般是较大的，为了方便计算且保证安全，可以按有悬挑的四跨连续梁 (图12)承载能力极限状态受力简图验算 (图13)主梁弯矩图M＝1.222kN·mmaxσ＝M/W＝1.222×106/(8.986×1000)=135.994N/mm2≤[f]＝205N/mm2max2、抗剪强度验算(图14)主梁剪力图V＝10.846kNmaxτ=VS/(Ib)=10.846×1000×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=25.497N/mm2≤max0v3、挠度验算(图15)正常使用极限状态受力简图主梁变形图(图16)主梁变形图4、支座反力计算七、对拉螺栓验算N＝0.95XYFs＝0.95XY×(1.2G+1.4Q)4k3k＝0.95×600/1000×600/1000×(1.2×41.218+1.4×2)=17.874kN≤Nb=24.5kNt.一、计算依据JGJB7、《施工手册》(第五版).a结构表面要求斜撑(含水平)布置方式主梁类型次梁类型面板类型立杆规格基础类型f(kPa)ak是否考虑风荷载地面粗糙度类型基本参数500混凝土梁宽b(mm)2004.1模板支架高度H(m)2.4b1.2顶步水平杆步距(m)0.6400梁底增加立柱根数n23次梁悬挑长度a(mm)2001表面外露可调托座内主梁根数1按构造要求布置材料参数矩形木楞矩形木楞覆面木胶合板48×3.050×100次梁规格面板规格LG-120荷载参数混凝土楼板//混凝土楼板//否原市(否原市(市)/.2.(图1)剖面图1(图2)剖面图2二、面板验算，bm。W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3，I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4A.当可变荷载Q为均布荷载时：1kq=1.2[G+(G+G)h]b+1.4Qb11k2k3k1k=1.2×(0.5+(24+1.5)×500/1000)×1+1.4×2.5×1=19.4kN/mq=1.35[G+(G+G)h]b+1.4×0.7Qb21k2k3k1k=1.35×(0.5+(24+1.5)×500/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1=20.338kN/mq=max[q,q]=max(19.4,20.338)=20.338kN/m12 (图3)面板简图B.当可变荷载Q为集中荷载时：1kq=1.2[G+(G+G)h]b=1.2×(0.5+(24+1.5)×500/1000)×1=15.9kN/m31k2k3kp=1.4Q=1.4×2.5=3.5kN11k(图4)面板简图q=1.35[G+(G+G)h]b=1.35×(0.5+(24+1.5)×500/1000)×1=17.888kN/m41k2k3kp=1.4×0.7Q=1.4×0.7×2.5=2.45kN21k (图5)面板简图M=0.107kN·mmax (图6)面板弯矩图σ=M/W=0.107×106/24000=4.474N/mm2≤[f]=31N/mm2max、挠度验算q=(G+(G+G)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×500/1000)×1=13.25kN/mk1k3k2k(图7)计算简图(图8)挠度图三、次梁验算A、当可变荷载Q为均布荷载时：1k(图9)计算简图q=1.2[G+(G+G)h]a+1.4Qa=1.2×(0.5+(24+1.5)×500/1000)×200/((3-1)×10011k2k3k1k0)+1.4×2.5×200/((3-1)×1000)=1.94kN/mq=1.35[G+(G+G)h]a+1.421k2k3k×0.7Qa=1.35×(0.5+(24+1.5)×500/1000)×200/((3-1)×1000)+1.4×0.7×2.5×200/((31k-1)×1000)=2.034kN/mq=max[q,q]=max(1.94,2.034)=2.034kN/m12B、当可变荷载Q为集中荷载时：1kq=1.2[G+(G+G)h]a=1.2×(0.5+(24+1.5)×500/1000)×200/((3-1)×1000)=1.5931k2k3kkN/mp=1.4Q=1.4×2.5=3.5kN11k(图10)计算简图q=1.35[G+(G+G)h]a=1.35×(0.5+(24+1.5)×500/1000)×200/((3-1)×1000)=1.41k2k3k789kN/mp=1.4×0.7Q=1.4×0.7×2.5=2.45kN21k(图11)计算简图(图12)次梁弯矩图(kN·m)M=0.944kN·mmaxσ=M/W=0.944×106/(85.333×1000)=11.064N/mm2≤[f]=15N/mm2max2、抗剪验算V=3.818kNmaxτ=VS/(I)=maxmaxxb0(图13)次梁剪力图398N/mm2≤算q=(G+(G+G)×h)×a==(0.5+(24+1.5)×500/1000)×200/1000=2.65kN/mk1k3k2k(图14)计算简图(图15)次梁变形图ν=0.935mm≤[ν]=1.2×1000/400=3mmmax计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。根据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)第4.1.2条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值(Q)可取1.5kN/㎡；故主梁验算时的荷载1k将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q=0.9×{1.2[G+(G+G)h]a+1.4Qa}11k2k3k1k=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×500/1000)×200/((3-1)×1000)+1.4×1.5×200/((3-1)×1000))=1.62kN/mB.由永久荷载控制的组合：q=0.9×{1.35[G+(G+G)h]a+1.4×0.7Qa}21k2k3k1k=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×500/1000)×200/((3-1)×1000)+1.4×0.7×1.5×200/((3-1)×1000))=1.742kN/mq=max[q,q]=max(1.62,1.742)=1.742kN12此时次梁的荷载简图如下(图16)次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：q=[G+(G+G)h]a=(0.5+(24+1.5)×500/1000)×200/((3-1)×1000)=1.325kN/mk1k2k3k此时次梁的荷载简图如下(图17)次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：R=2.756maxR=2.096kmax还需考虑主梁自重，则自重标准值为g=65.3/1000=0.065kN/mk自重设计值为：g=0.9×1.2g=0.9×1.2×65.3/1000=0.071kN/mk则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：(图18)主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：(图19)主梁正常使用极限状态受力简图(图20)主梁弯矩图(kN·m)M=1.106kN·mmaxσ=M/W=1.106×106/(8.986×1000)=123.046N/mm2≤[f]=205N/mm2max2、抗剪验算(图21)主梁剪力图(kN)V=R=6.452kNmaxτQS/(Ib)=6.452×1000×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=15.169N/mm2≤max=max(图22)主梁变形图(mm)ν=0.679mm≤[ν]=0.6×1000/400=1.5mmmax4、支座反力计算因立柱在验算需用到主楞在承载能力极限状态下在最大支座反力，故经计算得：.R=6.452kNzmax五、立柱承载力验算N=0.9×1.2[GZ+G+(G+G)×h]1k2k3kab+0.9×1.4(Q+Q)×l×l1k2kab=(1.2×(0.5+(24+1.5)×500/1000)×1.2×0.6+1.4×(1+2))×1.2×0.6=11.267kN六、可调托座验算.一、计算依据2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008JGJ0137、《施工手册》第五版二、计算参数基本参基本参数模板支架高度(m)2.8立杆纵距la(m)1.2立杆横距lb(m)1.2水平拉杆步距h(m)1.2立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的最近距离0.5主梁布置方向垂直于楼板长边结构表面要求表面外露次梁间距a1(m)0.3次梁悬挑端计算长度(m)0.3主梁悬挑端计算长度(m)0.3楼板边长L(m)5楼板宽w(m)4.3楼板厚度h(m)0.1材料参数面板类型覆面木胶合板面板规格平行方向)次梁类型矩形木楞次梁规格50×100主梁类型主梁规格48×3.0.22钢管类型荷载参数30地基承载力(kPa)0.2是否采用布料机进行浇筑山西(省)太原市是否考虑风荷载主梁合并根数可调托撑承载力容许值(N/mm2)立柱垫板面积(m2)架体搭设省份、城市是是(图1)模板设计平面图(图2)模板设计立面图三、面板验算W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3mI=bh3/12=1000×123/12=144000mm4q=0.9max[1.2(G+(G+G)×h)+1.4Q，1.35(G+(G+G)×h)+1.4×0.7Q]×a11k3k2k1k1k3k2k1k1=0.9×max(1.2×(0.3+(1.1+24)×0.1)+1.4×2.5,1.35×(0.3+(1.1+24)×0.1)+1.4×0.7×2.5)×0.3=1.855kN/m(图3)面板计算简图1q=0.9×1.2×G×a=0.9×1.2×0.3×0.3=0.097kN/m21k1P=0.9×1.4×Q=0.9×1.4×2.5=3.15kN1k(图4)面板计算简图2(图5)面板弯矩图M=0.237kN·m；maxσ=M/W=106×0.237/24000=9.889N/mm2≤[f]=31N/mm2maxm2、挠度验算q=(G+(G+G)×h)×a1=(0.3+(1.1+24)×0.1)×0.3=0.843kN/m1k3k2k(图6)面板挠度图(图7)面板挠度图宜按四等跨连续梁计算，又因次梁两端悬挑，故按有悬挑的四等跨连续梁计算模型进q=0.9max[1.2(G+(G+G)×h)+1.4Q，1.35(G+(G+G)×h)+1.4×0.7Q]×a11k3k2k1k1k3k2k1k1=0.9×max(1.2×(0.3+(1.1+24)×0.1)+1.4×2.5,1.35×(0.3+(1.1+24)×0.1)+1.4×0.7×2.5)×0.3=1.855kN/m(图8)次梁计算简图q=0.9×1.2×G×a=0.9×1.2×0.3×0.3=0.097kN/m21k1p=0.9×1.4×Q=0.9×1.4×2.5=3.15kN1k(图9)次梁计算简图(图10)次梁弯矩图M=0.949kN·mmaxσ=M/W=0.949×106/(85.333×103)=11.126N/mm2≤[f]=15N/mm2maxx2、抗剪验算(图11)次梁剪力图Q=3.179kNmaxτ=QS/(Ib)=3.179×103×62.5×103/(341.333×104×5×10)=1.164N/mm2maxmaxq=(G+(G+G)×h)×a1k3k2k1(图12)次梁挠度图(图13)次梁挠度图跨中ν=0.256mm≤[ν]=4.8mmmax五、主梁验算算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。主梁的方向设定为立杆的横距方向。根据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)第4.1.2条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值(Q)可取1.5kN/㎡；故主梁验算时的荷载1k将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q=0.9×{1.2[G+(G+G)h]a+1.4Qa}11k2k3k11k1B.由永久荷载控制的组合：q=0.9×{1.35[G+(G+G)h]a+1.4×0.7Qa}21k2k3k11k1取最不利组合得：q=max[q,q]=max(1.477,1.421)=1.477kN12此时次梁的荷载简图如下(图14)次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：q=[G+(G+G)h]a=(0.3+(24+1.1)×0.1)×0.3=0.843kN/mk1k2k3k1此时次梁的荷载简图如下(图15)次梁正常使用极限状态受力简图R=1.931kNmaxR=1.102kNkmax还需考虑主梁自重，则自重标准值为g=65.3/1000=0.065kN/mk自重设计值为：g=0.9×1.2g=0.9×1.2×65.3/1000=0.071kN/mk则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：(图16)主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：(图17)主梁正常使用极限状态受力简图(图18)主梁弯矩图(kN·m)M=0.777kN·mmaxσ=M/W=0.777×106/(8.986×103)=86.432N/mm2≤[f]=205N/mm2maxm2、抗剪验算(图19)主梁剪力图(kN)V=Q=3.105kNmaxmaxτ=VS/(Ib)=3.105×1000×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=7.3N/mm2≤maxmax算(图20)主梁变形图(mm)υ=0.582mm≤[ν]=4.8mmmaxV=4.611kNmax.六、立柱承载力验算GJm的架体偏于安全。架体自重由立杆、水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑及可调托座自重组成。A.立杆自重：由于选择的立杆型号为LG-120，立杆长度为L=120/100=1.2m故立杆根L数可简化计算为T=H/L=2.8/1.2=2.3331L查规范表3.2.5得单根立杆重量为m=7.05×9.8/1000=0.069kNLG则立杆总重：G=T×m=2.333×0.069=0.161kNLG1LGB.水平杆自重：立杆承担一个横杆和一个纵杆的重量，由于立杆纵横向间距为1.2m、2m，故水平杆规格分别为HG-120、HG-120m=4.78×9.8/1000=0.047kNHam=4.78×9.8/1000=0.047KnHbT=H/h+1=2.8/1.2+1=3.3332则水平杆总重：G=T×(m+m)=3.333×(0.047+0.047)=0.312kNHG2HaHbC.竖向剪刀撑自重：竖向剪刀撑按规范构造要求间距不大于4.5m，我们只计算有竖向剪刀撑的立杆。剪刀撑跨度可按4跨做符合构造措施，故可按4跨计算。剪刀撑钢管按竖向剪刀撑自重：G={[(4l)2+(4h)2]0.5+[(4l)2+(4h)2]0.5}×0.0397VXab=(((4×1.2)2+(4×1.2)2)0.5+((4×1.2)2+(4×1.2)2)0.5)×0.0397=0.539kNT=H/4.8+1=2.8/4.8+1=1.5833水平剪刀撑的假定形式可按竖向剪刀撑的方式进行。HX3ab=1.583×2×((4×1.2)2+(4×1.2)2)0.5×0.0397=0.853kN.可调托撑自重为：G=0.0831kNTC架体的底座或垫板自重予以忽略。根据以上统计，架体自重作用于单根立柱的荷载为：G=G+G+G+G+G=0.161+0.312+0.539+0.853+0.0831=1.949kNZLGHGVX