胡陈港水闸工程满堂支撑体系专项施工方案专家论证稿

胡陈港水闸工程满堂脚手架支撑及模板安全专项施工方案安全专项施工方案编制人:职务：校对人：职务：审核人：职务：审批人：职务：公司二O一七年二月二十三日

目录

第一节、工程概况 2一、工程概况 2二、施工要求 3三、技术保证条件 3第二节、编制依据 4第三节、施工计划 5一、施工进度计划 5二、材料与设备计划 5第四节、施工工艺技术 9一、技术参数 9二、工艺流程 10三、施工方法 10四、检查验收 16第五节、施工安全保证措施 18一、组织保障 18二、技术措施 19三、监测监控 22四、应急预案 23第六节、劳动力计划 25一、专职安全生产管理人员 25二、所需劳动力安排 25第七节、计算书及相关图纸 26【计算书】 26

第一节、工程概况一、工程概况1、高支模层结构情况：高支模所在层闸室启闭平台、工作桥、外海人行桥高支模层底标高（m）-2.00墩身砼强度等级C40F50W4高支模层顶标高（m）7.50梁板砼强度等级C30F50最大板跨（m）6.4×12普通板跨（m）4.75×12最大板厚（mm）350普通板厚（mm）200最大墩身截面尺寸（mm）1100×16500普通墩身截面尺寸（mm）1100×16500最大板跨（m）12普通梁跨（m）12最大梁断面尺寸（mm）1400×950普通梁断面尺寸（mm）500×10502、高支模下方层结构情况：高支模所在层闸室底板高支模层底标高（m）-3.00底板砼强度等级C40F50W4高支模层顶标高（m）-2.00最大板跨（m）12×16.5普通板跨（m）12×16.5最大板厚（mm）1000普通板厚（mm）10003、各责任主体名称：建设单位设计单位施工单位监理单位项目经理总监理工程师技术负责人专业监理工程师主要特点：根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）规定，本模板工程属高大模板工程。难点：工期紧，场地狭窄，梁板钢筋密，砼振捣困难。重点：确保高支模稳定，安全，无事故。钢筋砼结构质量满足要求。二、施工要求1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、模板施工前对施工人员进行技术交底。严禁盲目施工。三、技术保证条件1、安全网络2、模板的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。

第二节、编制依据《木结构设计规范》GB50005-2003《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91危险性较大的分部分项工程安全管理办法[建质[2009]87号文]建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质[2009]254号文）本工程施工图纸本工程施工组织设计

第三节、施工计划一、施工进度计划宁海县胡陈港水闸2017年4月15号节点工期进度计划二、材料与设备计划1、钢材的选用1）、钢材应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700和《低合金高强度结构钢》GB/T1591的规定。2）、钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。3）、每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用Φ48.3×3.2以上的钢管。4）、新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：=1\*GB3①应有产品质量合格证；=2\*GB3②应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》GB/T228的有关规定；=3\*GB3③钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；=4\*GB3④钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定；序号项目允许偏差Δ（mm）检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径壁厚外径壁厚-0.5-0.5-0.5-0.45游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3钢管外边面锈蚀深度0.5游标卡尺5）、旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：表面锈蚀深度应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；6）、钢管弯曲变形应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定；序号项目允许偏差检查工具1钢管弯曲各种杆件钢管的端部弯曲L≤1.5≤5钢卷尺b.立杆钢管弯曲3m＜l≤4m4m＜l≤6.5m≤12≤20c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l≤6.5≤302冲压钢脚手板板面挠曲L≤4mL＞4m≤12≤16钢卷尺b.板面扭曲（任一角翘起）≤57）、钢管上严禁打孔。8）、钢铸件应符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T11352中规定的ZG200-420、ZG230-450、ZG270-500和ZG310-570号钢的要求。9）、钢管扣件应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定。10）、扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：11）、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；12）、新、旧扣件均应进行防锈处理；13）、支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。14）、连接用的焊条应符合现行国家标准《碳钢焊条》GB/T5117或《低合金钢焊条》GB/T5118中的规定。15）、连接用的普通螺栓应符合现行国家标准《六角头螺栓C级》GB/T5780和《六角头螺栓》GB/T5782。2、木材的选用1）、模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。2）、模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定。3）、用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。4）、主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。5）、当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的标准进行。6）、施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：=1\*GB3①制作的原木、方木结构，不应大于15%；=2\*GB3②板材和规格材，不应大于20%；=3\*GB3③受拉构件的连接板，不应大于18%；=4\*GB3④连接件，不应大于15%。3、竹、木胶合模板板材的选用1）、胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准《混凝土模板用胶合板》ZBB70006的规定。2）、各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。3）、胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。4）、进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。

第四节、施工工艺技术一、技术参数【板模板（扣件式）-2~7.5高程】新浇混凝土板厚(mm)350模板支架高度(m)9.5板长(m)12板宽(m)6立柱型号(mm)Ф48×3.2纵距(mm)820横距(mm)800水平拉杆步距(mm)1800立柱距混凝土板短边(mm)260立柱距混凝土板长边(mm)200面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁材质方木小梁材质规格(mm)50×100小梁间距(mm)390小梁距混凝土板短边距离(mm)150两端各悬挑长(mm)200、200主梁材质钢管主梁材质规格(mm)Ф48×3.2主梁布置方式平行楼板长边可调托座内主梁根数1【板模板（扣件式）-2~3.95高程】新浇混凝土板厚(mm)1100模板支架高度(m)5.95板长(m)12板宽(m)1.5立柱型号(mm)Ф48×3.2纵距(mm)500横距(mm)400水平拉杆步距(mm)1800立柱距混凝土板短边(mm)250立柱距混凝土板长边(mm)150面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁材质方木小梁材质规格(mm)50×100小梁间距(mm)310小梁距混凝土板短边距离(mm)110两端各悬挑长(mm)100、100主梁材质钢管主梁材质规格(mm)Ф48×3.2主梁布置方式平行楼板长边可调托座内主梁根数1二、工艺流程搭支架→测水平→摆主梁→调整楼板模标高及起拱→铺模板→清理、刷油→检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。三、施工方法1、墩身模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣墩身砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的墩身拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。2、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下层支顶不允许拆除。3、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。4、一般规定(1)保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。(2)具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3)不同支架立柱不得混用。(4)构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5)多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6)现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000~3/1000。(7)拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8)当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9)梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下(10)在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(11)所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(12)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48.3×3.2mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于2个旋转扣件分别在离杆端不小于150mm处进行固定。(13)支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。5、立柱及其他杆件(1)扣件式1)立柱平面布置图（详见附图）；2)搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：3)严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。7、水平拉杆(1)每步纵横向水平杆必须拉通；(2)水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：当层高小于8m时，水平拉杆如下图示意：当层高在8～20m时，在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆；如下图示意：7、剪刀撑(1)扣件式、门式8、周边拉结1)竖向结构与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；2)当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构的部位，按水平间距6～9m、竖向间距2～3m与建筑结构设置一个固结点；四、检查验收1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，总监，专业监理工程师，项目经理，项目技术负责人，施工员进行检查验收，并且签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，05、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础±10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查6、立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差±20mm2立杆的垂直偏差架高≤25m±50mm＞25m±100mm3纵向水平杆的水平偏差±20mm4横向水平杆的水平偏差±10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离≤150mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应＞500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应＞500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆＞1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65N.m其它脚手架按相应的连接要求7、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定，对梁底扣件进行100%检查。8、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；

第五节、施工安全保证措施一、组织保障安全保证体系二、技术措施1、准备工作(1)模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。(2)模板的基准定位工作：1)首先引测建筑的边墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；2)标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；3)竖向模板的支设应根据模板支设图；4)已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；5)支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。2、模板支设1)梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2)所有跨度≥4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3)所有≥2mm板缝必须用胶带纸封贴；4)梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；5)梁高≥300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高<300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。3、模板支架搭设的构造要求(1)梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。(2)木立柱底部应设垫木，顶部应设支撑头。钢管立杆底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。(3)在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在8～20m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆，当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(4)木立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用40mm×50mm木条或25mm×80mm的木板条与木立柱钉牢。钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48mm×3.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。（5）对于高大模板支撑体系，其高度与宽度相比大于两倍的独立支撑系统，应加设保证整体稳定的构造措施。（6）高大模板工程搭设的构造要求应当符合相关技术规范要求，支撑系统立柱接长严禁搭接；应设置扫地杆、纵横向支撑及水平垂直剪刀撑，并与主体结构的墙、柱牢固拉接。（7）搭设高度2m以上的支撑架体应设置作业人员登高措施。作业面应按有关规定设置安全防护设施。（8）模板支撑系统应为独立的系统，禁止与起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；4、模板拆除(1)拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。(2)支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。(3)模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。表4.3.1底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板≤2≥50>2,≤8≥75>8≥100梁、拱、壳≤8≥75>8≥100悬臂构件-≥1001)侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2)底模拆除梁长＞8米，混凝土强度达到100%；≤8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；3)板底模≤2米，混凝土强度达到50%；＞2米、≤8米混凝土强度达到75%；＞8米，混凝土强度达到100%方可拆除。(4)墩模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。(5)墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。(6)梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。(7)当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。(8)当拆除4~8m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。三、监测监控1、监测措施(1)监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2)监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。(3)监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(4)仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪1±2”全站仪一台RXT—2321±2”，最大允许误差±20”自动安平水准仪2千米往返±3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手1(5)监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1)杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2)连墙件是否松动；3)架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4)施工过程中是否有超载现象；5)安全防护措施是否符合规范要求；6)支架与杆件是否有变形现象；(6)监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过20~30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1)本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；2)监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。四、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1)领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2)当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3)负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4)及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1)事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2)事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3)现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人：xxx手机：xxxxxx安全员：xxx手机：xxxxxx技术负责人：xxx手机：xxxxxx医院救护中心：120匪警：110火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。

第六节、劳动力计划一、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围拦。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：xxx（项目经理）——组长，负责协调指挥工作；xxx（施工员）——组员，负责现场施工指挥，技术交底；xxx（安全员）——组员，负责现场安全检查工作；xxx（架子工班长）——组员，负责现场具体施工；二、所需劳动力安排人员配置表序号分工人数（人）备注1调度12装载机司机13挖掘机司机14电工15平仓46振捣27辅助工48收光抹面49模板工2510钢筋工2011实验员1第七节、计算书及相关图纸【计算书】板模板（扣件式）计算书（-2~7.5高程）计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称工作平台，标高9.50m新浇混凝土楼板板厚(mm)350新浇混凝土楼板边长L(m)12新浇混凝土楼板边宽B(m)6二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.30.22风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)9.5立柱纵向间距la(mm)820立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)260立柱距混凝土板长边的距离(mm)200主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)390小梁两端各悬挑长度(mm)200，200主梁两端各悬挑长度(mm)150，150结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×2.5]×1=13kN/mq2＝0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.122kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1K=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[13×0.392/8，0.122×0.392/8+2.205×0.39/4]=0.247kN·mσ＝Mmax/W＝0.247×106/37500＝6.591N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.35)×1=8.885kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×8.885×3904/(384×10000×281250)＝0.952mm≤[ν]＝l/250＝390/250＝1.56mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67因[B/lb]取整＝[6000/800]取整＝7，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×2.5]×0.39＝5.165kN/m因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.35)×0.39＝4.305kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.39＝0.86kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×4.305×0.82+0.121×0.86×0.82＝0.361kN·mq2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.39＝0.142kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.142×0.82+0.21×2.205×0.8，0.107×0.142×0.82+0.181×2.205×0.8]＝0.377kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[5.165×0.22/2，0.142×0.22/2+2.205×0.2]＝0.444kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.361，0.377，0.444]＝0.444kN·mσ＝Mmax/W＝0.444×106/83330＝5.326N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×4.305×0.8+0.62×0.86×0.8＝2.517kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.142×0.8+0.681×2.205＝1.571kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[5.165×0.2，0.142×0.2+2.205]＝2.233kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[2.517，1.571，2.233]＝2.517kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.517×1000/(2×100×50)＝0.755N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.35)×0.39＝3.543kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×3.543×8004/(100×9350×4166700)＝0.235mm≤[ν]＝l/250＝800/250＝3.2mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=3.543×2004/(8×9350×4166700)＝0.018mm≤[ν]＝l1/250＝200/250＝0.8mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.2可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)11.36主梁截面抵抗矩W(cm3)4.731、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.35)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×1.5]×0.39＝4.916kN/mq1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.35)×0.39＝4.4kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.39＝0.737kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.35)×0.39=3.621kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×4.4×0.8+1.223×0.737×0.8＝4.744kN按悬臂梁，R1＝q1l=4.916×0.2＝0.983kNR＝max[Rmax，R1]＝4.744kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×3.621×0.8＝3.311kN按悬臂梁，R1＝q2l=3.621×0.2＝0.724kNR＝max[Rmax，R1]＝3.311kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.803kN·mσ＝Mmax/W＝0.803×106/4730＝169.77N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝6.875kNτmax＝2Vmax/A=2×6.875×1000/450＝30.554N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.724mm跨中νmax=0.724mm≤[ν]=820/250=3.28mm悬挑段νmax＝0.283mm≤[ν]=150/250=0.6mm满足要求！七、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3.2立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.491、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1500+2×200)=3120.579mmλ1＝l01/i＝3120.579/15.9＝196.263，查表得，φ1＝0.188Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.22×0.82×1.82/10＝0.072kN·mNw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+0.9×1.4×1]×0.82×0.8+0.9×1.4×0.072/0.8＝8.25kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝8249.596/(0.188×424)+0.072×106/4490＝119.597N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1800=3743.415mmλ2＝l02/i＝3743.415/15.9＝235.435，查表得，φ2＝0.132Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.22×0.82×1.82/10＝0.072kN·mNw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.35)+0.9×1.4×1]×0.82×0.8+0.9×1.4×0.072/0.8＝8.446kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝8446.396/(0.132×424)+0.072×106/4490＝167.019N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝8.25kN≤[N]＝30kN满足要求！板模板（扣件式）计算书（-2~3.95高程）计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称胸墙底板，标高5.95m新浇混凝土楼板板厚(mm)1100新浇混凝土楼板边长L(m)12新浇混凝土楼板边宽B(m)1.5二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24+2+1钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.30.22风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)5.95立柱纵向间距la(mm)500立柱横向间距lb(mm)400水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)250立柱距混凝土板长边的距离(mm)150主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)310小梁两端各悬挑长度(mm)100，100主梁两端各悬挑长度(mm)150，150结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×1.1)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×1.1)+1.4×0.7×2.5]×1=35.873kN/mq2＝0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.122kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1K=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[35.873×0.312/8，0.122×0.312/8+2.205×0.31/4]=0.431kN·mσ＝Mmax/W＝0.431×106/37500＝11.491N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×1.1)×1=27.71kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×27.71×3104/(384×10000×281250)＝1.185mm≤[ν]＝l/250＝310/250＝1.24mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67因[B/lb]取整＝[1500/400]取整＝3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×1.1)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×1.1)+1.4×0.7×2.5]×0.31＝11.196kN/m因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×1.1)×0.31＝10.512kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.31＝0.684kN/mM1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×10.512×0.42+0.117×0.684×0.42＝0.181kN·mq2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.31＝0.113kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kNM2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.113×0.42+0.213×2.205×0.4，0.1×0.113×0.42+0.175×2.205×0.4]＝0.189kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[11.196×0.12/2，0.113×0.12/2+2.205×0.1]＝0.221kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.181，0.189，0.221]＝0.221kN·mσ＝Mmax/W＝0.221×106/83330＝2.653N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×10.512×0.4+0.617×0.684×0.4＝2.692kNV2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.113×0.4+0.675×2.205＝1.515kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[11.196×0.1，0.113×0.1+2.205]＝2.216kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[2.692，1.515，2.216]＝2.692kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.692×1000/(2×100×50)＝0.807N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×1.1)×0.31＝8.652kN/m跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×8.652×4004/(100×9350×4166700)＝0.038mm≤[ν]＝l/250＝400/250＝1.6mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.2可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)11.36主梁截面抵抗矩W(cm3)4.731、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×1.1)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×1.1)+1.4×0.7×1.5]×0.31＝10.998kN/mq1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×1.1)×0.31＝10.588kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.31＝0.586kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×1.1)×0.31=8.714kN/m承载能力极限状态按三跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×10.588×0.4+1.2×0.586×0.4＝4.94kN按悬臂梁，R1＝q1l=10.998×0.1＝1.1kNR＝max[Rmax，R1]＝4.94kN;正常使用极限状态按三跨连续梁，Rmax＝1.1q2L＝1.1×8.714×0.4＝3.834kN按悬臂梁，R1＝q2l=8.714×0.1＝0.871kNR＝max[Rmax，R1]＝3.834kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.741kN·mσ＝Mmax/W＝0.741×106/4730＝156.66N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝6.164kNτmax＝2Vmax/A=2×6.164×1000/450＝27.395N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.439mm跨中νmax=0.12mm≤[ν]=500/250=2mm悬挑段νmax＝0.439mm≤[ν]=150/250=0.6mm满足要求！七、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3.2立柱截面面积A(mm2)450立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.731、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.22×0.5×1.82/10＝0.044kN·mNw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.5+(24+1.1)×1.1)+0.9×1.4×1]×0.5×0.45+0.9×1.4×0.044/0.4＝8.012kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝8012.083/(0.197×450)+0.044×106/4730＝99.7N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1800=3648.645mmλ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.22×0.5×1.82/10＝0.044kN·mNw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.75+(24+1.1)×1.1)+0.9×1.4×1]×0.5×0.45+0.9×1.4×0.044/0.4＝8.08kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝8079.583/(0.139×450)+0.044×106/4730＝138.491N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝8.012kN≤[N]＝30kN满足要求！九、立柱地基基础验算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)115立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝8.08/(1×0.1)＝80.796kPa≤fak＝115kPa满足要求！整个工程概述规范要求，合适本工程的模板的起重高度砼的浇筑高度剪刀撑的角度设置45~60度，间距不够，搭设高度水平间距1.5m顶托说明长度不超过20CM高支模架顶层加钢管木支撑等文字删除计算方面：1、长细比，2、模板抗剪，3、支座反力，4、立杆3.2~3.5按3.0，工期进度倒塌预案加一个侧模压力计算胸墙分次浇筑的高程、止水，浇筑程序方案明确文本按建筑工程规来，剪刀撑按具本位置布置侧向稳定，对拉螺栓，操作架砼施工规范015模板厚度15

预应力砼箱梁预制施工方法一、概述后张法预应力砼预制箱梁，单幅桥面宽B=1275米，跨径30.08米、30.16米，梁高1.6米，梁间距2.55米，单箱边梁顶宽2.375米，中梁顶宽2.20米，底宽1.00米，单片梁吊装重量87吨，单幅桥面横桥向由5片梁组成。全桥共五联，为先简支后连续结构。二、施工方法箱梁的预制场地安排在0＃号台后面的的路基范围内，箱梁预制后，用轨道平台车运至架桥机内，用架桥机架设。1、预制预应力箱梁施工流程图

预制箱梁施工工艺框图砼拌制砼拌制测量控制底模调整侧模整修钢筋制作安装预应力管道钢筋制作顶板钢筋绑扎浇注混凝土混凝土养生钢绞线张拉安装内模移梁检查底板混凝土附着式振捣安装侧模绑扎底层腹板钢筋波纹管制作内模加工压浆垫保护层张拉设备标定随梁试块试压制取砼试块配合比试验钢绞线下料穿入封锚水泥浆配合比试验 2、预制场设置2.1、预制场设置：各修建12个箱梁制梁底座，详箱梁预制场地布置图。2.2、模板制作箱梁预制台座采用固定式制梁台座。台座下部由混凝土基础、梁端混凝土底座组成。底座为C25混凝土，底座面板采用水磨石，底座四周用角钢围固。在靠近梁端2m范围的底座下，加深、加宽混凝土基础，防止张拉后梁体起拱，重力集中压裂底座端部。底模上每隔1m留一个对拉杆预留孔。箱梁的制梁台座应坚固、无沉陷，台座各支点间距适宜，以保证底模平整度不大于2mm。箱梁预应力张拉以后，梁体中部拱起，在预施应力过程中，整个梁体的质量就由均匀分布于底板上的均布荷载转移为支承于两端的集中荷载。因此梁端部的底板、底座均应加强，不得有沉降，满足其预应力箱梁支点受力的要求。底模两端应设活动底模，保证箱梁能够起吊移位。侧模：采用厂制定型钢模，钢模加工时应制作胎具，并整体组拼后一次施焊成形。制作3套钢模板，各模板接缝处使用海棉橡胶条塞紧以防漏浆。内模：采用依图纸设计尺寸制作的组合钢模，钢模之间的连接钢带和面板之间的夹角要做成锐角或钝角形式，以便于拆模。内模底模板顺梁方向应隔块安装，以利浇注时下落砼到底板。立内模时，对张拉顶板束预留孔处做单独处理。模板安装顺序：安装底模→安装侧模→涂脱模剂→贴接缝止浆胶带→安装钢筋骨架→吊装内模→绑顶板钢筋→安装端模。为了箱梁的外观光滑、整洁，线型流畅，模板制造应满足下列要求：（1）具有必须的强度、刚度和稳定性、能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载，保证结构的设计形状，尺寸和模板各部件之间相互位置的准确性。（2）尽可能采用组合钢模或大块钢模，提高模板的适应性和周转率。（3）模板板面光滑平整，接缝严密，确保混凝土在强烈振动下不漏浆。（4）便利制作、装拆容易、施工操作方便，保证安全。（5）考虑到施加预应力后混凝土会压缩，梁的底模板铺设时加长1/1000L（L为梁长）。箱梁内模顶部与侧模为铰接，两侧的上下块模板间为斜面联结，两侧模板间用带有正反丝扣的撑杆支撑，便于拆模。为了保证现浇桥面板及沥青铺装层的厚度，按设计和规范要求在制梁台座的底模设置反拱，其拱度值根据设计图纸提供的数值为2.4cm，在跨度范围内按圆曲线的变化进行设置。3、钢筋工程3.1、材料（1）Ⅰ、Ⅱ级钢筋分别符合GB13013-91和GB1499-98的规定。凡钢筋直径≥12mm者，均采用Ⅱ级（HRB335）热轧螺纹钢，凡钢筋直径＜12mm者，采用Ⅰ级（R235）钢。钢板应符合GB700-88规定的Q235钢板。（2）钢筋的选用应符合设计文件的规定。钢筋进场后，按不同钢种、等级、牌号、规格及生产厂家分批验收，分别堆存，不得混杂，并设立识别标志。检查其出厂质量证明书和试验报告单，对所有进场钢筋进行抽样检查，必须满足设计及规范的要求，并将抽样检查结果报告监理工程师检查认可后方可使用。3.2、钢筋制作与安装（1）、钢筋使用前将表面油渍、漆皮、鳞锈等清除干净。使用的钢筋要平直、无局部弯折现象。按设计图纸弯折成型。（2）、钢筋加工严格按设计图纸的要求进行成型。骨架钢筋的焊接应满足设计要求，并保证骨架不变形，在同一平面上。主筋接头采用双面焊接搭接，其搭接长度应满足设计及规范的要求。搭接接头由专人施焊，通过焊接实验经监理工程师在场检查合格，才能实施。（3）、钢筋在钢筋车间预制成型，首先绑扎底板钢筋，然后再绑扎腹板钢筋、顶板钢筋。钢筋的接头应错开布置。（4）、内外侧护栏的锚固钢筋应预先埋入，并注意预留泄水管位置。（5）、为了保证混凝土保护层的规定厚度，在钢筋与模板间设置水泥砂浆垫块，用埋设其中的铁丝与钢筋扎紧，并互相错开，分散布置。（6）、安装顶板、翼板钢筋时，在边梁上同时安装防撞栏的预埋钢筋，并准确、牢固定位。（7）、支座上板的锚固螺栓和钢筋应固定牢，保证泄水孔及其预埋位置的准确性。钢筋与模板间设置垫块，垫块与钢筋扎牢，确保钢筋的保护层厚度符合设计要求。（8）、每片预制箱梁底板设置4个Φ100mm通气孔，若通气孔的位置与普通钢筋发生干拢，可适当挪动普通钢筋的位置。3.3、绑扎底板与腹板钢筋（1）、钢筋在加工棚内严格按设计加工，现场人工绑扎成型。绑扎自下而上依次进行，并采取可靠的临时加固措施，保证钢筋骨架的刚度和稳定性。（2）、钢筋调直、连接、切断、弯曲均采用机械加工，加工好的半成品分类挂牌堆放。钢筋骨架绑扎成型在相应的台座上进行。绑扎前在台座底模顶面标出主筋、箍筋、横隔板、变截面位置及骨架长度。钢筋绑扎完毕核对无误，即可进行下道工序。为保证钢筋的保护层厚度，在钢筋骨架外侧捆扎曲面水泥砂浆垫块（曲面朝外）。3.4、绑扎顶板钢筋 模板安装后绑扎顶板及翼缘板钢筋，安装负弯矩波纹管。4、预应力管道安装4.1本工程波纹管采用内径为φ55mm、φ90mm的波纹管。预应力钢束的成孔采用金属波纹管，选用符合设计要求的波纹管，波纹管在安装前应通过1KN径向力的作用下不变形的试验，同时应作管水试验，以检查有无渗漏现象，确无变形、渗漏现象时始可使用。4.2波纹管的连接，应采用大一号同型波纹管作接头管，接头管长300mm，但接缝数量尽可能保持最少。波纹管连接后用密封胶带封口，缠绕紧密，避免混凝土浇筑时水泥浆渗入管内造成管道堵塞。4.3安装波纹管时，严格按设计坐标进行安装，确保管道位置准确，不发生位移、变形，每隔1m加设一道定位钢筋，并用铁丝绑扎固定，避免管道在浇筑混凝土过程中移位。并控制好波纹管的平弯、竖弯曲线，接头不漏浆，管道不受损伤。4.4波经纹管如有反复弯曲，操作时应注意防止管壁破裂，同时应防止临近电焊火花烧伤管壁，若有微小破损或小孔洞及时修补并得到监理工程师的认可。5、预应力箱梁浇注混凝土前的检查5.1浇注混凝土前，将模型内杂物和钢筋上的油污清洗干净，涂优质脱模剂，经工程师检查合格后，才能进行混凝土浇注。5.2为了保证预留孔道的准确，端模板应与侧模和底模紧密贴合，并与孔道轴线垂直。5.3梁内预埋件不能漏埋，位置应准确，特别是锚垫板应与端头模板紧密贴合，不得平移或转动。且锚头垫板的端面应与钢束垂直。5.4垫板处的加固钢筋网尺寸和位置，预应力孔道的外径和各段的座标位置应符合设计要求，并牢固固定。顶板负弯矩处的孔口处应封堵严，防止灌注混凝土时，砂浆进入孔内。5.5预应力箱梁的梁长检查、顶板宽度、腹板厚度必须符合设计要求。顶板的拉杆、侧模的斜撑、契块必须牢固可靠。浇注前振动设备检查。6、混凝土施工6.1箱梁混凝土以龙门吊提升转运输送入模。采用插入式振导器和附着式振导器结合振捣。6.2浇筑顺序：箱梁砼按一定的厚度、顺序和方向分层浇筑，在下层砼初凝前浇筑完成上层砼，但不得出现纵向施工缝。箱梁混凝土分层浇筑时的顺序为：底板→腹板→顶板。顶板上的预留拆模小孔，待混凝土强度达到设计值的10Mpa以上时，拆模后封口。6.3箱梁混凝土的浇注方向采用从一端循序进展至另一端，纵向分段水平分层的方式。在将近另一端时，为避免梁端混凝土产生蜂窝等不密实现象，则改为从另一端反向投料，而在距该端部4m～5m处合拢。6.4腹板浇注时，分层下料、振捣，每层厚度不宜超过30cm，上下层浇注时相隔不宜超过1小时（当气温在30℃以上时）或1.5小时（当气温在30℃以下时）。上层混凝土必须在下层混凝土振捣密实后方能浇注，以保证混凝土有良好的密实度。6.5分段长度宜取4m～6m，分段浇注时必须在前一段混凝土初凝前开始浇注下段混凝土，以保证浇注的连续性。混凝土进行中不得任意中断，因故必须间歇时，间歇最长时间应按所用水泥凝结时间、混凝土的水灰比及混凝土硬化条件确定。段与段之间的接缝为斜向，上、下层混凝土接缝互相错开，以保证混凝土浇注的整体性。6.6在浇注混凝土过程中，要设专人跟踪检查模板，及时处理漏浆。混凝土浇注完毕，及时进行整平、收浆，其顶板应表面平整，不露筋。6.7为使现浇桥面板与预制箱形梁整体结合，预制箱形梁的翼缘板表面必须拉毛处理，拉毛处理应满足设计要求。并用麻袋覆盖混凝土表面，洒水养护，保证混凝土质量。7、混凝土的养护及拆模混凝土终凝后立即进行淋水养护。对箱内箱外及预应力孔道内灌水养护，养护时间不少于14天，每天洒水次数视环境湿度与温度控制，洒水以能保证混凝土表面经常处于湿润状态为准。混凝土强度达到设计强度的85%即可拆除梁体内、外模板。拆模时用撬棍或钩子轻轻撬动模板，使模板与混凝土脱离，防止撬坏混凝土。拆下的模板经清理、调整、涂脱模剂后倒用。冬季施工采用蒸气养护。8、预应力施工8.1、预应力钢材及预应力锚具进场后，应分批严格检验和验收，妥善保管。8.2、待箱梁混凝土强度达到90%以上后方可进行张拉预应力钢绞线，采用两端张拉，伸长量和张拉力双控的方式。以张拉力为主，以引伸量进行校核，张拉时，钢束实际引伸量与计算引伸量的差值应控制在6％以内，否则应暂停张拉，待查明原因，并采取措施予以调整后，方可继续张拉。8.3、预应力钢绞线张拉，采用两端同时张拉。8.4、张拉设备的选用张拉采用穿心式千斤顶。根据设计计算出张拉控制应力，来选择张拉设备。张拉设备必须进行标定，标定合格后方可使用。8.5、张拉准备设置张拉操作台和防护板。制作钢支架，张拉前把钢支架紧靠在梁两端，千斤顶用导链挂在钢支架上，并在距离千斤顶1.5-2.0m处安设防护板，以防锚具夹片弹出伤人。8.6、张拉张拉工作是箱梁甚至整座桥梁工程的重点，应予以高度重视，派结构工程师专门负责，保证张拉质量。①先安装工作锚环，然后用钢管将夹片轻轻打入锚环，使夹片均匀，尾部平齐。完毕后安装限位板、千斤顶及工具锚。在进行以上工作时，调整垫圈、垫板及千斤顶位置，使孔道、锚具和千斤顶三者之间轴线一致。③锚固当实际伸长值同理论伸长值相差不超过6%，每束钢绞线断丝或滑丝不超过1丝和每断面断丝不超过该断面钢丝总数的1%，张拉合格后进行锚固。④记录报告每次预应力张拉均进行现场记录，如：油压表、油泵、千斤顶的鉴定号，张拉各阶段的伸长值及相应的拉力；以及时间、天气、张拉责任人等各种情况。8.8、各束张拉的先后顺序是：N1、N3、N2、N48.9、箱梁预应力的张拉时，油泵加油应均匀，不得突然加载或突然卸载。在张拉时，千斤顶后面不能站人或从其后面穿过，以防万一。张拉时如果锚头处出现滑丝、断丝或锚具损坏，应立即停止操作进行检查，并作出详细记录。当滑丝、断丝数量超过容许值时，将抽换钢束，重新张拉。8.10、张拉实测引伸量不应超过设计计算的±6%。当张拉力达到100%σy，引伸量能满足设计要求，持荷5分钟，封锚；当张拉力达到100%σy时而引伸量小于设计要求时应查明原因后进行超张拉，超张拉控制应力为103%σy，加大持荷时间，封锚；8.11、预应力钢束的张拉工艺：（1）钢绞线的下料用砂轮机切割，切口侧要20号铁丝绑扎以免松散，并应梳理直以免缠绕。（2）锚具与千斤项必须配套使用，使用前