建筑与结构设计说明书资料整理

本科毕业设计说明书（论文）目录TOC\o"1-2"\h\z\u1绪论 12建筑设计说明 22.1建筑物功能与特点 22.2建筑做法 53PKPM设计 83.1确定结构布置及构件的截面尺寸 83.2输入荷载的计算 113.3PMCAD参数选取 133.4PKPM电算流程 143.5计算结构分析 154一榀框架设计 164.1计算单元的选择： 164.2一榀框架计算简图确定 174.3竖向荷载标准值计算 174.4横向荷载作用下的内力计算 364.5内力组合 495基础设计与计算 675.1柱下独立基础设计 675.2墙下条形基础设计 716零星构件的设计与计算 726.1次梁的设计与计算 726.2楼板的设计与计算 756.3楼梯的设计与计算 76结束语 81致谢 82参考文献 83附图1三层梁柱尺寸 84附图2楼面荷载 85附图3楼板面积图 86附图4梁柱配筋 87本科毕业设计说明书（论文）第82页共87页1绪论本设计的课题是xxx市某xxx学院教学楼建筑与结构设计，建筑面积，结构为4层。建筑标高为，标准层层高为，底层层高为，室内外高差为。建筑设计等级为三级，根据《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB50068-2001），使用年限为50年，建筑结构安全等级为二级。相关设计技术参数如下：(1)工程气象条件：基本风压为；基本雪压为(2)工程地质条件：该场地平整，场地土类型为中硬场地土，建筑场地类别为Ⅲ类。场地内第一层土为素填土，0.45-0.85m，平均0.5m，不均质，为不良工程地质层，第二层为中等压缩性中低强度粉土，分布均匀稳定，地基土承载力特征值，可为持力层；地下水位埋深3.97～4.03米，地下水对混凝土无腐蚀性，对钢结构有弱腐蚀性。(3)工程抗震信息：该工程位于抗震设防区，抗震设防烈度为7°，设计基本加速度为0.1g，地震分组为第一组。(4)荷载取值：按《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）确定。结构形式：本设计采用框架结构。对于框架结构，其特点有：框架结构是由钢筋混凝土主梁、次梁和柱形成的框架作为建筑物的骨架，梁和柱之间的连接为刚性结点。屋盖、楼板上的荷载通过板传递给梁，由梁传递到柱，由柱传递到基础。框架结构的墙体全部为自承重墙，只起分隔和围护作用，砖墙的重量通过梁、板传给柱。有时填充墙的刚度大于竖向柱的刚度，对结构抗震极为不利，所以宜采用焦渣砖作填充墙，减少结构的自重和荷载，减弱隔墙的刚度。框架结构的特点是不受楼板跨度的限制，能为建筑提供灵活的使用空间。框架结构中梁柱构件截面较小，因此框架结构的承载力和刚度都较低，它的受力特点类似于竖向悬臂剪切梁，楼层越高，水平位移越慢，高层框架在纵横两个方向都承受很大的水平力，这时现浇楼面也作为梁共同工作的，装配整体式楼面的作用则不考虑。为了增强结构的抗震能力，设计时遵循以下原则：“强柱弱梁、强剪弱弯、强节点弱构件”。框架结构构成：屋盖与楼板、框架梁、框架柱、柱下独立基础。

2建筑设计说明建筑设计是一项以人为本的设计工作，设计中应以实用为基础，充分考虑功能上的实用要求，包括功能分区、人体尺度、家具尺度、空间设计、流线组织等，满足人们居住、生活、工作、学习等不同需要，真正做到合理、舒适、可行[1]。建筑物的设计和建造直接受到自然环境条件的影响和制约，这也是决定建筑设计的一个重要方面，关系到建筑物的平面布置、形体组合、立面造型等。2.1建筑物功能与特点建筑功能是指建筑的使用要求。不同的建筑有各自不同的使用要求。随着社会的发展和人类物质文化生活水平的不断提高，建筑的功能要求也在日益复杂化。满足建筑物的功能要求，为人们的工作和生活创造良好的环境，是建筑设计的首要任务。例如本设计的是学校教学楼，首先要考虑满足教学活动的需要，教室设置应分班合理，采光通风良好，同时还要合理安排教师备课、办公、储藏和厕所等行政管理和辅助用房。2.1.1建筑平面设计建筑平面设计主要应考虑建筑物所处的环境及其功能要求，同时又要兼顾结构平面布置的规则和合理；此外，考虑到抗震设计的一些要求，建筑物应力求规则[2]。因此，本次设计在平面上采用“凹”字形、内廊,外廊相结合式的平面布置。具体布置见建筑平面图2.1。对该平面设计作如下说明：本设计柱网上采用6.3m×8.1m和8.1m×8.4m。走廊采用了内廊外廊相结合式结构布置。内廊宽3.3m，外廊宽3.6m以满足人流要求。同时设有两部楼梯，兼做消防楼梯。其平面图详见建施图-02。图2.1建筑平面图2.1.2立面设计结合平面设计中框架柱的布置，立面上主要采用竖向划分，外观上显得大方、挺拔、气派；同时，考虑到框架结构的优点，柱间全开窗不用墙，使窗与柱形成了有节奏的虚实对比，显得明快、活泼，同时也得到了良好的采光效果。大门设于正中间，使整个建筑物显得美观大方。大门设有左右两扇门，使整个大门显得大气；雨蓬的运用，和大门的设置一同起到了突出主要入口功能，起到了吸引人流导向的作用，具体见图2.2。图2.2建筑立面图2.1.3剖面设计该建筑为教学楼，对采光、层高要满足一定的要求。通过剖面设计来确定建筑物各部分的高度，建筑层数，如图2.3。一般的剖面设计包括：确定房间的剖面形状、尺寸及比例关系；确定房屋的层数和各部分的标高；解决天然采光、自然通风等建筑构造方案；进行房间竖向空间的组合，研究建筑空间的利用。图2.3建筑剖面图2.1.4屋面屋顶采用现浇混凝土结构平屋顶，屋顶设计为不上人屋顶，檐口采用1.2m高女儿墙。其排水方式采用有组织排水：采用保温层找坡，坡度取2%，设计为内排水，雨水经由天沟、雨水口、雨水管等排水装置引导至地面管沟。如图2.4。防水构造：采用不上人屋面，刚性、柔性防水综合使用。保温构造：采用30厚的绿豆砂保温。图2.4屋面平面图2.1.5防火根据使用性质、重要程度及火灾危险性等方面综合考虑，本设计的学校教学楼可采用三级耐火等级。防火等级为二级，根据《GB50045-95DE》的规定，按建筑的使用功能、建筑规模、满足安全疏散距离房门至外部出口或封闭楼梯间最大距离小于，房间设前后两个门，满足防火要求；室内消火栓设在走廊两侧,每层两侧及中间设3个消火栓，最大间距,满足间距的要求[3]。2.2建筑做法工程做法是建筑工程中十分重要的内容之一，它详细介绍了建筑中主要构件的做法，具体包括屋面做法，楼面做法，内外墙做法，散水做法等[4]。一般建筑工程对地面及墙面都要进行装饰，装饰面多用抹灰砂浆，而且是分层抹上去。底层（也叫找平层）中层（也叫结合层）表层（也叫装饰层），结合层就是承下启下的作用，连接底层与面层的作用，一般施工对结合层砂浆要求比较粘稠。(1)屋面、楼面做法屋顶是房屋最上部起覆盖作用的外部围护结构，其主要作用是用以抵御自然界的风霜雨雪、日晒、气温变化和其他外界的不利因素，以使屋顶覆盖下的空间有一个良好的使用环境。本设计中采用柔性防水，具体做法如下：(a)砖墩浆砌架空隔热35mm厚钢筋混凝土板(b)20mm厚水泥砂浆抹面(c)一毡二油上铺小石子（约厚15mm）(d)高分子卷材（4mm）(e)20mm厚1:3水泥砂浆找平压光(f)30mm厚绿豆砂保温层(g)120mm厚现浇钢筋混凝土(h)V型轻钢龙骨吊顶因为教学楼中的机房、语音室里面机器比较多，对温度、灰尘等要求严格，所以设计中楼面选用了双层橡胶软木地板，顶棚采用了V型轻钢龙骨吊顶，具体做法如下：(a)双层橡胶软木地板(b)20mm厚1:3水泥砂浆找平压光(c)120厚现浇钢筋混凝土楼板(d)V型轻钢龙骨吊顶教学楼中其它的用房如教室、教师休息室、值班室、实验室等采用了铺地面砖，卫生间、开水房做法同教室但是考虑到对防水的特殊要求多了一道20厚素混凝土刚性防水层，具体做法如下：(a)10厚陶瓷地砖楼面，水泥砂浆擦缝(b)20厚1:2水泥砂浆结合层(c)20厚1:3水泥砂浆找平层(d)120厚现浇钢筋混凝土楼板(e)20厚石灰砂浆抹底(2)内、外墙面做法本设计中的内墙主要起分隔作用，从环保和经济的角度考虑，选用了新型建材焦渣砖，卫生间、开水房的内墙考虑防水要求，多了一道防水砂浆防潮层。具体做法如下：纸筋（麻刀）灰墙面(a)20厚石灰砂浆抹底(b)2厚纸筋（麻刀）灰抹面(c)加气混凝土界面处理剂一道(d)刷内墙涂料外墙主要抵御自然界风、雨、雪等的袭击，防止太阳辐射和噪声的干扰等，具体做法如下：(a)20厚石灰砂浆抹底(b)刷聚合物水泥浆一道(c)建筑涂料两遍(3)为防水雨水对建筑物墙基的侵蚀，在外墙做散水，以便将地面的雨水排至远处，具体做法如下：混凝土散水(a)20厚1:2水泥砂浆压实赶光(b)80厚C10混凝土(c)素土夯实向外坡4%(4)门窗门窗属于房屋建筑中的围护及分隔构件，不承重。其中门的主要功能是提供交通出入及分隔﹑联系建筑空间，带玻璃或亮子的门也可以起到通风﹑采光的作用；窗的主要功能是采光﹑通风及观望。另外，门窗对建筑物的外观及室内装修造型影响也很大，它们的大小﹑比例尺度﹑位置﹑数量﹑材质﹑形状﹑组合是决定建筑视觉效果的非常重要的因素之一。本设计中门选用标准图集中的木门，窗选用铝合金窗。详见门窗表2.1。表2.1门窗表编号洞口尺寸樘数备注宽×高C11800×210024铝合金窗C22500×35006铝合金窗C33000×35008铝合金窗C45700×350052铝合金窗C57500×350040铝合金窗M1900×210016单开木门M22000×270068双开木门M33000×36508卷帘门M42700×30002双开木门M53600×30001双开玻璃门

3PKPM设计PMCAD软件采用人机交互方式引导用户逐层布置楼面，再输入层高就建立起一套描述建筑整体结构的数据。PMCAD是整个结构CAD的核心，是剪力墙、楼梯施工图、高层空间三维分析和各类基础CAD的必备接口软件。3.1确定结构布置及构件的截面尺寸结构体系确定后，应当密切结合建筑设计进行结构总体布置，使建筑物具有良好的造型和合理的传力路线。结构体系受力性能与技术经济指标能否做到先进合理，与结构总体布置密切相关。建筑结构的总体布置，是指其对高度、平面、立面和体型等的选择，除应考虑到建筑使用功能、建筑美学要求外，在结构上应满足强度、刚度和稳定性要求。地震区的建筑，在结构设计时，还应保证建筑物具有良好的抗震性能。结构总体布置原则，包括：控制高宽比、减少平面和竖向布置的不规则性、变形缝的设置。框架结构体系布置：结构平面形状和立面体型宜简单、规则，各部分刚度均匀对称，减少结构产生扭转的可能性；控制结构高宽比，以减少水平荷载下的侧移。结构布置多层框架结构主要承受竖向荷载。柱网布置时既要满足生产工艺和建筑平面的布置要求，又要考虑到结构在竖向荷载作用下内力分布均匀合理，使构件材料强度均能充分利用，施工方便[5]。所以根据建筑方案的设计要求，采用内廊﹑外廊相结合的方式，对称布置，确定结构平面布置，如图3.1所示。图3.1结构平面布置图3.1.2确定梁柱板截面尺寸(1)确定梁的截面尺寸框架梁截面尺寸：框架梁的截面尺寸应该根据承受竖向荷载的大小、梁的跨度、框架的间距、是否考虑抗震设防要求以及选用的混凝土材料强度等诸多因素综合考虑确定。一般情况下，框架梁的截面尺寸可参考受弯构件按下式估算：梁高，其中为梁的跨度。梁宽。在抗震结构中，梁截面宽度不宜小于200mm，梁截面的高宽比不宜大于4，梁净跨与截面高度之比不宜小于4。具体计算如下：主梁的尺寸：KL1：KL2：KL3：次梁的尺寸：KL4：(2)柱截面尺寸框架柱截面尺寸：框架柱的截面形式通常大多为方形、矩形。柱截面的宽与高一般取层高的1/15~1/20，同时满足h≥l0/25、b≥l0/30，为柱计算长度。多层房屋中，框架柱截面的宽度和高度不宜小于300mm；高层建筑中，框架柱截面的高度不宜小于400mm，宽度不宜小于350mm。柱截面高度与宽度之比为1~2。柱净高与截面高度之比宜大于4。在计算中，还应注意框架柱的截面尺寸应符合规范对剪压比(VC/fcbchc)、剪跨比、轴压比限值的要求，如不满足应随时调整截面尺寸，保证柱的延性。抗震设计中柱截面尺寸主要受柱轴压比限值的控制，如以表示柱轴压比的限值，则柱截面尺寸可用如下经验公式粗略确定；，其中G=n=4F=A——柱截面面积；n——验算截面以上楼层层数；F——验算柱的负荷面积，可根据柱网尺寸确定；——砼轴心抗压强度设计值；——框架柱最大轴比限值，一级框架取0.7，二级框架取0.8，三级框架取0.9；——地震及中、边柱的相关调整系数，7度中间柱取1，边柱取1.1；G——结构单位面积的重量（竖向荷载），根据经验估算钢筋砼高层建筑约为12-18取(3)楼板尺寸取梁柱截面尺寸详见附图1。3.2输入荷载的计算荷载输入分为恒荷载输入和活荷载输入两个部分，其中恒荷载输入包括梁间荷载输入和楼面、屋顶恒荷载输入，活荷载输入则包括楼面活荷载和屋顶活荷载[6]。梁间荷载计算的是墙体荷载，需要把墙面抹灰和门窗的荷载考虑在内。(1)屋面、楼面荷载计算屋面荷载计算：砖墩浆砌架空隔热35mm厚钢筋混凝土板20mm厚水泥砂浆抹面一毡二油上铺小石子（约厚15mm）高分子卷材（4mm）20mm厚1:3水泥砂浆找平压光30mm厚绿豆砂保温层120mm厚现浇钢筋混凝土V型轻钢龙骨吊顶合计：恒载标准值：活载标准值：楼面荷载计算四层楼面：双层橡胶软木地板面层20mm厚1:3水泥砂浆找平压光120mm厚现浇钢筋混凝土V型轻钢龙骨吊顶合计：恒载标准值：活载标准值：三层楼面：双层橡胶软木地板面层20mm厚1:3水泥砂浆找平压光120mm厚现浇钢筋混凝土20mm厚水泥砂浆抹灰合计：恒载标准值：活载标准值：二层楼面：陶瓷地砖（约10mm）20mm厚1:2水泥砂浆结合层20mm厚1:3水泥砂浆找平层120mm厚现浇钢筋混凝土20mm厚水泥砂浆抹灰合计：恒载标准值：活载标准值：（2）梁间荷载计算对于梁间荷载的计算，应考虑计算跨度内所有的自重，包括墙、装饰层、门、窗，对于有门窗洞口的墙体，近似的按均布考虑，以第四层的①~②的F轴线的梁间荷载为例，具体布置见图3.2：图3.2梁间荷载布置图玻璃钢窗自重：墙自重：求得梁间线荷载：具体荷载布置见附录中构建荷载布置附图2。3.3PMCAD参数选取本设计中板厚为120mm，梁、板、柱都采用现浇所以都用C30混凝土，具体参数见图3.3。图3.3标准层信息本设计中根据所在地区抗震设防烈度为7度，房屋高度小于30米，确定框架结构的抗震等级为三级，详见图3.4。图3.4地震信息本设计所在地区属于B类，基本风压是0.40kN/m2，详见图3.5。图3.5风荷载信息3.4PKPM电算流程用电算程序做房屋结构设计，通常要经历三个步骤：建模、计算和绘制施工图。具体建模步骤见下述流程图3.6。图3.6PKPM建模流程图3.5计算结构分析从梁的配筋率图上可以看出梁的配筋率基本在0.7~1.3之间，结果比较合理。从柱的轴压比图上可以看出柱的轴压比基本在0.9以下，结果比较合理。板的配筋按照构造配筋，满足设计要求和规范要求。由TAT得出梁的配筋率图和柱的轴压比图详见附图3，附图4。梁板柱的计算结果详见结施图04-06。

4一榀框架设计框架结构是空间整体体系，pkpm中的TAT模块是按空间杆系结构进行计算，手算时为了简化，选取一榀框架进行平面分析，包括计算单元的选择，确定计算简图，荷载计算，内力分析，内力组合，配筋计算，构造要求。在一榀框架的设计中，为了方便常忽略结构纵向和横向之间的空间联系，忽略个构件的抗扭作用，将横向框架和纵向框架分别按平面框架进行分析计算。通常，横向框架的间距和荷载都相同，因此取出有代表性的一榀中间横向框架作为计算单元。中列柱纵向框架的计算单元宽度可各取为两侧跨度的一半，楼面分布荷载一般可按角平分线传至两侧相应的梁上，对图4.1所示的梯形竖向分布荷载往往可简化成均布竖向荷载，水平荷载则简化成节点集中力。图4.1横向框架、纵向框架的荷载从属面积4.1计算单元的选择：根据以上原则选取⑤轴线处的横向框架为计算单元，在④轴~⑤轴和⑤轴~⑥轴各取一半作为计算单元，其宽度为6.3m。详见图4.2中阴影部分所示。图4.2计算单元4.2一榀框架计算简图确定取一榀框架进行计算，此计算说明书所取框架为⑤轴框架。根据地质资料，确定基础顶面离室外地面为，由此求得底层柱高为。在3.1中已确定好的构件截面尺寸，计算出各梁柱构件的线刚度后列于图4.15中。其中在计算框架梁截面惯性矩时应考虑到现浇楼板的影响[5]。在框架梁两端节点附近，梁承受负弯矩，顶部的楼板受拉，楼板对梁的截面弯曲刚度影响较小[7]；而在框架梁的跨中，梁承受正弯矩，楼板处于受压区形成形截面梁，楼板对梁的截面弯曲刚度影响较大，设计中对边跨梁取，中跨梁取（为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）[8]。所选取的横向框架见图4.3。图4.3横向框架计算简图4.3竖向荷载标准值计算竖向荷载分为竖向恒荷载和竖向活荷载两种类型。建筑结构的竖向恒荷载包括结构的自重和附加在结构上的恒荷载（如构件自重、门窗自重、设备重力等）。竖向活荷载标准值根据《建筑结构荷载规范》查得。框架结构在竖向荷载作用下的内力计算可近似地采用弯矩分配法，梁上分布荷载由矩形和梯形两部分组成，在求解固端弯矩时可直接根据梁上实际荷载计算，也可以根据固端弯矩相等的原则，先将梯形分布荷载及三角形分布荷载，转化为等效均布荷载，接着将所有节点的弯矩进行分配给上、下楼层柱，再传递到柱的远端，很显然，叠加框架内各节点弯矩并不一定能达到平衡。必须注意，在求出结构的梁端支座弯矩后，如欲求梁跨中弯矩，则需根据求得的支座弯矩和各跨的实际荷载分布按平衡条件计算，而不能按等效分布荷载计算。框架梁在实际分布荷载作用下按简支梁计算跨中弯矩。考虑梁端弯矩调幅，并将梁端节点弯矩换算至梁端柱边弯矩值，以备内力组合时用。4.3.1恒荷载作用下的内力计算楼面，屋面的恒载计算数值在3.2以给出详细过程,在这里给出个四层计算详细过程。直接传给该框架的屋面荷载如图中竖向阴影部分所示。楼板按45°塑性铰将板得面荷载分别传递给相临的梁，所以作用在梁上的梯形或三角形为板传递过来的，而矩形则是梁本身的自重。由于纵向框架梁的中心线与柱子的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩，以四层为例，具体见图4.4。图4.4计算单元及荷载传递图恒荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如下图4.5所示：图4.5各层梁上作用的恒荷载(1)梁恒荷载计算边跨梁自重：梁侧粉刷：合计：中跨梁自重：梁侧粉刷：合计：次梁自重：梁侧粉刷：合计：(2)四层恒载计算：次梁①恒载计算：次梁上作用着楼面传过来的梯形荷载和自重矩形荷载，详见图4.6。图4.6次梁①计算简图求支座反力：将梁视为简支梁，求出支座反力。框架梁②恒载计算：板传过来的两个三角形，自重矩形和次梁传过来的集中力，详见图4.7。图4.7框架梁②计算简图求支座反力：将梁视为简支梁，求出支座反力。框架梁③恒载计算：板传过来的两个三角形和梯形，自重矩形和次梁传过来的集中力，详见图4.8。图4.8框架梁③计算简图求支座反力：将梁视为简支梁，求出支座反力。框架梁④恒载计算：板传过来的梯形，自重矩形和两边的框架梁传过来的集中力，由于纵向框架梁的中心线与柱子的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩，因为计算单元左右对称所以荷载都乘以2，详见图4.9。图4.9框架梁④计算简图框架梁⑤恒载计算：楼面传过来的三角形和自重矩形，详见图4.10。图4.10框架梁⑤计算简图一到三层计算方法同四层，计算结果如下图4.11所示。图4.11恒荷载作用下结构计算简图(3)荷载等效：将梯形或三角形分布荷载按固端弯矩等效的原则转化成均布荷载，转化原理见图4.12：图4.12竖向荷载等效梯形荷载折算公式：其中：；为梯形分布荷载的最大值。三角形荷载折算公式：其中：为三角形分布荷载的最大值。以四层CD跨为例计算：四层中跨：其它层荷载等效同理，等效后具体数值见图4.13：图4.13恒载作用下荷载等效图(4)杆的固端弯矩的计算由以上所求均布荷载，可按下式求各杆固端弯矩[9]：两端固支：其中与意义见下图4.14：图4.14固端弯矩计算由此，可计算各个杆件固端弯矩，标绘于计算简图4.17上。(5)分配系数梁线刚度计算：边跨梁线刚度：中跨梁线刚度：柱线刚度计算：二到四层柱线刚度：底层柱线刚度：为了计算方便采用相对线刚度，设边跨梁线刚度为1来计算，详见图4.15。图4.15相对线刚度单位：由图4.15知梁、柱的相对线刚度，弯矩分配系数按下式计算。经计算后弯矩分配系数见图4.17所示。(6)弯矩分配法求杆端弯矩（左右对称取一半）详见图4.16。图4.16弯矩分配(7)跨中弯矩的计算四层边跨梁跨中弯矩计算：计算时候把弯矩分配后的弯矩作用在梁两端，再将荷载布置上，先求出支座反力，近似的认为最大弯矩出现在跨中，在跨中处用截面法求出跨中弯矩[10]，详见图4.17、图4.18。图4.17边跨梁计算简图求支座反力：图4.18梁跨中计算简图四层中跨梁跨中弯矩计算：计算原理同边跨。求支座反力：同理，可计算出其他梁的跨中弯矩，结果见表4.1：表4.1恒荷载作用下的跨中弯矩和梁端剪力层号CD跨中弯矩DE跨中弯矩471.9578.9681.13-0.8321.83385.65109.121.918.75286.89109.98111.171.7918.99184.03101.64103.45-2.1216.87恒荷载作用下的弯矩图4.19如下所示：图4.19恒荷载作用下的弯矩图注：1.结构荷载为左右对称，左侧数值为梁端弯矩，右侧数值为柱端弯矩。2.附加弯矩已经加在柱端。(8)梁端、柱的杆端剪力上面在求解跨中弯矩时候计算得出的支座反力就是梁中的剪力，已经列在表4.1中。已知柱的两端弯矩，且柱高范围内无其他横向力。可以根据以下公式计算柱的杆端剪力，结果见表4.2。表4.2恒载作用下轴线处柱端剪力柱类型层号柱高（m）固端弯矩（）杆端剪力（）上下上下C轴柱43.980.7567.98-38.14-38.1433.963.3565.2-32.96-32.9623.965.7677.59-36.76-36.7614.938.7219.36-11.85-11.85D轴柱43.9-62.67-52.9729.6529.6533.9-52.14-52.6626.8726.8723.9-52.87-60.128.9728.9714.9-31.84-15.929.759.75恒荷载作用下的剪力图4.20如下所示：图4.20恒荷载作用下的剪力图(9)轴力计算根据配筋计算需要，只需求出柱的轴力即可，而不需求出梁轴力。以第四层框架柱边柱（C柱）的柱轴力为例：柱自重：作法：合计：底层柱：四层柱顶轴力：上部结构传来的集中力和梁端剪力：柱底轴力：加上柱自重：三层柱顶轴力：再加上上部结构传来的集中力和梁端剪力：柱底轴力：加上柱自重：二层柱顶轴力：再加上上部结构传来的集中力和梁端剪力：柱底轴力：加上柱自重：一层柱顶轴力：再加上上部结构传来的集中力和梁端剪力：柱底轴力：加上柱自重：其他层梁端剪力和柱轴力见下表4.3：表4.3恒载作用下柱中轴力柱类型层号柱顶集中力（kN）梁端剪力（kN）柱中轴力（kN）左梁右梁柱顶柱底C柱416078.960238.96277.243124109.120510.36548.642130.18109.980788.8827.081113.48101.6401042.21090.3D柱4179.5881.1321.83282.54320.823199.78110.218.75649.55687.832202.04111.1718.991020.031058.311184.16103.4516.871362.791410.89恒荷载作用下的轴力图4.21如下所示：图4.21恒荷载作用下的轴力图4.3.2活荷载作用下的内力计算本设计中计算活荷载时候根据《建筑荷载规范》查得：不上人屋面的活荷载标准值为、楼面为、走廊为等；在这里给出个四层计算过程。计算方法同恒荷载，但不考虑结构自重[11]。(1)四层活载计算：次梁①活载计算：荷载布置见图4.22。求支座反力：图4.22次梁①计算简图框架梁②活载计算：荷载布置见图4.23。求支座反力：图4.23框架梁②计算简图框架梁③活载计算：荷载布置见图4.24。求支座反力：图4.24框架梁③计算简图框架梁④活载计算：荷载布置见图4.25。图4.25框架梁④计算简图框架梁⑤活载计算：荷载布置见图4.26。图4.26框架梁⑤计算简图一到三层计算方法同四层，计算结果见表4.4：表4.4横向框架活载汇总表边跨梁活荷载中跨梁活荷载楼层四层1.5757.6211.50.1751.332.011.65三层6.330.4849.660.1755.338.698.25续表4.4横向框架活载汇总表边跨梁活荷载中跨梁活荷载楼层二层6.330.4849.660.1755.338.698.25一层6.330.4849.660.1755.338.698.25(2)荷载等效计算原理及方法同恒荷载，下面举四层为例说明。四层边跨：四层中跨：其它层荷载等效同理，计算结果详见表4.5：表4.5横向框架活载的等效均布荷载楼层四层三层二层一层边跨1.465.865.865.86中跨1.035.165.165.16杆的固端弯矩的计算,分配系数（计算原理同恒载）。(3)弯矩二次分配（左右对称取一半）：计算结果见图4.27。图4.27弯矩分配(4)跨中弯矩的计算方法同恒荷载作用下的跨中弯矩计算结果见表4.6。表4.6活荷载作用下的跨中弯矩和梁端剪力层号CD跨中弯矩RCRDDE跨中弯矩RE43.965.085.20.411.36318.520.3120.81.66.81217.5520.3420.771.936.81118.4520.2420.871.236.81活荷载作用下的弯矩图4.28如下所示：图4.28活荷载作用下的弯矩图注：1.结构荷载为左右对称，左侧数值为梁端弯矩，右侧数值为柱端弯矩。2.附加弯矩已经加在柱端。(5)梁端、柱的杆端剪力梁端剪力计算方法与恒荷载的相同数据见上表4.6。柱的杆端剪力方法同恒荷载作用下的计算，具体数值见表4.7。表4.7活载作用下轴线处柱端剪力柱类型层号柱高（m）固端弯矩杆端剪力上下上下C轴柱43.96.7411.92-4.78-4.7833.912.3312.4-6.34-6.3423.912.9215.86-7.38-7.3814.98.154.08-2.5-2.5D轴柱43.9-5.11-7.633.273.2733.9-9.56-8.784.74.723.9-9.04-10.715.065.0614.9-5.87-2.941.81.8活荷载作用下的剪力图如图4.29所示：图4.29活荷载作用下的剪力图(6)轴力计算计算方法同恒荷载，不考虑柱子的自重，柱轴力沿每层柱高保持不变[12]，详见表4.8。表4.8活载作用下柱中轴力柱类型层号柱顶集中力（）梁端剪力（）柱中轴力（）左梁右梁柱顶柱底C柱47.625.08012.712.7330.4820.31063.4963.49230.4820.340114.31114.31130.4820.240165.03165.03D柱411.55.21.3618.0618.06349.6620.86.8195.3395.33249.6620.776.81172.57172.57149.6620.876.81249.91249.91活荷载作用下的轴力图如下图4.30所示：图4.30活荷载作用下柱的轴力图4.4横向荷载作用下的内力计算横向荷载包括水平风荷载和水平地震作用。在抗震设防区，多高层建筑还要考虑地震作用，一般情况下应允许在结构两个主轴方向分别考虑水平地震作用计算；8﹑9度设防时，多高层建筑中大跨度和长悬臂结构应考虑竖向地震作用[13]；9度设防区应计算竖向地震作用。4.4.1横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算在水平风荷载作用下，其荷载一般都可化为受节点水平集中力的作用。各杆的弯矩图都是直线，每个立柱一般都有一个反弯点。当然各柱的反弯点未必相同。各柱的上﹑下端既有水平位移，又有角位移。内力计算采用D值法。(1)风荷载标准值计算基本风压为0.4，由《荷载规范》查得=0.8（迎风面）和=-0.5（背风面）。作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中荷载标准值：其中基本风压：；风压高度变化系数，地面粗糙度为B类；风荷载体型系数，对于矩形平面＝1.3；为风振系数，因房屋高度小于，所以风振系数取1.0；下层层高；上层层高，对顶层为女儿墙高度的2倍；B迎风面的宽度，。将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如表4.9所示。表4.9横向风荷载计算层次顶层1.01.315.61.150.419.8511.873层1.01.311.71.050.424.5713.422层1.01.37.81.00.424.5712.78底层1.01.33.91.00.424.5712.78风荷载下的位移计算(2)风荷载计算简图见图4.31。图4.31风荷载作用下结构计算简图抗侧刚度的计算：柱的抗侧刚度就是柱抵抗侧向位移的能力，以下为求解过程。梁、柱线刚度在恒荷载计算时候以给出详见图4.15。及的值对于一般层有，对于底层有，经计算，和结果见表4.10。表4.10各柱值和值楼层A轴/C轴柱B轴/D轴柱4层0.40.170.8160.293层0.40.170.8160.292层0.40.170.8160.291层0.510.41.030.5抗侧刚度，经计算，其结果见表4.11。表4.11框架柱D值（）C轴D轴4层3层2层1层(3)风荷载所引起的侧向位移由弯曲和剪切变形产生的位移4层：3层：2层：底层：，满足要求。(4)风荷载作用下的内力计算框架在风荷载下的内力计算方法可采用反弯点法和D值法。反弯点法假定梁柱之间的线刚度之比为无穷大，并假定柱的反弯点高度为一定值，使计算结果带来一定的误差。在本次设计中，梁柱的线刚度较为接近，风荷载下的内力采用D值法。D值法计算步骤为：(a)求各柱反弯点处的剪力值；(b)求各柱反弯点的高度；(c)求各柱的杆端弯矩及梁端弯矩；(d)求各柱的轴力和剪力。(5)风荷载下框架柱剪力计算，计算结果见表4.12。表4.12风荷载下柱剪力楼层C轴D轴4层11.870.1852.190.3153.743层25.290.1854.680.3157.972层38.070.1857.040.31511.991层50.850.22211.30.27814.13(6)框架柱反弯点位置框架柱的反弯点位置取决于该柱上、下端转角的比值，考虑梁柱线刚度比、结构总层数及该柱所在的层次、柱上、下横梁线刚度比、上层高度的变化、下层高度的变化等影响，求出柱底端至柱反弯点的距离。风荷载分布较接近于均布荷载[14]。反弯点高度计算结果见表4.13。表4.13反弯点高度楼层柱4C0.40.21.00.00.00.01.00.00.2D0.8160.351.00.00.00.01.00.00.353C0.40.351.00.01.00.01.00.00.35D0.8160.41.00.01.00.01.00.00.4续表4.13反弯点高度楼层柱2C0.40.51.00.01.00.01.256-0.0140.486D0.8160.451.00.01.00.01.2560.010.461C0.510.71.00.00.80.00.00.00.7D1.030.61.00.00.80.00.00.00.6(7)框架各柱的杆端弯矩、梁端弯矩计算框架各柱的杆端弯矩、梁端弯矩按下式计算框架柱:；其中为反弯点高度，(8)风荷载下的内力计算分析框架在左风荷载作用下的内力，并得到相应的弯矩图4.32、剪力图4.33和轴力图4.34。右风与左风数值大小相等方向相反。图4.32左风作用下的弯矩图图4.33左风荷载作用下的剪力图图4.34左风作用下柱的轴力图4.4.2横向地震作用下框架结构的内力和侧移计算2008年5月12日，在四川省汶川县发生的地震造成了巨大的人员和财产损失，也使得人们对日常居住的房屋，以及整个社会生活所涉及的各种公共建筑如办公楼、学校、医院、商场等的安全性引发了更多关注。常州地区属于7度抗震地区，可不考虑竖向地震作用。水平地震作用计算方法有底部剪力法、振型分解反应谱法和时程分析法，对于本设计，总高度，且质量和刚度沿高度分布比较均匀，可采用底部剪力法计算水平地震作用力[15]。取一个计算单元进行计算。(1)分层计算重力荷载代表值计算地震作用时，建筑的重力荷载代表值应取结构和构配件自重标准值和各可变荷载组合值之和。其中雪荷载组合值系数取0.5，楼面活荷载组合值系数取0.5[16]。计算结果见表4.14。表4.14重力荷载代表值楼层自重标准值可变荷载组合值重力荷载代表值41228.15431249.6531236.92256.11364.9721247.98256.11376.0311152.16256.11280.21由上表得出重力荷载代表值画出计算简图见图4.35。图4.35各质点的重力荷载代表值(2)横向自振周期的计算横向自振周期的计算采用结构顶点位移法。基本自振周期T1（s）可按下式计算：注：——假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值Gi作为水平荷载而算得的结顶点位移。——结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，取0.7。按以下公式计算：注：为第i层的层间侧移刚度。为第i层的层间侧移。为第k层的层间侧移。详细计算过程见表4.15。表4.15横向地震作用下结构顶点的假想位移计算层号41249.651249.656031820.72218.8731364.972614.626031843.35198.1521376.033990.656031866.16154.811280.215270.865946488.6488.64(3)水平地震作用以及楼层地震剪力计算本结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用，即：(a)结构等效总重力荷载代表值(b)计算水平地震影响系数常州市设计地震分组为第一组，本设计场地是Ⅲ类场地，查表得二类场地近震特征周期值。，查表得设防烈度为7度的=0.08(c)结构总的水平地震作用标准值因，所以不考虑顶部附加水平地震作用。(d)计算各层的水平地震作用标准值Fi各质点横向水平地震作用按下式计算：地震作用下各楼层水平地震层间剪力Vi为计算过程如下表4.18：表4.16各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次4层3.916.61249.6520744.190.367108.64108.643层3.912.71364.9717335.120.30790.79199.432层3.98.81376.0312109.060.21463.42262.851层4.94.91280.216273.030.11232.85295.7横向框架各层水平地震作用和地震剪力如图4.36所示。图4.36水平地震作用(4)水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移△ui和顶点位移ui分别按下列公式计算：各层的层间弹性位移角，根据《抗震规范》，钢筋混凝土框架结，层间弹性位移角限值。计算过程如下表4.17：表4.17横向水平地震作用下的位移验算层次4108.64603181.814.4439001/21673199.43603183.3112.6439001/11782262.85603184.369.3339001/8941295.7594644.974.9749001/986由此可见，最大层间弹性位移角发生在第二层，1/894<1/550，满足规范要求。(5)地震作用内力计算地震作用力沿竖向呈倒三角形分布,内力计算也采用D值法。其计算原则和方法同风荷载的计算。(a)地震作用下框架柱剪力计算计算结果见表4.18。表4.18地震作用下框架柱剪力楼层C轴D轴4层108.640.18520.10.31534.223层199.430.18536.890.31562.822层262.850.18548.630.31582.81层295.70.22265.650.27882.2(b)框架柱反弯点位置框架柱的反弯点高度，计算结果见表4.19。表4.19反弯点高度楼层柱4C0.40.251.00.00.00.01.00.00.25D0.8160.351.00.00.00.01.00.00.353C0.40.41.00.01.00.01.00.00.4D0.8160.451.00.01.00.01.00.00.452C0.40.51.00.01.00.01.256-0.0140.486D0.8160.51.00.01.00.01.2560.010.511C0.510.751.00.00.80.00.00.00.75D1.030.651.00.00.80.00.00.00.65(c)地震作用下的内力计算分析框架在左震作用下的内力，并得到相应的弯矩图、剪力图和轴力图，具体见图4.37、图4.38和图4.39。右震和左震数值大小相等方向相反。图4.37地震作用下弯矩图（）图4.38地震作用下剪力图（）图4.39地震作用下轴力图（）

4.5内力组合根据4节内力计算结果，即可进行框架各梁柱各控制截面上的内力组合，其中梁的控制截面为梁端柱边及跨中。由于对称性，每层有五个控制截面，即图4.40所示的梁中1、2、3、4、5号截面；柱则分为边柱和中柱，每个柱每层有两个控制截面，即图4.40所示图4.40框架梁柱控制截面4.5.1控制截面框架柱的弯矩、轴力和剪力沿柱高是线性变化的，因此可取各层柱的上、下端截面作为控制截面。对于框架梁，在水平作用和竖向作用下，剪力沿梁轴线呈线性变化，弯矩则呈抛物线形变化，因此，除取梁的两端为控制截面以外，还应在跨间取最大正弯矩的截面为控制截面。为了简便，不再用求极值的方法确定最大正弯矩控制截面，而直接以梁的跨中截面作为控制截面。4.5.2梁端弯矩调幅按照框架结构的合理破坏形式，在梁端出现塑性铰是允许的，为了便于浇捣混凝土，也往往希望节点处梁的负钢筋放得少些，因此在进行框架结构设计时，一般均对梁端弯矩进行调幅，人为地减少梁端负弯矩，减少节点附近梁顶面的配筋量。调幅后梁端弯矩可取： 本次设计中，弯矩调幅系数。4.5.3竖向活荷载的最不利布置在框架结构设计中，应考虑竖向活荷载布置对结构的影响，一般考虑活荷载最不利布置有分跨计算组合法、最不利荷载位置法、分层组合法和满布荷载法等四种方法。在本次设计中，采取满布荷载法，即把活荷载同时作用于所有的框架梁上，这样求得内力在支座处与按最不利荷载位置法求得的内力较为接近，可直接进行内力组合。但求的的梁的跨中弯矩却比最不利荷载位置法的计算结构要小，因此对梁跨中弯矩应乘以1.2系数予以增大。具体见表4.20和表4.21。表4.20恒载作用下弯矩调幅层号类型轴线处梁端弯矩跨中弯矩调幅后梁端弯矩左右左右4边跨-108.75117.57-71.95-8794.06中跨-23.4723.470.83-18.7818.783边跨-153.02157.42-85.65-122.42125.94中跨-17.3517.35-1.9-13.8813.882边跨-153.74158.61-86.69-122.99126.89中跨-17.7217.72-1.79-14.1814.181边跨-136.17143.47-84.03-108.94114.78中跨-19.319.3-2.12-15.4415.44表4.21活载作用下弯矩调幅层号类型轴线处梁端弯矩跨中弯矩调幅后梁端弯矩调幅后跨中弯矩左右左右4边跨-8.078.21-3.96-6.466.57-4.75中跨-1.091.09-0.41-0.870.87-0.493边跨-29.5831.77-18.5-23.6625.42-22.2中跨-5.895.89-1.6-4.714.71-1.922边跨-30.6532.08-17.55-24.5225.66-21.06中跨-5.575.57-1.93-4.464.46-2.321边跨-29.3431.54-18.45-23.4725.23-22.14中跨-6.276.27-1.23-5.025.02-1.484.5.4内力组合框架结构截面在是最不利内力的荷载效应组合可采用简化规则，按下列组合值中取最不利值确定：当永久荷载效应起控制作用时：当可变荷载效应起控制作用时：因本次设计还考虑抗震设计，则还需下式设计对于框架结构梁、柱的最不利内力组合为：梁端截面：；梁跨中截面：；柱端截面：及相应的；及相应的；及相应的。梁内力组合详见表4.22，柱内力组合详见表4.23。表4.22梁内力组合层次截面内力四层1M-87-6.466.8358.79-113.44-103.93-121.15-123.78-31.85-184.70~-184.70-184.70V78.965.08-1.42-12.51101.8699.36102.94111.5781.54114.06~114.06114.062M71.594.75~~92.5691.8991.89101.3088.7688.76101.30~~3M-94.06-6.57-4.65-42.51-122.07-127.01-115.29-133.42-172.08-61.55~-172.08-172.08V-81.13-5.20-1.42-12.51-104.64-105.70-102.12-114.62-116.74-84.21~-116.74-116.744M-18.78-0.874.8344.24-23.75-17.55-29.72-26.2134.45-80.5734.45-80.57-80.57V21.831.36-2.93-26.8128.1024.2231.6030.80-7.8461.87-7.8461.8761.875M-0.830.49~~-0.31-0.38-0.38-0.64-0.70-0.70~-0.70-0.70三层1M-122.4-23.6613.57105.92-180.03-159.62-193.81-188.45-23.40-298.80~-298.80-298.80V109.1220.31-3.11-24.05159.38152.62160.45167.22111.87174.40~174.40174.402M157.42-22.2~~157.82160.93160.93190.76175.58175.58175.58~~3M-125.5-25.42-11.64-88.92-186.18-197.28-167.95-194.32-281.44-50.24~-281.44-281.44V-110.2-20.8-3.11-24.05-161.36-162.37-154.53-169.15-175.99-113.46~-175.99-175.994M-13.88-4.7112.1292.54-23.25-7.32-37.86-23.35100.82-139.78100.82-139.78-139.78V18.756.81-7.35-56.0832.0321.8240.3431.99-46.3299.49-46.3299.4999.495M1.91.92~~4.974.704.704.453.433.434.70~~续表4.22梁内力组合层次截面内力二层1M-123-24.5220.5155.04-181.92-152.65-204.31-190.0739.25-363.8539.25-363.85-363.85V109.9820.34-4.81-35.38160.45151.54163.67168.4198.19190.1798.19190.17190.172M86.6921.06~~133.51130.56130.56137.67116.66116.66137.67~~3M-126.9-25.66-18.46-131.6-188.19-207.86-161.34-196.45-338.693.363.36-338.69-338.69V-111.2-20.77-4.81-35.38-162.48-165.63-153.51-170.43-191.86-99.87-99.87-191.86-191.864M-14.18-4.4619.22136.92-23.261.58-46.85-23.51158.30-197.69158.30-197.69-197.69V18.996.81-11.65-82.9832.3216.6946.0532.31-81.00134.75-81.00134.75134.755M1.792.32~~5.405.075.074.693.543.545.07~~一层1M-108.9-23.4729.95172.6-163.59-122.56-198.04-170.0779.57-369.1979.57-369.19-369.19V101.6420.24-6.67-39.8150.30139.07155.87157.0582.37185.8582.37185.85185.852M84.0322.14~~131.83128.73128.73135.14114.12114.12135.14~~3M-114.8-25.23-24.11-149.8-173.06-199.90-139.15-179.68-347.5841.8341.83-347.58-347.58V-103.5-20.87-6.67-39.8-153.36-158.84-142.03-160.11-188.40-84.92-84.92-188.40-188.404M-15.44-5.0225.09155.89-25.566.76-56.47-25.76181.12-224.20181.12-224.20-224.20V16.876.81-15.21-94.4829.789.6647.9929.45-98.49147.15-98.49147.15147.155M2.121.48~~4.624.414.414.313.433.434.62~~表4.23柱内力组合层次截面内力四层边柱顶M-108.8-8.07-6.83-58.79-141.80-149.27-132.06-154.72-211.77-58.92-211.77-149.27-154.72275.30N238.9612.7-1.42-12.51304.53300.96304.54335.04278.11310.64278.11300.96335.04~柱底M67.9811.92-1.71-19.698.2694.4498.75103.4563.25114.21114.2163.25114.21148.47N277.2412.7-1.42-12.51350.47346.90350.48386.72324.05356.57356.57324.05356.57~四层中柱顶M94.17.12-9.48-86.75122.89109.95133.84134.014.42229.97229.974.42134.01298.96N282.5418.06-1.51-14.3364.33359.90363.71399.13331.29368.47368.47331.29399.13~柱底M-52.97-7.63-5.11-46.71-74.25-79.62-66.74-78.99-128.87-7.42-128.87-128.87-7.42167.53N320.8218.06-1.51-14.3410.27405.84409.64450.81377.23414.41377.23377.23414.41~三层边柱顶M-85.04-17.66-11.86-86.32-126.77-139.24-109.36-132.11-224.86-0.43-224.86-224.86-132.11292.32N510.3663.49-4.53-36.56701.32686.72698.14751.21603.00698.05603.00603.00751.21~柱底M65.212.4-6.39-57.5595.6085.81101.92100.1710.87160.50160.5010.87100.17208.65N548.6463.49-4.53-36.56747.25732.66744.07802.88648.93743.99743.99648.93802.88~三层中柱顶M87.118.25-18.65-134.8130.07104.02151.01135.47-59.71290.65290.65-59.71135.47377.85N649.5595.33-5.75-46.33912.92892.33906.82970.32776.43896.89896.89776.43970.32~柱底M-52.66-8.78-12.43-110.3-75.48-89.92-58.59-79.70-211.7974.87-211.79-211.79-79.70275.33N687.8395.33-5.75-46.33958.86938.27952.761021.99822.37942.82822.37822.371021.99~续表4.23柱内力组合层次截面内力二层边柱顶M-88.54-18.25-14.11-97.49-131.80-147.02-111.46-137.41-243.949.54-243.94-243.94-137.4317.12N788.8114.31-9.34-71.941106.591078.821102.361176.90921.621108.67921.62921.621176.9~柱底M77.5915.86-13.34-92.17115.3196.28129.90120.29-17.20222.45222.45-17.20120.29289.19N827.08114.31-9.34-71.941152.531124.761148.301228.58967.561154.601154.60967.561228.58~二层中柱顶M88.2317.73-25.25-158.2130.7096.40160.03136.49-89.19322.21322.21-89.19130.70418.87N1020172.57-12.59-93.931465.631425.611457.341546.161205.471449.691449.691205.471465.63~柱底M-60.1-10.71-21.51-164.7-87.11-112.72-58.51-91.63-292.64135.55-292.64-292.64-91.63380.43N1058.3172.57-12.59-93.931511.571471.551503.271597.841251.411495.621251.411251.411597.84~一层边柱顶M-58.58-13.48-16.61-80.43-89.17-108.21-66.35-92.29-182.9426.18-182.94-182.94-92.29237.82N1042.2165.03-16.01-111.71481.681438.411478.751568.701204.401494.921204.401204.401568.70~柱底M19.364.08-38.76-241.328.94-20.4677.2130.13-287.96339.32339.32-287.9630.13534.46N1090.3165.03-16.01-111.71539.401496.131536.471633.631262.121552.641552.641262.121633.63~一层中柱顶M64.0714.56-27.69-14197.2760.34130.12100.76-97.64268.88268.88-97.6497.27349.54N1362.8249.91-21.13-148.61985.221923.611976.862084.681592.101978.491978.491592.101985.22~柱底M-15.92-2.94-41.54-261.8-23.22-75.1529.53-24.37-361.22319.49-361.22-361.22-24.37610.46N1410.9249.91-21.13-148.62042.941981.332034.582149.611649.822036.211649.821649.822149.61~4.5.5梁承载力计算(1)梁端剪力和弯矩调整：在截面配筋计算时应采用构件端部截面的内力，而不是轴线处的内力，由图4.41可见，梁端柱边的剪力和弯矩值应进行下式计算：图4.41梁端控制截面弯矩及剪力 计算详细过程见表4.24。表4.24梁端剪力和弯矩调整层号截面gpbVV’MM’4层122.191.460.6111.57104.48123.7892.44322.191.460.6114.63107.54133.43101.17415.781.030.646.441.3660.4348.023层129.065.860.6167.22156.74188.45141.43329.065.860.6169.15158.67194.32146.72413.455.160.674.6269.04104.8484.132层129.325.860.6168.41157.86190.07142.71329.325.860.6170.43159.88196.45148.49413.635.160.6101.0695.42148.27119.641层127.035.860.6157.05147.18170.07125.92327.035.860.6160.11150.24179.68134.61412.035.160.6110.37105.21168.15136.59(2)框架梁正截面受弯承载力计算设计思路：对于边跨梁，首先利用跨中正弯矩设计值，以单筋T形截面来配置梁底纵筋（因为跨中梁顶负筋一般配置较少，以单筋截面设计带来的误差较小