弹塑性力学-第3章弹性与塑性应力应变关系课件

第3章弹性与塑性应力应变关系第3章弹性与塑性应力应变关系1第3章弹性与塑性应力应变关系拉伸和压缩时的应力应变曲线弹塑性力学中常用的简化力学模型广义胡克定律特雷斯卡和米泽斯屈服条件塑性应力应变关系德鲁克公设和伊柳辛公设塑性本构关系的内在联系第3章弹性与塑性应力应变关系拉伸和压缩时的应力应变曲线2弹塑性力学静力学几何学物理学平衡微分方程几何方程物理方程应变与位移的关系应变协调方程方程应力应变关系本构方程方程弹塑性力学静力学几何学物理学物理方程应力应变关系本构方程方程弹塑3韧性（塑性）金属材料单向拉伸试验曲线弹性极限屈服下限屈服上限强度极限强化段软化段弹性变形残余变形卸载韧性（塑性）金属材料单向拉伸试验曲线弹性极限屈服下限屈服上限43－1拉伸和压缩时的应力应变曲线低碳钢在单向拉伸时的典型应力应变曲线弹性极限屈服上限屈服下限比例极限塑性流动阶段强化阶段软化阶段卸载3－1拉伸和压缩时的应力应变曲线低碳钢在单向拉伸时的典型5包辛格（Bauschinger）效应当应力超过屈服点后，拉伸（或压缩）应力的硬化将引起反向加载时压缩（或拉伸）屈服应力的弱化如果s+s=2s，则称为理想包辛格效应具有强化性质的材料随着塑性变形的增加，屈服极限在一个方向上提高，而在相反方向降低包辛格（Bauschinger）效应当应力超过屈服点后，拉伸6名义应力与真实应力在体积不可压缩的假设前提下拉伸（压缩）时的名义应力拉伸时的真实应力压缩时的真实应力初始截面积变形后截面积荷载名义应力与真实应力在体积不可压缩的假设前提下初始截面积变形后73－2弹塑性力学中常用的简化力学模型理想弹塑性模型：ABsO3－2弹塑性力学中常用的简化力学模型理想弹塑性模型：8线性强化弹塑性模型：A

sOBE1E

s线性强化弹塑性模型：AsOBE1Es9线性强化刚塑性模型：A

sOB线性强化刚塑性模型：AsOB10理想刚塑性模型：A

sOB理想刚塑性模型：AsOB11幂强化模型：=1On=1n=0n=1/2n=1/3幂强化模型：=1On=1n=0n=1/2n=123－3广义胡克定律各向同性材料的胡克(Hooke)定律(一维问题，1678)单向拉压纯剪切横向与纵向变形关系E——拉压弹性模量；G——剪切弹性模量；——泊松比3－3广义胡克定律各向同性材料的胡克(Hooke)定律(13广义胡克定律——对复杂应力状态，在弹性力学假设条件下，应用叠加原理：考虑x方向的正应变：产生的x方向应变：产生的x方向应变：产生的x方向应变：叠加后得同理：即广义胡克定律——对复杂应力状态，在弹性力学假设条件下，应用叠14剪应变：物理方程：说明：1.方程表示了各向同性材料的应力与应变的关系，称为广义Hooke定律。也称为弹性问题物理方程。2.方程组在线弹性条件下成立。剪应变：物理方程：说明：15体积应变与体积弹性模量令：则：sm称为平均应力;q称为体积应变体积应变与体积弹性模量令：则：sm称为平均应力;16广义胡克定律的其他表示形式物理方程：广义胡克定律的其他表示形式物理方程：17物理方程：物理方程：18用应变表示应力：或：各种弹性常数之间的关系用应变表示应力：或：各种弹性常数之间的关系19广义胡克定律——应力偏量与应变偏量的关系用应力偏量与应变偏量表示用主应力偏量与主应变偏量表示广义胡克定律——应力偏量与应变偏量的关系用应力偏量与应变偏量20用主应力差与主应变差表示说明，在弹性阶段，应变莫尔圆与应力莫尔圆成比例。用3个主应力差与3个主应变差表示说明，=，=用主应力差与主应变差表示213－4特雷斯卡和米泽斯屈服条件塑性变形——当作用在物体上的外力卸去后，物体中没有完全恢复的那部分永久变形称为塑性变形。塑性力学——研究塑性变形和作用力之间的关系以及在塑性变形后物体内部应力分布规律的学科称为塑性力学。3－4特雷斯卡和米泽斯屈服条件塑性变形——当作用在物体上22塑性力学问题的特点塑性力学问题有如下几个特点：(1)应力与应变之问题的关系（本构关系）是非线性的，其非线性性质与具体材料有关；(2)应力与应变之间没有一一对应的关系，它与加载历史有关；(3)在变形体中有弹性变形区和塑性变形区，而在求解问题时需要找出弹性区和塑性区的分界线；(4)在分析问题时，需要区分是加载过程还是卸载过程。在塑性区，在加载过程中要使用塑性的应力应变关系，而在卸载过程中则应使用广义的胡克定律。塑性力学问题的特点塑性力学问题有如下几个特点：23屈服条件——屈服条件又称塑性条件，它是判断材料处于弹性阶段还是处于塑性阶段的准则。在应力空间中，将从弹性阶段进入塑性阶段的各个界限点（屈服应力点）连接起来就形成一个区分弹性区和塑性区的分界面，这个分界面即称为屈服面，而描述这个屈服面的数学表达式称为屈服函数或称为屈服条件。屈服条件——屈服条件又称塑性条件，它是判断材料处于弹性阶段还24特雷斯卡(Tresca)条件(1864)当最大剪应力达到材料的某一定值时，材料就开始屈服，进入塑性状态。表示为max=k当1>

2>3

时可写作1-

2=2k在主应力的次序未知的情况下，Tresca屈服条件应表示为：上式中至少一个等式成立时，材料就开始进入塑性变形。特雷斯卡(Tresca)条件(1864)当最大剪应力达到材料25Tresca屈服条件参数常数k由试验确定。如由单拉试验，一般取k=s/2(有时取k=s/)。如由纯剪切试验，k=s。因此，按照Tresca屈服条件，材料的剪切屈服极限与拉伸屈服极限之间存在s=s/2。Tresca屈服条件参数常数k由试验确定。如由单拉试验，一般26Tresca屈服条件的几何表示(屈服面)在三维应力空间中，1-

2=2k是一对与平面的法线(等倾线)以及3轴平行的平面。因此，Tresca屈服条件的屈服面是由三对互相平行、垂直于平面的平面组成的正六角柱体表面。它与平面的截线（屈服线）是一个正六边形。它的外接圆半径是（内切圆半径是）。Tresca屈服条件的几何表示(屈服面)在三维应力空间中，27Tresca屈服条件的几何表示(屈服面)平面上的屈服轨迹O123Mises条件Tresca条件Tresca屈服条件的几何表示(屈服面)平面上的屈服轨迹28Tresca屈服条件的几何表示(屈服面)3=0

平面上的屈服轨迹Mises条件Tresca条件O12Tresca屈服条件的几何表示(屈服面)3=0平面上的29Tresca屈服条件的几何表示(屈服面)123o应力空间屈服面Tresca屈服条件的几何表示(屈服面)123o应力空30对Tresca屈服条件的评价Tresca屈服条件是主应力的线性函数，对于主应力方向已知且不改变的问题，应用较方便，但忽略了中间主应力的影响，且屈服线上有角点，给数学处理带来了困难，没有考虑平均应力对屈服的影响。对Tresca屈服条件的评价Tresca屈服条件是主应力的线31米泽斯(vonMises)屈服条件(1913)当应力强度达到一定数值时，材料进入塑性状态。Mises条件可看成为当形变比能达到一定值时，材料进入屈服状态。或认为只要应力偏张量的第二不变量达到某一数值时（或八面体剪应力）达到一定数值时，材料进入塑性状态。米泽斯(vonMises)屈服条件(1913)当应力强度达32Mises屈服条件数学表达式或或其中按照Mises条件Mises屈服条件数学表达式或或其中按照Mises条件33应力强度、等效应力形变比能应力偏量张量第二不变量八面体（等倾面）上的剪应力应力强度、等效应力形变比能应力偏量张量第二不变量八面体（等倾34Mises屈服条件几何表示在

平面上，Mises屈服曲线为一圆。在3

=0的平面上，Mises屈服曲线为一个以原点为中心，以静水压力m与广义剪应力i为长短轴的椭圆。在主应力空间，Mises屈服面为一以等倾线为轴的正圆柱体表面。Mises屈服条件几何表示在平面上，Mises屈服曲线为35Mises屈服条件的几何表示(屈服面)平面上的屈服轨迹Mises条件外切Tresca条件O123内接Tresca条件Mises屈服条件的几何表示(屈服面)平面上的屈服轨迹M36Mises屈服条件的几何表示(屈服面)3=0

平面上的屈服轨迹O21Mises条件Tresca条件Mises屈服条件的几何表示(屈服面)3=0平面上的屈37弹塑性力学-第3章弹性与塑性应力应变关系ppt课件38Tresca条件与Mises条件的比较Tresca条件与Mises条件的比较39Tresca条件与Mises条件的比较两种屈服条件的差别与确定常数的方法有关。若用单向拉伸时的屈服极限确定常数，则在纯剪应力状态下两种屈服条件相差最大，Mises条件所确定的最大剪应力比Tresca条件所确定的最大剪应力大15.5%。若用纯剪时的屈服极限确定常数，则在单向拉伸时两种屈服条件相差最大，用Mises条件所确定的最大拉应力比用Tresca条件所确定的最大拉应力小13.4%。Tresca条件与Mises条件的比较两种屈服条件的差别与确403－5塑性应力应变关系在塑性变形阶段，应力与应变关系是非线性的，应变不仅和应力状态有关，而且还和变形历史有关。如果不知道变形的历史，便不能只根据即时应力状态唯一地确定塑性应变状态。而且如果只知道最终的应变状态，也不能唯一地确定应力状态。考虑应变历史，研究应力和应变增量之间的关系，以这种关系为基础的理论称为增量理论。增量理论是塑性力学中的基本理论。3－5塑性应力应变关系在塑性变形阶段，应力与应变关系是非41罗德（Lode）的试验结果应力罗德参数与塑性应变增量罗德参数相等：罗德（Lode）的试验结果应力罗德参数与塑性应变增量罗德参数42由于得由于43d的物理意义d为比例系数，它在塑性变形过程中，随着dip和i比值的变化而变化，但在变形的某一瞬间，应变偏量增量的每一分量与相对应的应力偏量分量的比值都相同为d。对于理想塑性材料，i=s，因此，比例系数d又可以写成在塑性变形的过程中，比例系数d不仅与材料的屈服极限有关，而且还和变形程度有关。莱维－米泽斯本构方程莱维－米泽斯流动法则d的物理意义d为比例系数，它在塑性变形过程中，随着di44莱维－米泽斯塑性本构关系的基本假设圣维南认为，在材料达到塑性状态后，应力和应变没有一一对应的关系，因而提出，在塑性变形的过程中，应力和应变的关系式应以增量形式给出，而塑性应变增量的主轴和应力偏量的主轴是重合的。这个见解为塑性本构关系的建立奠定了基础，塑性力学中的增量理论就是在这一假设的前提下发展起来的。在莱维－米泽斯理论中，包括了如下一些假设：(1)应变偏量增量与应力偏量成比例；(2)材料是不可压缩的；(3)材料是理想刚塑性的；(4)材料满足米泽斯屈服条件，即i=s。莱维－米泽斯塑性本构关系的基本假设圣维南认为，在材料达到塑性45在莱维－米泽斯理论中，若已知三个正应力的值，便可确定deip（i=1,23）之间的比值，但还不能确定各应变偏量的具体数值。如果给出deip的值，则可求出si的值，但却求不出应力i的值。只有给出0的值后，才能求出i的值。在莱维－米泽斯理论中，若已知三个正应力的值，便可确定deip46普朗特－罗伊斯流动法则普朗特－罗伊斯本构方程考虑弹性应变的本构关系总应变偏量增量即展开后，为普朗特－罗伊斯流动法则普朗特－罗伊斯本构方程考虑弹性应变的本47普朗特－罗伊斯（L.Prandtl－A.Reuss）本构方程普朗特－罗伊斯经过推导，将比例系数d用变形比能dW表示，即得普朗特－罗伊斯本构方程普朗特－罗伊斯（L.Prandtl－A.Reuss）本构48设在加载阶段的某一瞬时，已求得物体内各点的ij、ij、ui，

求在此基础上，给定体力增量dfi、ST上面力增量、Su上位移增量时，物体内部各点的应力增量dij、应变增量dij

、位移增量dui。确定这些增量的基本方程组有：1）2）3）本构关系（理想弹塑性材料）

弹性区增量理论的基本方程及边值问题的提法设在加载阶段的某一瞬时，已求得物体内各点的ij、ij、u49

塑性区4）5）

此外，在弹塑性交界面上还应满足一定的连续条件和间断性条件。在给定加载历史时，可以对每时刻求出增量，然后用“积分”（累计）的方法得出应力和应变等分布规律。(书中p103～107例题，自学，注意解题思路)

50基于比例变形的全量弹塑性理论比例变形——塑性变形中，各应变分量由始至终都按同一比例增加或减少。比例变形的必要条件是比例加载，各应力分量都按比例增长。在比例变形情况下，由于应变强度可以通过应变强度增量积分得到，就可以得到全量应力－应变关系。此理论称为形变理论，也称为亨奇－伊柳辛理论。基于比例变形的全量弹塑性理论比例变形——塑性变形中，各应变分51形变理论的假设条件(1)外载荷（包括体积力）按比例增加，变形体处于主动变形的过程（即应力强度i不断增加，在变形过程中不出现中间卸载的情况）；(2)材料的体积是不可压缩的，计算时取泊松比=0.5；(3)材料的应力－应变曲线具有幂强化形式，即i=Aim；(4)满足小弹塑性变形的各项条件，塑性变形与弹性变形属同一量级。形变理论的假设条件(1)外载荷（包括体积力）按比例增加，变52亨奇本构方程其中伊柳辛提出，在小弹塑性变形条件下，总应变偏量与应力偏量成正比，即展开后，为亨奇本构方程53或者写成由于则伊柳辛本构方程或者写成伊柳辛本构方程54设在物体V内给定体力fi

，在应力边界ST上给定面力，在位移边界Su上给定ūi，要求物体内部各点的应力ij、应变ij、位移ui。确定这些未知量的基本方程组有：1）2）3）

4）

全量理论的基本方程及边值问题的提法设在物体V内给定体力fi，在应力边界ST上给定面力，555）求解方法和弹性问题一样，可以用两种基本方法：按位移求解或按应力求解。在全量理论适用并按位移求解弹塑性问题时，伊柳辛提出的弹性解法显得很方便。将代入用位移表示的平衡微分方程得：

或在弹性状态时，故当上式右端等于零时，可得到弹性解。将它作为第一次近似解，代入上式右端作为已知项，又可以解出第二次近似解。重复以上过程，可得出所要求的精确度内接近实际的解。在小变形情况下，可以证明解能够很快收敛。在很多问题第二次近似解已能给出较为满意的结果。其中5）其中56几点说明本理论必须满足按比例加载的条件，以保证物体内部与外表面的简单加载状态。采用体积不可压缩假设并取泊松比=0.5，不仅简化了具体计算，而且基本上与实验结果相符，使形变理论的物理关系主要表示为应力偏量和应变偏量之间的关系，并使之满足i=Aim的规律。采用幂强化模型可以避免区分弹性区和塑性区，对各种材料都可通过选取公式中的常数A和m来拟合拉伸曲线。必须采用小变形条件，因为平衡方程、几何关系与物理关系都是在小变形条件下导出的。在计算中，形变理论在实验的基础上采用单一曲线假定。（简单拉伸=E

复杂应力状态i=E

i）

几点说明本理论必须满足按比例加载的条件，以保证物体内部与外表573－6德鲁克公设和伊柳辛公设稳定与不稳定材料在图a中，当

>0时，

>0,这时附加应力

对附加应变做功为非负，即有>0。这种材料被德鲁克(Drucker)称为稳定材料。显然，应变硬化和理想塑性的材料属于稳定材料。在图b所示的试验曲线上，当应力点超过p点以后，附加应力

<0，而附加应变

>0，故附加应力对附加应变做负功，即

<0。这类材料称为不稳定材料，应变软化材料属于不稳定材料。3－6德鲁克公设和伊柳辛公设稳定与不稳定材料58德鲁克（Drucker）塑性公设德鲁克公设可陈述为：对于处在某一状态下的稳定材料的质点(试件)，借助于一个外部作用，在其原有应力状态之上，缓慢地施加并卸除一组附加应力，在附加应力的施加和卸除循环内，外部作用所作之功是非负的。德鲁克（Drucker）塑性公设德鲁克公设可陈述为：对于处59设材料单元体经历任意应力历史后，在应力ij0下处于弹性平衡状态(后图)，即起始应力不在加载面内；此时，在单元体上缓慢地施加一个附加力，使达到ij，刚好在加载面上；再继续在加载面上加载到ij+dij，在这一阶段，材料单元体将产生弹性应变增量dije与塑性应变增量dijp；最后卸载，使应力又回到ij0。在整个应力循环过程中，弹性变形是可逆的，因而弹性功变化为零；依据德鲁克公设，外部作用所做之功成为可导出两个重要不等式

1/2

a

1设材料单元体经历任意应力历史后，在应力ij0下处于弹性平衡60德鲁克应力循环德鲁克应力循环61德鲁克公设的两个重要推论：加载面（屈服面）处处外凸；塑性应变增量方向与加载曲面（屈服面）正交（或与加载曲面法线方向相同）。这是传统塑性增量理论的基础。塑性应变增量方向与加载曲面（屈服面）的正交性可表示为（塑性流动法则）其中为用加载函数的梯度矢量表示的加载曲面的外法线方向。如果f作为塑性势函数并令它等于屈服函数，则可称为与屈服条件相关联的塑性流动法则。德鲁克公设的两个重要推论：62塑性状态的加、卸载准则在外部作用下应变点仍在屈服面上，并有新的塑性变形发生，此时称这个过程为塑性加载。如果应变点离开屈服面退回弹性区，反应是纯弹性的，此过程称塑性卸载。应变点不离开屈服面，又无新的塑性变形发生，此时称中性变载。跳转转下塑性状态的加、卸载准则在外部作用下应变点仍在屈服面上，并有新63塑性加载塑性卸载中性变载塑性加载塑性卸载中性变载64

由于此时屈服面大小和形状不随内变量发展而改变，因此屈服面为。用公式表示理想弹塑性材料的加卸载准则为：具有强化的弹塑性材料跳转卸载，弹性加载，塑性卸载，弹性加载，塑性中性变载，塑性对软化材料，无法建立加、卸载准则。转图理想弹塑性材料由于此时屈服面大小和形状不随内变量发展而改变，因此屈服面65理想弹塑性材料等向强化弹塑性材料随动强化弹塑性材料理想弹塑性材料等向强化弹塑性材料随动强化弹塑性材料66伊柳辛(Ильющин)公设在弹塑性材料的一个等温应变循环内，外部作用做功是非负的，如果做功为正，表示有塑性变形发生，如果做功为零，则只有弹性变形发生。伊柳辛(Ильющин)公设在弹塑性材料的一个等温应变循环67伊柳辛()公设在弹塑性材料的一个等温应变循环内，外部作用做功是非负的，如果做功为正，表示有塑性变形发生，如果做功为零，则只有弹性变形发生。伊柳辛()公68伊柳辛应变循环伊柳辛应变循环69设材料单元体经历任意应变历史后，在应力ij0下处于弹性平衡，即起始应变ij0不在加载面内。然后在单元体上缓慢地施加荷载，使应变点ij达到加载面，再继续加载达到新的加载面应变点ij+dij，此时产生塑性应变dijp。然后卸载使应变又回到原先