模板施工方案-2

1一、编制依据 3 3二、工程概况 三、模板设计概述 （一）工程特点、难点 4 4（三）模板配置原则 4（四）模板的计算选型 5四、质量、安全管理机构 （一）现场质量领导小组 9（二）现场安全领导小组 9（三）安全管理体系 9五、模板支撑体系的材料选择 （一）钢管 （二）扣件 （三）模板 （四）垫板及底座 六、模板支撑体系搭设方法及拆除要求 （一）搭设要求 （二）搭设工艺 （三）拆除要求 七、质量保证措施 （一）质量控制流程 2（二）质量标准 八、施工过程变形监测 九、模板安装、拆除及砼浇筑的安全技术措施 十、文明施工措施 十一、施工应急救援预案 （一）成立应急领导小组和成立应急救援队 21（二）报警程序 23（三）事故应急救援措施 23（四）汇报程序 24（五）应急预案的培训与演练 24（六）应急预案实施终止后的恢复工作 24十二、各部位施工计划时间 十三、模板及支撑体系计算 （一）地下室梁300×1200MM梁模板计算书 26（二）地下室160MM厚楼板模板支架计算书 37（三）地下室350MM厚剪力墙模板计算书 42（四）标准层梁250×700MM梁模板计算书 50（五）标准层140MM厚楼板模板支架计算书 60（六）标准层300MM厚剪力墙模板计算书 66十四、施工图 3一、编制依据工程名称设计单位施工单位施工图纸施工组织设计工程施工图《工程施工组织设计》序号序号施工规范、规程名称编号建质[2009]254号鲁建管发[2010]4号注：施工过程中如遇到国家规范、图集、标准更改，则工程要求也随之相应更改，按照新标准执行。二、工程概况工程，位于市文化东路北侧，山大路西侧，和平路以南，西临羊头峪大沟。本工程为高层住宅工程，基本工程模板施工的重点难点分别为以下部位：4×550、250×450、250×400等,楼板厚度为160mm，模板支架的立杆落在防水底板及承台上。外墙300mm2、标准层梁、板模板支撑，该部位支模高度3.01m（至板底梁截面有200×400、200×450、200×480、200×500、200×630、200×700、250×630、250×700等,楼板厚度为140mm，模板支架的立杆落在三、模板设计概述（一）工程特点、难点1、本工程属于高层建筑物，建筑物模板支设的各项高程及垂直控制要求高。2、本工程外墙线条多，屋面造型复杂，如何保证各部位节点混凝土的尺寸准确和方正是模板工程施工的重难点之一。本工程为高层建筑，为保证工程进度，减少后期抹灰施工，提高工程质量，在模板的选用上，结合以往的本工程模板的选用详见下表：模板选用一览表外墙采用防水对拉螺栓加固。结构采用满堂钢管扣件支撑体系，支撑采用快拆体系----- （三）模板配置原则1、模板的配置数量应同流水段划分相适应，满足施工进度要求。本工程平面以变形缝为界划分为两个施工段，东单2、所选择的模板应能达到或大于周转使用次数要求；3、模板的配置要综和考虑质量、工期和技术经济效果。5（四）模板的计算选型根据工程特点选取最具代表性及最不利的部位进行计算，本工程模板支撑体系均在结构钢筋砼板之上支设，故未考虑及验算地基承载力。①、选取地下室厚度为350mm，一次浇筑高度为5.10m剪力墙。②、选取标准层（三层）厚度为300mm，一次浇筑高度为3.15m剪力墙。①、选取地下室截面尺寸300×1200mm的梁进行计算，模板支架高度为3.90m。②、选取标准层（三层顶）截面尺寸250×700的梁进行计算，模板支架高度为2.45m。①、地下室选取板厚160mm，模板支架支设高度为4.94m的地下室顶板进行计算。②、标准层（三层顶）选取板厚140mm，模板支架支设高度为3.01m的标准层顶板进行计算。4、各种计算材料参数表①、地下室模板计算参数表梁模板(扣件钢管架)参数表梁模板(扣件钢管架)参数表一、基本参数梁段信息梁截面宽度B(m)承重架及模板支撑设置立杆步距h(m)c梁底增加承重立杆根数梁底模板支撑小楞材料立杆承重连接方式立杆上端伸出至模板支撑点的模板自重(kN/m2)施工荷载(kN/m2)梁两侧楼板计算长度二、材料参数木材品种（方木）抗剪强度设计值fv(N/mm2)面板类型A/4-6轴,KL42梁底支撑小楞垂直梁截面方向1双扣件b钢管类型(mm)扣件抗滑承载力系数梁模板支架计算高度H(m)钢筋混凝土自重(kN/m3)振捣混凝土对梁侧模板荷载松木弹性模量E(N/mm2)100001.7抗弯强度设计值fm(N/mm2)17胶合面板面板厚度(mm)15，梁底202楼板混凝土厚度(mm)梁截面高度D(m)板底承重立杆横向间距或排模板支架的立杆落在防水底板上a6面板抗弯设计值面板抗弯设计值fm(N/mm2)面板弹性模量E(N/mm2)抗剪强度设计值fv(N/mm2)三、梁底模板参数梁底方木截面宽度(mm)梁底方木截面高度(mm)梁底木方根数3梁底木方间距（mm）梁底木方、木托梁计算方法四、梁侧模板参数主楞(外龙骨)方向竖向设置主楞间距(mm)次楞材料木方50×80（mm）次楞间距(mm)对拉螺栓的直径(mm)M14对拉螺栓水平间距(mm)对拉螺栓竖向间距(mm)主楞材料采用斜撑板模板(扣件钢管高架)参数表一、基本参数一、基本参数b立杆步距h(m)模板支架计算高度H(m)钢管类型(mm)立杆承重连接方式板底木方、木托梁计算方法二、材料参数木方的间隔距离(mm)木方的截面高度H(mm)木方抗弯强度设计值(N/mm2)面板类型面板弹性模量E(N/mm2)面板抗剪强度设计值(N/mm2)三、荷载参数模板与木板自重(kN/m2)施工荷载(kN/m2)a立杆上端伸出至模板支撑点的楼板的计算厚度(mm)板底支撑形式扣件抗滑承载力系数木方的截面宽度B(mm)木方弹性模量E(N/mm2)木方抗剪强度设计值(N/mm2)面板厚度(mm)面板抗弯设计值fm(N/mm2)双扣件按三跨连续梁计算胶合面板方木支撑混凝土与钢筋自重(kN/m3)7墙模板参数表墙模板参数表一、基本参数倾倒混凝土荷载值(kN/m2)2主楞方向水平布置次楞(内楞骨)间距(mm)穿墙螺栓水平间距(mm)穿墙螺栓竖向间距(mm)200,400…400主楞龙骨材料双钢管穿墙螺栓型号M14主楞直径(mm)48.3主楞壁厚(mm)次楞龙骨材料二、材料参数面板类型胶合面板面板厚度(mm)15面板弹性模量E(N/mm2)面板抗弯设计值fc(N/mm2)面板抗剪设计值ft(N/mm2)方木弹性模量E(N/mm2)方木抗剪设计值ft(N/mm2)方木抗弯设计值fc(N/mm2)②、标准层（三层）模板计算参数表梁模板(扣件钢管架)参数表梁模板(扣件钢管架)参数表一、基本参数梁段信息梁截面宽度B(m)承重架及模板支撑设置立杆步距h(m)c梁底增加承重立杆根数梁底模板支撑小楞材料立杆承重连接方式立杆上端伸出至模板支撑点的模板自重(kN/m2)施工荷载(kN/m2)梁两侧楼板计算长度二、材料参数木材品种（方木）抗剪强度设计值fv(N/mm2)面板类型A/18-19轴,Kl33梁底支撑小楞垂直梁截面方向1双扣件b钢管类型(mm)扣件抗滑承载力系数梁模板支架计算高度H(m)钢筋混凝土自重(kN/m3)振捣混凝土对梁侧模板荷载松木弹性模量E(N/mm2)100001.7抗弯强度设计值fm(N/mm2)17胶合面板面板厚度(mm)152楼板混凝土厚度(mm)梁截面高度D(m)板底承重立杆横向间距或排模板支架的立杆落在下层梁板上a8面板抗弯设计值面板抗弯设计值fm(N/mm2)面板弹性模量E(N/mm2)抗剪强度设计值fv(N/mm2)三、梁底模板参数梁底方木截面宽度(mm)梁底方木截面高度(mm)梁底木方根数3梁底木方间距（mm）梁底木方、木托梁计算方法四、梁侧模板参数主楞(外龙骨)方向竖向设置主楞间距(mm)次楞材料木方50×80（mm）次楞间距(mm)对拉螺栓的直径(mm)M14对拉螺栓水平间距(mm)对拉螺栓竖向间距(mm)主楞材料采用斜撑板模板参数表一、基本参数一、基本参数b立杆步距h(m)模板支架计算高度H(m)钢管类型(mm)立杆承重连接方式板底木方、木托梁计算方法二、材料参数木方的间隔距离(mm)木方的截面高度H(mm)木方抗弯强度设计值(N/mm2)面板类型面板弹性模量E(N/mm2)面板抗剪强度设计值(N/mm2)三、荷载参数模板与木板自重(kN/m2)施工荷载(kN/m2)a立杆上端伸出至模板支撑点的楼板的计算厚度(mm)板底支撑形式扣件抗滑承载力系数木方的截面宽度B(mm)木方弹性模量E(N/mm2)木方抗剪强度设计值(N/mm2)面板厚度(mm)面板抗弯设计值fm(N/mm2)双扣件按三跨连续梁计算胶合面板方木支撑混凝土与钢筋自重(kN/m3)9墙模板参数表墙模板参数表一、基本参数倾倒混凝土荷载值(kN/m2)2主楞方向水平布置次楞(内楞骨)间距(mm)穿墙螺栓水平间距(mm)穿墙螺栓竖向间距(mm)200,500…500主楞龙骨材料双钢管穿墙螺栓型号M14主楞直径(mm)48.3主楞壁厚(mm)次楞龙骨材料二、材料参数面板类型胶合面板面板厚度(mm)15面板弹性模量E(N/mm2)面板抗弯设计值fc(N/mm2)面板抗剪设计值ft(N/mm2)方木弹性模量E(N/mm2)方木抗剪设计值ft(N/mm2)方木抗弯设计值fc(N/mm2)四、质量、安全管理机构（一）现场质量领导小组组长：谢爱滨副组长：陈新颖成员：靳道强、张雨佳、黄霖、杨虎、李庆发、范斌、于亦江、郑政。（二）现场安全领导小组组长：谢爱滨副组长：于亦江成员：陈新颖、张雨佳、黄霖、杨虎、李庆发、范斌、靳道强、郑政。项目经理项目经理现场执行经理技术负责人安全负责人配属队伍安全员配属队伍班组五、模板支撑体系的材料选择本工程模板支撑系统采用扣件式钢管脚手架，施工中严格控制所用模板材及支撑系统材料的规格、材质、尺寸等要求。模板支架材料必须经过检测合格，应严格按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》和《建筑施工模板安全技术规范》的规定执行。钢管抗弯强度设计值fc为205N/mm2。3、尺寸、表面质量符合下列要求（1）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；（2）钢管外径、壁厚等误差不大于0.5mm，端面斜向偏差不大于1.7mm；（4）钢管应进行防锈处理。2、在螺栓拧紧扭力矩达到65N·m时,不得发生破坏。4、扣件应进行防锈处理。木方选用50×80mm松木，弹性模量E为10000N/mm2，抗剪强度设计值fv为1.7N/mm2，抗弯强度设计值（四）垫板及底座1、脚手架立杆下设置钢垫板，钢垫板采用8#槽钢；2、脚手架立杆下不再设置钢制底座。六、模板支撑体系搭设方法及拆除要求（一）搭设要求根据《建筑施工模板安全技术规范》的规定，结合本工程的实际，对模板的构造要求做以下规定。1、模板安装前必须做好下列安全技术准备工（1）进行全面的技术交底，操作班组熟悉设计图纸与施工说明书，并做好模板安装作业的分工准备。（2）对模板进行挑选、检测，不合格者应剔除，并运至工地指定地点堆放。（3）备齐操作所需的一切安全防护设施和器具。（1）现浇钢筋砼梁、板，当跨度大于4米时，模板起拱高度为全跨长度的1.5/1000,悬挑端起拱高度为（2）安装上层模板及其支架时下层楼板应具有承受上层施工荷载的承载能力，否则应加设支撑支架，上层支架立柱应对准下层支架立柱，并在立柱底铺设槽钢垫板。3、安装模板应保证工程结构和构件各部分的形状、尺寸和相互位置的正确，防止漏浆，构造应符合模板设计要求。模板应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，应能可靠承受新浇砼自重和侧压力以及施工过程中所产生的荷载。5、当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。6、所有垂直支架柱应保证垂直。7、对梁和板二次支撑前，其上不得有施工荷载，支撑位置必须正确。安装后所传给支撑或连接件的荷载不应超过其允许值。8、支撑梁、板的支架立柱构造与安装应符合下列规定：（1）梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。（2）钢管立柱底部应设槽钢垫板，顶部设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心，梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm。（3）在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵上横下的程序设置扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下3241－纵向扫地杆2－横向扫地杆3－直角扣件4－50mm垫板（4）可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距的要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距纵横向各设一道水（5）钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑采用φ48.3×3.6mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆采用对接。（6）扣件式钢管立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm,各接头中心距离主节点不宜大于歩距的1/3。（7）采用扣件式钢管立柱时，严禁将上段的钢管与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。9、架体水平杆构造与安装应符合下列规定：（1）每步的纵、横向水平杆应双向拉通。（2）搭设要求：水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：（3）对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；搭接长（4）主节点处水平杆设置：主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。（1）在架体外侧周边及内部纵、横向每5跨（且不小于3米）由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽（2）本工程脚手架搭设高度均在8米以下，在竖向剪刀撑顶部交点平面设置连续水平剪刀撑。剪刀撑宽度为3—5米.（3）竖向剪刀撑与楼地面的倾角为45—60度，水平剪刀撑与支架纵横向夹角为45—60度。（4）剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。（1）作业前检查绳索、卡具、模板上吊环，必须完整有效，在升降工程中设专人指挥，统一信号，密切（2）吊运大块或整体模板时，竖向吊运不少于2个吊点，水平吊运不少于4个吊点。吊运必须使用卡环连接，并稳起稳落，待模板就位连接牢固后，方可摘除卡环。（3）吊运模板时，必须码放整齐，待捆绑牢固后方可起吊。14、木料堆放在下风向，离火源不得小于30m，且料场四周设置灭火器材。2、剪力墙模板为背楞配合使用，竖向组装。采用穿墙止水螺栓，通过3形卡与对210墙厚210拉螺栓连结，其位置布置及间距同对拉螺栓相对应，对拉螺栓用于对拉螺栓3厚50×50外墙穿墙对拉螺栓中间焊钢板止水片，止水片规格采用50×50×3mm,根据墙体的厚度在对拉螺栓（外墙）上（3）支撑体系：采用Ф48.3钢管脚手架体系，背楞采用木方及钢管，主楞向采用双排钢管，并通过墙模板之间用的穿墙对拉螺栓连接成整体。（4）墙体模板支设在基础梁上300mm设置水平施工缝，考虑外墙防水要求，在水平施工缝处设置3mm厚钢板止水带。针对地下室外墙及有防水要求的墙体，采用带有止水钢片的对拉螺栓，在支设内部墙体（无防水要求的墙体）采用塑料套管的对拉螺栓进行支设加固。支模顺序：放出模板100mm控制线→安装前检查→支一侧模板（外墙先支内模）→安装对拉螺栓→支设竖向和水平向钢管→挂线调整模板垂直平整（微调）→紧固对拉螺栓→支撑杆件与满堂架连接牢固→全面3、顶部梁板模板支设员同木工工长一道放出施工大样图，找出一个比较合理的配模方案。施工放线→搭设满堂脚手架→模板铺设→模板连接固定→全面检查。其间距尽量与梁侧模板的纵楞间距相适应，并照顾楼板模板的支承情况。梁、板、柱接头部位不得分两次支模，梁、板的跨度≥4.0米时，模板中部应起拱，起拱高度为全跨长度的1.5‰。对于宽度大于450，高度大（5）支撑体系：4、楼梯模板支设高、位置与尺寸，做到踏步面与踢面、踏步与墙面、平台与墙面“三方”的要求。详见附图。5、电梯井模板支设（三）拆除要求1、模板拆除的一般要点（1）侧模拆除：在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除。冬期施工阶段，体时间为：梁侧及竖向构件模板应在砼浇筑3-4天方可拆除，模板拆除后及时对砼进行覆盖薄膜进行养护；防止拆模过早砼表面温差过大导致砼裂缝。拆模申请经技术部门批准后方可拆除。123板梁（3）已拆除模板及支架的结构，在混凝土达到设计强度级后方允许承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更不利时，必须经核算，加设临时支撑。（4）本工程由于工期紧，模板支撑系统考虑配备四层，大跨度范围内模板支撑不进行拆除，其它部位按（5）本工程所有部位的模板支撑系统拆除必须经过项目技术负责人同意后方可拆除。2、模板拆除的一般要点（1）设计无规定时，应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。（2）模板工程作业组织，应遵循支模与拆模统由一个作业班组执行作业。其好处是，支模就考虑拆模的方便与安全，拆模时，人员熟知情况，易找拆模关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。拆除支架部分水平拉杆和斜撑→拆除梁连接件及侧模板→下调楼板模板支柱顶翼托螺旋2～3cm使模下降→分段分片拆除楼板模板及支柱→拆除梁底模板及支撑系统（2）拆除工艺施工要点：①拆除支架部分水平拉杆，以便作业。托螺杆，然后向两端逐根下调，再接上条要求做后续作业。拆除梁底模支柱时，亦从跨中向两端作业。4、墙模拆除工艺（1）墙模分散拆除工艺流程：拆除斜撑→自上而下拆掉穿墙螺栓及外楞→分层自上而下拆除内楞及木胶合板模板→模板及配件运输及维护（2）墙模拆除工艺施工要点：后再向墙中心方向逐块拆除。5、模板拆除应注意问题少于二层的模板支架，模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入①严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；②运至地面的钢管、扣件应及时按规定进行外观质量检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。（3）拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。（4）拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面。（5）严禁作业人员站在悬臂结构边缘撬拆下面的模板。（6）待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈漆或脱模剂，入库备用。七、质量保证措施（一）质量控制流程质量控制流程图（二）质量标准1、进场模板质量标准（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。（2）外观质量检查标准（通过观察检验）。任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2。每平方米污染面积不大于0.005m2（3）规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm处，长短边分别测3点、1点，取8点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。2、模板安装质量要求（1）主控项目①安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。②在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。①模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；（3）现浇结构模板安装的偏差代表性的自然间抽查10且不得小于3间）。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高水准仪或拉线、钢尺检查梁截面内部尺寸钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度32m靠尺和塞尺检查①对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。②模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；③模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。（5）顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标（6）模板的变形控制③门窗洞口处对称下混凝土；⑤浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；（7）模板的拼缝、接头（8）窗洞口模板在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。（9）清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50×100洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。（10）与安装配合（12）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。3、其他注意事项患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书（1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。（2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。（3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。（4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。（5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少2～3mm。（6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。（7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。（8）墙模板下口做法①浇筑顶板时做法③模板下口粘贴海绵条支设模板前，顺墙体边线退后2～3mm粘贴憎水性海绵条，海绵条要求顺直，并与混凝土面粘贴牢固。柱模板下口做法同墙模板下口。（9）拆模时间的控制①墙侧模墙侧模需要在混凝土保证不缺棱掉角后方准拆模，冬期施工期间，在混凝土强度达到1.0Mpa后才可松动螺杆，模板和保温层在混凝土强度达到4MPa，温度冷却到5℃并和环境温度之差不大于20℃时方可拆除模板和保温层。②底模底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合规范的规定。具体操作时，现场留置同条件养护试块来控制底模及支架的拆除。4、脱模剂及模板堆放、维修（1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。八、施工过程变形监测混土浇筑过程中，进行模板变形监测。如发现下沉、松动和变形等情况及时解决。施工过程变形监测（1）本工程监测项目包括：支架变形、位移。（2）观测点的布设：根据图纸情况，支模区域选取大截面梁设观测点。观测点选择在受力最大位置，即（3）监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20～30分钟一次，浇筑完（4）检测方法：支撑的变形监测采用无楞镜全站仪进行。做法是：在柱的侧面标识出观测的基准点，分在外围进行检测。九、模板安装、拆除及砼浇筑的安全技术措施1、拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。2、支模前必须搭好相关脚手架。3、在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂“禁止通行”安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。4、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。5、为确保工程整体模架的稳定性，同时保证各梁柱节混凝土的施工方法。本工程柱、墙混凝土采用泵送和塔吊运输（配合使用塔吊以减少装拆泵管次数，提高工效。墙、柱凝土一起浇捣，随着阶梯不断延长，板的浇筑也不断前进，当梁高度大于1m时，可先将梁单独浇筑至板底以（3）、后浇带施工:在浇筑后浇带混凝土时，注意后浇带两侧的梁板在后浇带浇筑前变为悬挑结构,并将承担上部施工荷载，主次梁模板及支撑不能拆除，直至最后一层浇筑完毕。板拆除必须经经理部技术负责人锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手时断电加锁。7、用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模8、在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15℃时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。十、文明施工措施模板加工堆放位置严格按照施工平面图设置，且放置满足消防相关要求的消防器材。拆除下的模板按及时清理干净、堆放并排列整齐。废旧模板及时处理清运,保证施工现场整洁。十一、施工应急救援预案（一）成立应急领导小组和成立应急救援队总指挥：总经理：副总指挥：副总经理：副队长：安全负责人、技术负责人队员：各专业负责人、施工工长安装总公司应急反应组织机构框架图事故现场应急指挥：谢爱滨事故现场应急指挥：谢爱滨伤员营救组保卫疏导组现场临时消防灭火组抢救物供应组勤供给资抢救资紧急事故发生后，发现人应立即报警。详细准确报告出事地点、事态现状及报警人姓名、地址、电话。外部应急联系电话：（三）事故应急救援措施救援，控制事故继续扩大。物品，应迅速采取封闭、隔离、洗消等应急措施，并由卫生、环保等部门进行监测处置。（四）汇报程序代表，安全科备案，事发单位自留一份备查，同时执行《事故、事件报告调查处理程序》。（五）应急预案的培训与演练培训，并保存教育培训记录。应急预案确立后，经过有效的培训，公司人员应做到每年演练一次。（六）应急预案实施终止后的恢复工作做出标记和书面记号，妥善保管有关物证，并拍照录像最大限度地保护现场，并按照国家有关规定及时向有关部门进行事故报告。提供资料。预案建立、制定提供经验和完善的依据。的善后工作尽快组织恢复正常的生产工作。十二、各部位施工计划时间6层前进度计划序号工作名称起止时间持续时间123456789日3534171653441777666十三、模板及支撑体系计算（一）地下室梁300×1200mm梁模板计算书梁段:A/4-6轴KL42。1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.30；梁截面高度D(m):1.20混凝土板厚度(mm):0.16；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；脚手架步距(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.90；梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:1根承重立杆，木方支撑垂直梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；采用的钢管类型为Φ48×3.50；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):30.6；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；钢材弹性模量E(N/mm2)：206000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：90.0；面板厚度(mm)：20.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞间距(mm)：100；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓竖向间距(mm)：400；穿梁螺栓直径(mm)：M14；截面类型为圆形，直径48mm，壁厚3.60mm；主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取25.500kN12新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得4.444h；混凝土的入模温度，取30.000℃;混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；外加剂影响修正系数，取1.200；混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为42.141kN/m2、30.600kN/m2，取较小值30.600kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图M--面板的最大弯距(N.mm)；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：新浇混凝土侧压力设计值:q=1.2×0.40×30.60×0.90=13.22kN/m；1倾倒混凝土侧压力设计值:q=1.4×0.40×2.00×0.90=1.01kN/m；2计算跨度(内楞间距):l=100.00mm；面板的最大弯距M=0.1×14.23×100.002=1.42×104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.42×104/2.67×104=0.534N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=15.000N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=0.534N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=15.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=30.60×0.40=12.24N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=100.00mm；E--面板材质的弹性模量:E=9000.00N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=40.00×2.00×2.00×2.00/12=26.67cm4；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×12.24×100.004/(100×9000.00×2.67×105)=0.003mm；面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=100.000/250=0.400mm；面板的最大挠度计算值ω=0.003mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=0.400mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50×80×80/6=53.33cm3；I=50×80×80×80/12=213.33cm4；（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:M--内楞的最大弯距(N.mm)；内楞计算跨度(外楞间距):l=400mm；=5.69×104/5.33×104=1.067N/mm2；（2）.内楞的挠度验算l--计算跨度(外楞间距)：l=400.00mm；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×3.06×400.004/(100×10000.00×2.13×106)=0.025mm；2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆形，直径48mm，壁厚3.60mm；外钢楞截面抵抗矩W=5.26cm3；外钢楞截面惯性矩I=12.70cm4；外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/M--外楞的最大弯距(N.mm)；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×30.60×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.40×0.40/2=2.85kN；外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):l=400mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=1.99×105/5.26×103=37.867N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=37.867N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算其中E--外楞的弹性模量，其值为206000.00N/mm2；l--计算跨度(拉螺栓间距)：l=400.00mm；5mm4；外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×2.45×103×400.003/(100×206000.00×1.27×105)=0.069mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.069mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.000mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:N<[NM=fxAf--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；穿梁螺栓有效直径:11.55mm；穿梁螺栓有效面积:A=105mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=30.600×0.400×0.400×2=9.792kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170.000×105/1000=17.850kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=9.792kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.850kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=800.00×20.00×20.00/6=5.33×104mm3；I=800.00×20.00×20.00×20.00/12=5.33×105mm4；1.抗弯强度验算l--计算跨度(梁底支撑间距):l=150.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；q:1.2×（25.50+1.50）×0.80×1.20×0.90=27.99kN/m；1q:1.2×0.50×0.80×0.90=0.42q:1.4×2.00×0.80×0.90=2.03q=q1+q2+q3=27.99+0.43+2.02=30.44kN/m；跨中弯矩计算公式如下:M=0.125×30.442×0.150=0.571kN.m；maxσ=0.571×106/5.33×104=10.702N/mm2；梁底模面板计算应力σ=10.702N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=15.000N/mm2，满足要2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:q=（(25.5+1.50)×1.200+0.50）×0.80=26.32N/mm；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=150.00mm；E--面板的弹性模量:E=9000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ω]=150.00/250=0.600mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.521×26.320×150.04/(100×9000.0×5.33×105)=0.014mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.014mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=150.0/250=0.600mm，满七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。q=(25.500+1.500)×1.200×0.800=25.920kN/m；1q=0.500×0.800×(2×1.200+0.300)/0.300=3.600kN/m；2(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P=(2.500+2.000)×0.300×0.800=1.080kN；12.方木的支撑力验算均布荷载q=1.2×25.920+1.2×3.600=35.424kN/m；集中荷载P=1.4×1.080=1.512kN；方木计算简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为：N1=2.048kN；N2=8.144kN；N3=2.048kN；方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.000×8.000×8.000/6=53.33cm3；I=5.000×8.000×8.000×8.000/12=213.33cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载最大弯距最大应力q=8.144/0.800=10.180kN/m；M=0.1ql2=0.1×10.180×0.800×0.800=0.652kN.m；抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；方木的最大应力计算值12.216N/mm2小于方木抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力:V=0.6×10.180×0.800=4.886kN；圆木的截面面积矩S=0.785×50.00×50.00=1962.50N/mm2；圆木方受剪应力计算值T=4.89×1962.50/(213.33×50.00)=0.90N/mm2；方木的受剪应力计算值0.899N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.700N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:方木最大挠度计算值ω=0.677×8.483×800.0004/(100×10000.000×213.333×104)=1.103mm；方木的最大允许挠度[ω]=0.800×1000/250=3.200mm；方木的最大挠度计算值ω=1.103mm小于方木的最大允许挠度[ω]=3.200mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照连续梁的计算如下计算简图(kN)支撑钢管变形图(kN.m)支撑钢管弯矩图(kN.m)支座反力RA=RB=0.375kN；最大弯矩Mmax=0.157kN.m；最大挠度计算值V=0.038mm；max支撑钢管的最大应力σ=0.157×106/5080.0=30.948N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值30.948N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=0.37kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：12N=0.375+0.604=0.979kN；oA--立杆净截面面积(cm2)：W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；l=kuh(1)1立杆计算长度L=kuh=1.155×1.700×1.500=2.945m；o由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压应力计算值；σ=979.124/(0.207×489.000)=9.673N/mm2；1.脚手架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):4.94；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；楼板浇筑厚度(m):0.160；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):10000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):17.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.700；木方的间隔距离(mm):200.000；木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):50.00；二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.000×5.000×5.000/6=33.33cm3；I=8.000×5.000×5.000×5.000/12=83.33cm4；方木楞计算简图q=25.500×0.200×0.160=0.816kN/m；1q=0.500×0.200=0.100kN/m；2(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p=(2.500+2.000)×0.800×0.200=0.720kN；12.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载集中荷载p=1.4×0.720=1.008kN；最大弯距最大支座力N=P/2+ql/2=1.008/2+1.099×0.800/2=0.944kN；方木的最大应力值σ=M/w=0.290×106/33.333×103=8.686N/mm2；方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；方木的最大应力计算值为8.686N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2，满足要求!最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力:V=0.800×1.099/2+1.008/2=0.944kN；方木受剪应力计算值T=3×943.680/(2×80.000×50.0方木受剪应力计算值为0.354N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.700N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载集中荷载方木最大挠度计算值V=5×0.916×800.0004/(384×10000.000×833333.33)+720.000×800.0003/(48×10000.000×833333.33)方木最大允许挠度值方木的最大挠度计算值三、木方支撑钢管计算:[V]=800.000/250=3.200mm；1.508mm小于方木的最大允许挠度值3.200mm,满足要求!支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.566kN.m；最大变形Vmax=1.017mm；最大支座力Q=8.257kN；max钢管最大应力σ=0.566×106/5080.000=111.481N/mm2；钢管抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2；支撑钢管的计算最大应力计算值111.481N/mm2小于钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.000/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=8.257kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。N=0.129×4.940=0.638kN；G1钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。N=0.500×0.800×0.800=0.320kN；G2N=25.500×0.160×0.800×0.800=2.611kN；G3经计算得到，静荷载标准值N=N+N+N=3.569kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值N=(2.500+2.000)×0.800×0.800=2.880kN；Q3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=8.315kN；φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；0如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算0k----计算长度附加系数，取值为1.155；1u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700；立杆计算长度L=h+2a=1.500+0.100×2=1.700m；00由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.530；钢管立杆的最大应力计算值；σ=8314.745/（0.530×489.000）=32.082N/mm2；如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算k--计算长度附加系数按照表1取值1.243；1立杆计算长度L=kk(h+2a)=1.243×1.003×(1.500+0.100×2)=2.119m；o由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.376；钢管立杆的最大应力计算值；σ=8314.745/（0.376×489.000）=45.222N/mm2；模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。（三）地下室350mm厚剪力墙模板计算书参数信息次楞(内龙骨)间距(mm):100；穿墙螺栓水平间距(mm):400；主楞(外龙骨)间距(mm):400；穿墙螺栓竖向间距(mm):400；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息宽度(mm):80.00；高度(mm):50.00；次楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9000.00；c面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f(N/mm2):17.00；方木弹性模量E(N/mm2):10000.00；ct钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；c墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取25.500kNt--新浇混凝土的初凝时间，取4.000h；T--混凝土的入模温度，取30.000℃;V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取5.100m；12根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为40.803kN/m2、130.050kN/m2，取较小值40.803kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=40.803kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.000kN/m2。三、墙模板面板的计算时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:l--计算跨度(内楞间距):l=100.0mm；1倾倒混凝土侧压力设计值q:1.4×2.00×0.40×0.90=1.008kN/m；2q=q+q=17.627+1.008=18.635kN/m；M--面板计算最大弯距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:W=400×15.0×15.0/6=1.50×104mm3；f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=15.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=1.86×104/1.50×104=1.242N/mm2；面板截面的最大应力计算值σ=1.242N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=15.000N/mm22.抗剪强度验算计算公式如下:其中，∨--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=100.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q:1.2×40.80×0.40×0.90=17.627kN/m；1倾倒混凝土侧压力设计值q:1.4×2.00×0.40×0.90=1.008kN/m；2q=q+q=17.627+1.008=18.635kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×18.635×100.0=1118.094N；截面抗剪强度必须满足:∨--面板计算最大剪力(N)：∨=1118.094N；b--构件的截面宽度(mm)：b=400mm；h--面板厚度(mm)：h=15.0mm；f--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：f=15.000N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:T=3×1118.094/(2×400×15.0)=0.280N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[f]=1.500N/mm2；v面板截面的最大受剪应力计算值T=0.280N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[T]=1.500N/mm2，满足要求！3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:l--计算跨度(内楞间距):l=100.00mm；E--面板的弹性模量:E=9000.00N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=40.00×1.50×1.50×1.50/12=11.25cm4；面板的最大允许挠度值:[ω]=0.400mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×16.32×100.004/(100×9000.00×1.13×105)=0.011mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.011mm小于等于面板的最大允许挠度值[ω]=0.400mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度80mm，高度50mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=80×50×50/6=33.33cm3；I=80×50×50×50/12=83.33cm4；1.内楞的抗弯强度验算l--计算跨度(外楞间距):l=400.0mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q:1.2×40.80×0.10×0.90=4.407kN/m；12q=(4.407+0.252)/2=2.329kN/m；M--内楞计算最大弯距(N.mm)；W--内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=3.33×104；f--内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=17.000N/mm2；内楞的最大应力计算值：σ=3.73×104/3.33×104=1.118N/mm2；2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:l--计算跨度(外楞间距):l=400.0mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q:1.2×40.80×0.10×0.90=4.407kN/m；12内楞的最大剪力：∨=0.6×2.329×400.0=559.047N；截面抗剪强度必须满足下式:∨--内楞计算最大剪力(N)：∨=559.047N；b--内楞的截面宽度(mm)：b=80.0mm；h--内楞的截面高度(mm)：h=50.0mm；v内楞截面的受剪应力计算值:f=3×559.047/(2×80.0×50.0)=0.210N/mm2；vv=3.内楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)：q=40.80×0.10/2=2.04kN/m；l--计算跨度(外楞间距):l=400.0mm；E--内楞弹性模量（N/mm2E=10000.00N/mm2；I--内楞截面惯性矩(mm4)，I=8.33×105；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×4.08/2×400.004/(100×10000.00×8.33×105)=0.042mm；(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩W=5.08cm3；外钢楞截面惯性矩I=12.19cm4；外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×40.80+1.4×2.00)×0.10×0.40/2=0.93kN；外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=400mm；外楞最大弯矩:M=0.175×931.74×400.00=6.52×104N/mm；M--外楞的最大弯距(N.mm)；M=6.52×104N/mm[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)，[f]=205.000外楞的最大应力计算值:σ=6.52×104/5.08×103=12.839N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值σ=12.839N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2,满足要求！5.外楞的抗剪强度验算公式如下:V=0.65P|l--计算跨度(水平螺栓间距间距):l=400.0mm；P--作用在外楞的荷载:P=(1.2×40.80+1.4×2.00)×0.10×0.40/2=0.932kN；外楞的最大剪力：∨=0.65×931.745=2.42×102N；外楞截面抗剪强度必须满足:∨--外楞计算最大剪力(N)：∨=2.42×102N；b--外楞的截面宽度(mm)：b=80.0mm；h--外楞的截面高度(mm)：h=100.0mm；f--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv1.700N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值:τ=3×2.42×102/(2×80.0×100.0)=0.045N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值:[f]=1.700N/mm2；v外楞截面的抗剪强度设计值:[f]=1.70N/mm2；v=6.外楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P=40.80×0.10×0.40/2＝0.82kN/m；l--计算跨度(水平螺栓间距):l=400.0mm；E--外楞弹性模量（N/mm2E=210000.00N/mm2；I--外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22×105；外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×1.63×100/2×400.003/(100×210000.00×1.22×105)=0.023mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.023mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.600mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:N<[N]=fxAf--穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；穿墙螺栓的型