收费亭雨篷钢结构计算书

PAGEPAGE22·收费亭雨篷一．概况本工程位于广州市荔湾区。二、设计主要依据和资料1．中华人民共和国国家标准、行业标准及地方标准：《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001《工程结构可靠性设计统一标准》GB50153-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑抗震设计规范》 GB50011-2010《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008《建筑设计防火规范》GB50016-2014《全国民用建筑工程设计技术措施结构》（2009）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011三．荷载取值及荷载组合3.1荷载恒载：0.5kN/m2。活载：0.5kN/m2。3.2风荷载根据广东省标准《高层建筑混凝土结构技术规程》（DBJ15-92-2013），按照50年一遇基本风压标准值为0.5kN/m2，地面粗糙度类别为C类；3.3地震作用根据国家标准《建筑抗震设防分类标准》（GB50223-2008）和《建筑抗震设计规范》GB50011-2010，抗震设防烈度为7度，αmax=0.08，设计基本地震加速度值为0.1g，场地类别为Ⅱ类，场地特征周期为0.35s；本工程抗震设防为标准设防类建筑(丙类)。3.4温度荷载考虑+25°和-25°。3.5荷载组合荷载组合表组合恒载D活载L水平地震温度T11.351.4*0.721.21.431.21.2*0.51.341.351.4*0.71.4*0.651.21.41.4*0.661.21.4*0.71.4四．设计标准钢结构部分设计使用年限为50年。钢结构耐火等级为一级，各类构件耐火时限如下表所示：钢构件耐火时限（小时）钢柱钢梁支撑321.53）结构/构件挠度及位移控制标准：a）柱顶位移允许值：H/150；b）恒载+活载作用下，钢梁挠度允许值：主钢梁挠跨比限值为1/400，次钢梁挠跨比限值为1/2504）长细比限值：长细比限值表构件类型长细比限值钢梁受压杆件150受拉杆件250钢柱柱120支撑200以上数值适用于Q235B，对于非受拉Q345B构件尚应乘以0.825.5）应力比限值：0.9。6）本工程重要性系数1.0.7）应力比限值：<0.9。五．构件材质钢梁、钢柱、支撑、钢板材质均为Q235B。六．分析与设计：6.1分析模型采用SAP2000进行分析与设计，以下为分析模型。6.2杆件截面输入计算模型中截面输入见下图：截面图序号截面材质备注1H200x200x6x9Q235B焊接H型钢2H350x200x6x9Q235B焊接H型钢3B200x200x5x5Q235B焊接箱型4H350x250x8x10Q235B焊接H型钢截面表6.3主要分析结果（1）内力分析各工况下内力如图所示。恒载工况下轴力图恒载工况下主弯矩图恒载工况下主剪力图活载工况下轴力图活载工况下主弯矩图活载工况下主剪力图风荷载工况下轴力图风荷载工况下主弯矩图风荷载工况下主剪力图温度工况下轴力图温度工况下主弯矩图温度工况下主剪力图地震工况下轴力图地震工况下主弯矩图地震工况下主剪力图（3）挠度在1.0恒载+1.0活载作用下，挠度如下图钢梁最大挠度为9.8mm，跨度10.1m，挠跨比为1/1030>1/400，满足要求。悬挑钢梁外端最大竖向变形为16.3mm，相对变形为6.5mm，悬挑3m，跨度6m，挠跨比为1/923>1/400，满足要求。（4）构件截面及应力比应力比图（最大应力比0.726）七．典型节点验算7.1支座埋件验算1）埋件MJ1支座受拉验算一.预埋件基本资料 采用锚筋：焊接直锚筋库_HRB335-Ф16 排列为(非环形布置)：3行；行间距110mm；3列；列间距110mm； 锚板选用：SB16_Q345 锚板尺寸：L*B=350mm×350mm，T=16 基材混凝土：C30 基材厚度：800mm 锚筋布置平面图如下：二.预埋件验算： 轴力：N=125kN X向剪力：Vx=5kN Y向剪力：Vy=5kN 锚板上锚筋总个数为9个 锚筋总面积：A=9×π×(0.5×16)2/100=18.096cm2 根据《混凝土结构设计规范2010版》,锚筋的抗拉强度设计值fy不应大于300N/mm2 预埋件抗拉强度：fy=300N/mm2 X方向锚筋排数的影响系数：αrx=0.9 Y方向锚筋排数的影响系数：αry=0.9 锚筋的受剪承载力系数αv=(4.0-0.08*d)*(fc/fy)0.5=(4.0-0.08×16)×(14.3/300)0.5=0.5938 锚板的弯曲变形折减系数αb=0.6+0.25×16/16=0.85 沿X向最外层锚筋中心间距Zx=220mm 沿Y向最外层锚筋中心间距Zy=220mm 按《混凝土结构设计规范2010版》公式9.7.2-1计算： A1min=Vx/(αrx*αv*fy)+Vy/(αry*αv*fy)+N/(0.8*αb*fy) =5/(0.9×0.5938×300)×10+5/(0.9×0.5938×300)×10 +125/(0.8×0.85×300)×10 =6.751cm2 按《混凝土结构设计规范2010版》公式9.7.2-2计算： A2min=N/(0.8*αb*fy) =125/(0.8×0.85×300)×10 =6.12745cm2 故取锚筋截面面积为：Amax=max(A1min，A2min)=6.751cm2 则截面实际产生承载力为：F=6.751×102×300=202534N=202.534kN 由于在这里需要考虑地震组合工况：γRE=1 实际允许承载力值为：Fu=A*fy=18.096×102×300=542.867×103N=542.867kN 则有：F<Fu，满足！三.预埋件构造验算： 锚固长度限值计算： 锚固长度按《混凝土结构设计规范》2010版公式8.3.1-1来取： 钢筋的外形系数：α=0.14 钢筋的抗拉强度设计值：fy=300 钢筋的公称直径d=16mm 混凝土轴心抗拉强度设计值：ft=1.43N/mm2 锚固长度限值：lab=α*fy/ft*d=0.14×300/1.43×16=469.9mm 锚固长度为500，最小限值为469.9，满足！ 锚板厚度限值计算： 按《混凝土结构设计规范2010版》9.7.1规定，锚板厚度宜大于锚筋直径的0.6倍，故取 锚板厚度限值：T=0.6×d=0.6×16=9.6mm 锚筋间距b取为列间距，b=110mm 锚筋的间距：b=110mm，按规范且有受拉和受弯预埋件的锚板厚度尚宜大于b/8=13.75mm,故取 锚板厚度限值：T=110/8=13.75mm 锚板厚度为16，最小限值为13.75，满足！ 行间距为110，最小限值为96，满足！ 列边距为110，最小限值为48，满足！ 行边距为65，最小限值为32，满足！ 列边距为65，最小限值为32，满足！7.2檩条验算=====设计依据======建筑结构荷载规范(GB50009--2012)钢结构设计规范(GB50017-2003)=====设计数据======屋面坡度(度):0.000檩条跨度(m):6.000檩条间距(m):1.000设计规范:钢结构设计规范GB50017-2003檩条形式:薄壁矩形钢管B140X90X3钢材钢号：Q235钢拉条设置:设置一道拉条拉条作用:约束檩条上翼缘净截面系数:1.000压型钢板屋面,挠度限值为1/200屋面板能阻止檩条侧向失稳构造不能保证风吸力作用下翼缘受压的稳定性建筑类型:封闭式建筑分区:中间区基本风压:0.500风荷载高度变化系数:0.650风荷载体型系数:-4.520风荷载标准值(kN/m2):-1.469屋面自重标准值(kN/m2):0.500活荷载标准值(kN/m2):0.500雪荷载标准值(kN/m2):0.000积灰荷载标准值(kN/m2):0.000检修荷载标准值(kN):1.000=====截面及材料特性======檩条形式:薄壁矩形钢管B140X90X3B=90.000H=140.000Tw=3.000Tf=3.000A=0.1344E-02Ix=0.3735E-05Iy=0.1885E-05Wx1=0.5336E-04Wx2=0.5336E-04Wy1=0.4188E-04Wy2=0.4188E-04钢材钢号：Q235钢屈服强度fy=235.000强度设计值f=205.000=====截面验算======|1.2恒载+1.4(活载+0.9积灰)组合|弯矩设计值(kN.m):Mx=6.420弯矩设计值(kN.m):My=0.000有效截面计算结果:全截面有效。截面强度(N/mm2):σmax=120.315<=205.000|1.0恒载+1.4风载(吸力)组合|弯矩设计值(kN.m):Mxw=-6.530弯矩设计值(kN.m):Myw=0.000截面强度(N/mm2):σmaxw=122.381<=205.000整体稳定系数:φb=1.000檩条的稳定性(N/mm2):fstabw=122.381<=205.000|荷载标准值作用下，挠度计算|垂直于屋面的挠度(mm):v=24.246<=30.000=====计算满足======檩条能够承受的最大轴力设计值为(KN):N=43.0007.3基础验算执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010),本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011),本文简称《地基规范》《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010),本文简称《抗震规范》钢筋：d-HPB300;D-HRB335;E-HRB400;F-RRB400;G-HRB500;P-HRBF335;Q-HRBF400;R-HRBF5001设计资料：1.1已知条件：类型：阶梯形柱数：单柱阶数：1基础尺寸(单位mm):b1=2200,b11=1100,a1=2200,a11=1100,h1=500柱:方柱,A=800mm,B=800mm设计值：N=125.00kN,Mx=0.00kN.m,Vx=5.00kN,My=0.00kN.m,Vy=5.00kN标准值：Nk=92.59kN,Mxk=0.00kN.m,Vxk=3.70kN,Myk=0.00kN.m,Vyk=3.70kN混凝土强度等级：C30,fc=14.30N/mm2钢筋级别：HRB335,fy=300N/mm2纵筋最小配筋:0.15配筋调整系数:1.0配筋计算方法:通用法基础混凝土纵筋保护层厚度：50mm基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3修正后的地基承载力特征值：40kPa基础埋深：0.90m作用力位置标高：0.100m剪力作用附加弯矩M'=V*h(力臂h=1.000m)：My'=5.00kN.mMx'=-5.00kN.mMyk'=3.70kN.mMxk'=-3.70kN.m1.2计算要求：(1)基础抗弯计算(2)基础抗冲切验算(3)地基承载力验算单位说明：力：kN,力矩：kN.m,应力：kPa2计算过程和计算结果2.1基底反力计算：2.1.1统计到基底的荷载标准值:Nk=92.59,Mkx=-3.70,Mky=3.70设计值:N=125.00,Mx=-5.00,My=5.002.1.2承载力验算时,底板总反力标准值(kPa):[相应于荷载效应标准组合]pkmax=(Nk+Gk)/A+|Mxk|/Wx+|Myk|/Wy=41.30kPapkmin=(Nk+Gk)/A-|Mxk|/Wx-|Myk|/Wy=32.96kPapk=(Nk+Gk)/A=37.13kPa各角点反力p1=32.96kPa,p2=37.13kPa,p3=41.30kPa,p4=37.13kPa2.1.3强度计算时,底板净反力设计值(kPa):[相应于荷载效应基本组合]pmax=N/A+|Mx|/Wx+|My|/Wy=31.46kPapmin=N/A-|Mx|/Wx-|My|/Wy=20.19kPap=N/A=25.83kPa各角点反力p1=20.19kPa,p2=25.83kPa,p3=31.46kPa,p4=25.83kPa2.2地基承载力验算:pk=37.13<fa=40.00kPa,满足pkmax=41.30<1.2*fa=48.00kPa,满足2.3基础抗冲切验算:抗冲切验算公式Fl<=0.7*βhp*ft*Aq[《地基规范》第8.2.8条](冲切力Fl根据最大净反力pmax计算)第1阶(kN):Fl下=15.60,Fl右=15.60,Fl上=15.60,Fl左=15.60砼抗冲面积(m2):Aq下=0.55,Aq右=0.55,Aq上=0.55,Aq左=0.55抗冲切满足.2.4基础受弯计算:弯矩计算公式M=1/6*la2*(2b+b')*pmax[la=计算截面处底板悬挑长度]根据《地基规范》第8.2.1条，扩展基础受力钢筋最小配筋率不应小于0.15%第1阶(kN.m):M下=13.36,M右=13.36,M上=13.36,M左=13.36,h0=445mm计算As(mm2/m):As下=750(构造),As右=750(构造),As上=750(构造),As左=750(构造)配筋率ρ:ρ下=0.150%,ρ右=0.150%,ρ上=0.150%,ρ左=0.150%基础板底构造配筋(最小配筋率0.15%).2.5底板配筋:X向实配D14@200(770mm2/m,0.154%)>=As=750mm2/mY向实配D14@200(770mm2/m,0.154%)>=As=750mm2/m3配筋简图7.4钢梁连接节点验算1）GL1与GL2连接一.节点基本资料 设计依据：《钢结构连接节点设计手册》（第二版） 节点类型为：梁梁搭接栓焊刚接 梁截面：H-200*200*6*9，材料：Q235 主梁截面：H-350*200*6*10，材料：Q235 腹板螺栓群：10.9级-M16 螺栓群并列布置：2行；行间距55mm；1列； 螺栓群列边距：40mm，行边距40mm 双侧焊缝，单根计算长度：lf=122-2×6=110mm 腹板连接板：135mm×80mm，厚：6mm 节点示意图如下：二.荷载信息 设计内力：组合工况内力设计值工况N(kN)Vx(kN)My(kN·m)抗震组合工况10.0115.4112.3否组合工况20.0135.4122.3是三.验算结果一览验算项数值限值结果承担剪力(kN)55.1最大63.0满足列边距(mm)40最小26满足列边距(mm)40最大48满足行边距(mm)40最小35满足行边距(mm)40最大48满足外排行间距(mm)55最大72满足中排行间距(mm)55最大144满足行间距(mm)55最小53满足列边距(mm)40最小26满足列边距(mm)40最大48满足行边距(mm)40最小35满足行边距(mm)40最大48满足外排行间距(mm)55最大72满足中排行间距(mm)55最大144满足行间距(mm)55最小53满足净截面剪应力比0.5101满足净截面正应力比0.0001满足焊缝应力(MPa)59.7最大178满足焊脚高度(mm)6最大7满足焊脚高度(mm)6最小4满足四.腹板螺栓群验算1螺栓群受力计算 控制工况：次梁净截面承载力 次梁腹板净截面抗剪承载力：Vwn=[6×(200-2×9)-max(2×17.5，0+0)×6]×125=110.25kN2螺栓群承载力计算 列向剪力：V=110.25kN 螺栓采用：10.9级-M16 螺栓群并列布置：2行；行间距55mm；1列； 螺栓群列边距：40mm，行边距40mm 螺栓受剪面个数为2个 连接板材料类型为Q345 螺栓抗剪承载力：Nvt=Nv=0.9nfμP=0.9×2×0.35×100=63kN 计算右上角边缘螺栓承受的力： Nv=110.25/2=55.125kN Nh=0kN 螺栓群对中心的坐标平方和：S=∑x2+∑y2=1512.5mm2 Nmx=0kN Nmy=0kN N=[(|Nmx|+|Nh|)2+(|Nmy|+|Nv|)2]0.5=[(0+0)2+(0+55.125)2]0.5=55.125kN≤63，满足3螺栓群构造检查 列边距为40，最小限值为26.25，满足！ 列边距为40，最大限值为48，满足！ 行边距为40，最小限值为35，满足！ 行边距为40，最大限值为48，满足！ 外排行间距为55，最大限值为72，满足！ 中排行间距为55，最大限值为144，满足！ 行间距为55，最小限值为52.5，满足！4腹板连接板计算 连接板剪力：Vl=110.25kN 采用一样的两块连接板 连接板截面宽度为：Bl=135mm 连接板截面厚度为：Tl=6mm 连接板材料抗剪强度为：fv=180N/mm2 连接板材料抗拉强度为：f=310N/mm2 连接板全面积：A=Bl*Tl*2=135×6×2×10-2=16.2cm2 开洞总面积：A0=2×17.5×6×2×10-2=4.2cm2 连接板净面积：An=A-A0=16.2-4.2=12cm2 连接板净截面剪应力计算： τ=Vl×103/An=110.25/12×10=91.875N/mm2≤180，满足！ 连接板截面正应力计算： 按《钢结构设计规范》5.1.1-2公式计算: σ=(1-0.5n1/n)N/An=(1-0.5×2/2)×0/12×10=0N/mm2≤310，满足！ 按《钢结构设计规范》5.1.1-3公式计算: σ=N/A=0/16.2×10=0N/mm2≤310，满足！五.加劲肋角焊缝验算1角焊缝受力计算 控制工况：次梁净截面承载力 次梁腹板净截面抗剪承载力：Vwn=[6×(200-2×9)-max(2×17.5，0+0)×6]×125=110.25kN2角焊缝承载力验算 焊缝受力：N=0kN；V=110.25kN；M=0kN·m 为地震组合工况，取连接焊缝γRE=0.9 焊脚高度：hf=6mm； 角焊缝有效焊脚高度：he=2×0.7×6=8.4mm 双侧焊缝，单根计算长度：lf=122-2×6=110mm3焊缝承载力验算 强度设计值：f=160N/mm2 A=lf*he=110×8.4×10-2=9.24cm2 τ=V/A=110.25/9.24×10=119.318N/mm2 综合应力：σ=τ=59.659N/mm2≤160/0.9=177.778，满足4角焊缝构造检查 最大焊脚高度：6×1.2=7mm(取整) 6≤7，满足！ 最小焊脚高度：60.5×1.5=4mm(取整) 6>=4，满足！2）GL3与GL1连接一.节点基本资料 设计依据：《钢结构连接节点设计手册》（第二版） 节点类型为：梁梁搭接栓焊刚接 梁截面：H-350*200*6*10，材料：Q235 主梁截面：H-350*250*8*10，材料：Q235 腹板螺栓群：10.9级-M20 螺栓群并列布置：3行；行间距70mm；1列； 螺栓群列边距：45mm，行边距45mm 双侧焊缝，单根计算长度：lf=270-2×6=258mm 腹板连接板：230mm×90mm，厚：6mm 节点示意图如下：二.荷载信息 设计内力：组合工况内力设计值工况N(kN)Vx(kN)My(kN·m)抗震组合工况10.0115.4112.3否组合工况20.0135.4122.3是三.验算结果一览验算项数值限值结果承担剪力(kN)66.0最大83.7满足列边距(mm)45最小33满足列边距(mm)45最大48满足行边距(mm)45最小44满足行边距(mm)45最大48满足外排行间距(mm)70最大72满足中排行间距(mm)70最大144满足行间距(mm)70最小66满足列边距(mm)45最小33满足列边距(mm)45最大48满足行边距(mm)45最小44满足行边距(mm)45最大48满足外排行间距(mm)70最大72满足中排行间距(mm)70最大144满足行间距(mm)70最小66满足净截面剪应力比0.8051满足净截面正应力比0.0001满足焊缝应力(MPa)45.7最大178满足焊脚高度(mm)6最大7满足焊脚高度(mm)6最小4满足四.腹板螺栓群验算1螺栓群受力计算 控制工况：次梁净截面承载力 次梁腹板净截面抗剪承载力：Vwn=[6×(350-2×10)-max(3×22，0+0)×6]×125=198kN2螺栓群承载力计算 列向剪力：V=198kN 螺栓采用：10.9级-M20 螺栓群并列布置：3行；行间距70mm；1列； 螺栓群列边距：45mm，行边距45mm 螺栓受剪面个数为2个 连接板材料类型为Q235 螺栓抗剪承载力：Nvt=Nv=0.9nfμP=0.9×2×0.3×155=83.7kN 计算右上角边缘螺栓承受的力： Nv=198/3=66kN Nh=0kN 螺栓群对中心的坐标平方和：S=∑x2+∑y2=9800mm2 Nmx=0kN Nmy=0kN N=[(|Nmx|+|Nh|)2+(|Nmy|+|Nv|)2]0.5=[(0+0)2+(0+66)2]0.5=66kN≤83.7，满足3螺栓群构造检查 列边距为45，最小限值为33，满足！ 列边距为45，最大限值为48，满足！ 行边距为45，最小限值为44，满足！ 行边距为45，最大限值为48，满足！ 外排行间距为70，最大限值为72，满足！ 中排行间距为70，最大限值为144，满足！ 行间距为70，最小限值为66，满足！4腹板连接板计算 连接板剪力：Vl=198kN 采用一样的两块连接板 连接板截面宽度为：Bl=230mm 连接板截面厚度为：Tl=6mm 连接板材料抗剪强度为：fv=125N/mm2 连接板材料抗拉强度为：f=215N/mm2 连接板全面积：A=Bl*Tl*2=230×6×2×10-2=27.6cm2 开洞总面积：A0=3×22×6×2×10-2=7.92cm2 连接板净面积：An=A-A0=27.6-7.92=19.68cm2 连接板净截面剪应力计算： τ=Vl×103/An=198/19.68×10=100.61N/mm2≤125，满足！ 连接板截面正应力计算： 按《钢结构设计规范》5.1.1-2公式计算: σ=(1-0.5n1/n)N/An=(1-0.5×3/3)×0/19.68×10=0N/mm2≤215，满足！ 按《钢结构设计规范》5.1.1-3公式计算: σ=N/A=0/27.6×10=0N/mm2≤215，满足！五.加劲肋角焊缝验算1角焊缝受力计算 控制工况：次梁净截面承载力 次梁腹板净截面抗剪承载力：Vwn=[6×(350-2×10)-max(3×22，0+0)×6]×125=198kN2角焊缝承载力验算 焊缝受力：N=0kN；V=198kN；M=0kN·m 为地震组合工况，取连接焊缝γRE=0.9 焊脚高度：hf=6mm； 角焊缝有效焊脚高度：he=2×0.7×6=8.4mm 双侧焊缝，单根计算长度：lf=270-2×6=258mm3焊缝承载力验算 强度设计值：f=160N/mm2 A=lf*he=258×8.4×10-2=21.672cm2 τ=V/A=198/21.672×10=91.3621N/mm2 综合应力：σ=τ=45.681N/mm2≤160/0.9=177.778，满足4角焊缝构造检查 最大焊脚高度：6×1.2=7mm(取整) 6≤7，满足！ 最小焊脚高度：60.5×1.5=4mm(取整) 6>=4，满足！

上车通道雨篷一．概况本工程位于广州市荔湾区。二、设计主要依据和资料1．中华人民共和国国家标准、行业标准及地方标准：《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001《工程结构可靠性设计统一标准》GB50153-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑抗震设计规范》 GB50011-2010《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008《建筑设计防火规范》GB50016-2014《全国民用建筑工程设计技术措施结构》（2009）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011三．荷载取值及荷载组合3.1荷载恒载：0.5kN/m2。活载：0.5kN/m2。3.2风荷载根据广东省标准《高层建筑混凝土结构技术规程》（DBJ15-92-2013），按照50年一遇基本风压标准值为0.5kN/m2，地面粗糙度类别为C类；3.3地震作用根据国家标准《建筑抗震设防分类标准》（GB50223-2008）和《建筑抗震设计规范》GB50011-2010，抗震设防烈度为7度，αmax=0.08，设计基本地震加速度值为0.1g，场地类别为Ⅱ类，场地特征周期为0.35s；本工程抗震设防为标准设防类建筑(丙类)。3.4温度荷载考虑+25°和-25°。3.5荷载组合荷载组合表组合恒载D活载L水平地震温度T11.351.4*0.721.21.431.21.2*0.51.341.351.4*0.71.4*0.651.21.41.4*0.661.21.4*0.71.4四．设计标准钢结构部分设计使用年限为50年。钢结构耐火等级为一级，各类构件耐火时限如下表所示：钢构件耐火时限（小时）钢柱钢梁支撑321.53）结构/构件挠度及位移控制标准：a）柱顶位移允许值：H/150；b）恒载+活载作用下，钢梁挠度允许值：主钢梁挠跨比限值为1/400，次钢梁挠跨比限值为1/2504）长细比限值：长细比限值表构件类型长细比限值钢梁受压杆件150受拉杆件250钢柱柱120支撑200以上数值适用于Q235B，对于非受拉Q345B构件尚应乘以0.825.5）应力比限值：0.9。6）本工程重要性系数1.0.7）应力比限值：<0.9。五．构件材质钢梁、钢柱、支撑、钢板材质均为Q235B。六．分析与设计：6.1分析模型采用SAP2000进行分析与设计，以下为分析模型。6.2杆件截面输入计算模型中截面输入见下图：截面图序号截面材质备注1B300x200x10x10Q235B焊接箱型2B120x80x3x3Q235B焊接箱型3B200x200x5x5Q235B焊接箱型4∅102x4Q235B圆管型5∅51x2Q235B圆管型截面表6.3主要分析结果（1）内力分析各工况下内力如图所示。恒载工况下轴力图恒载工况下主弯矩图恒载工况下主剪力图活载工况下轴力图活载工况下主弯矩图活载工况下主剪力图风荷载工况下轴力图风荷载工况下主弯矩图风荷载工况下主剪力图温度工况下轴力图温度工况下主弯矩图温度工况下主剪力图地震工况下轴力图地震工况下主弯矩图地震工况下主剪力图（3）挠度在1.0恒载+1.0活载作用下，挠度如下图钢梁悬挑端最大变形为14.3mm，悬挑4m，跨度8m，挠跨比为1/559>1/400，满足要求。（4）构件截面及应力比应力比图（最大应力比0.381）七．典型节点验算7.1支座埋件验算1）埋件MJ1支座受拉验算一.预埋件基本资料 采用锚筋：焊接直锚筋库_HRB335-Ф14 排列为(非环形布置)：3行；行间距100mm；3列；列间距100mm； 锚板选用：SB14_Q345 锚板尺寸：L*B=300mm×300mm，T=14 基材混凝土：C30 基材厚度：800mm 锚筋布置平面图如下：二.预埋件验算： 轴力：N=65kN X向剪力：Vx=5kN Y向剪力：Vy=5kN 锚板上锚筋总个数为9个 锚筋总面积：A=9×π×(0.5×14)2/100=13.854cm2 根据《混凝土结构设计规范2010版》,锚筋的抗拉强度设计值fy不应大于300N/mm2 预埋件抗拉强度：fy=300N/mm2 X方向锚筋排数的影响系数：αrx=0.9 Y方向锚筋排数的影响系数：αry=0.9 锚筋的受剪承载力系数αv=(4.0-0.08*d)*(fc/fy)0.5=(4.0-0.08×14)×(14.3/300)0.5=0.6288 锚板的弯曲变形折减系数αb=0.6+0.25×14/14=0.85 沿X向最外层锚筋中心间距Zx=200mm 沿Y向最外层锚筋中心间距Zy=200mm 按《混凝土结构设计规范2010版》公式9.7.2-1计算： A1min=Vx/(αrx*αv*fy)+Vy/(αry*αv*fy)+N/(0.8*αb*fy) =5/(0.9×0.6288×300)×10+5/(0.9×0.6288×300)×10 +65/(0.8×0.85×300)×10 =3.775cm2 按《混凝土结构设计规范2010版》公式9.7.2-2计算： A2min=N/(0.8*αb*fy) =65/(0.8×0.85×300)×10 =3.1863cm2 故取锚筋截面面积为：Amax=max(A1min，A2min)=3.775cm2 则截面实际产生承载力为：F=3.775×102×300=113259N=113.259kN 由于在这里需要考虑地震组合工况：γRE=1 实际允许承载力值为：Fu=A*fy=13.854×102×300=415.633×103N=415.633kN 则有：F<Fu，满足！三.预埋件构造验算： 锚固长度限值计算： 锚固长度按《混凝土结构设计规范》2010版公式8.3.1-1来取： 钢筋的外形系数：α=0.14 钢筋的抗拉强度设计值：fy=300 钢筋的公称直径d=14mm 混凝土轴心抗拉强度设计值：ft=1.43N/mm2 锚固长度限值：lab=α*fy/ft*d=0.14×300/1.43×14=411.2mm 锚固长度为500，最小限值为411.2，满足！ 锚板厚度限值计算： 按《混凝土结构设计规范2010版》9.7.1规定，锚板厚度宜大于锚筋直径的0.6倍，故取 锚板厚度限值：T=0.6×d=0.6×14=8.4mm 锚筋间距b取为列间距，b=100mm 锚筋的间距：b=100mm，按规范且有受拉和受弯预埋件的锚板厚度尚宜大于b/8=12.5mm,故取 锚板厚度限值：T=100/8=12.5mm 锚板厚度为14，最小限值为12.5，满足！ 行间距为100，最小限值为84，满足！ 列边距为100，最小限值为45，满足！ 行边距为50，最小限值为28，满足！ 列边距为50，最小限值为28，满足！7.2基础验算执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010),本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011),本文简称《地基规范》《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010),本文简称《抗震规范》钢筋：d-HPB300;D-HRB335;E-HRB400;F-RRB400;G-HRB500;P-HRBF335;Q-HRBF400;R-HRBF5001设计资料：1.1已知条件：类型：阶梯形柱数：单柱阶数：1基础尺寸(单位mm):b1=1600,b11=800,a1=1600,a11=800,h1=500柱:方柱,A=800mm,B=800mm设计值：N=65.00kN,Mx=0.00kN.m,Vx=5.00kN,My=0.00kN.m,Vy=5.00kN标准值：Nk=48.15kN,Mxk=0.00kN.m,Vxk=3.70kN,Myk=0.00kN.m,Vyk=3.70kN混凝土强度等级：C30,fc=14.30N/mm2钢筋级别：HRB335,fy=300N/mm2纵筋最小配筋:0.15配筋调整系数:1.0配筋计算方法:通用法