钢铁工业需要水优秀(四篇)

第页共页最新钢铁工业需要水优秀(四篇)在日常学习、工作或生活中，大家总少不了接触作文或者范文吧，通过文章可以把我们那些零零散散的思想，聚集在一块。范文怎么写才能发挥它最大的作用呢？这里我整理了一些优秀的范文，有所帮助，下面我们就来理解一下吧。钢铁工业需要水篇一在钢铁工业中，需要进展水处理的系统主要是：(1)炼铁厂：高炉、热风炉冷却净循环水处理系统；高炉煤气洗涤水浊循环系统；高炉炉渣水循环系统；鼓风机站净循环水处理系统。(2)炼钢厂：氧气转炉烟气净化污水处理系统；转炉间接冷却循环水处理系统；电炉净循环冷却水系统；转炉软化冷却水系统；电炉软水冷却水系统；转炉污泥处理系统；电炉真空处理污水处理系统。(3)连铸厂：结晶器软水闭路循环水系统；二次冷却浊循环水系统；污泥脱水处理系统。(4)热轧厂：热轧净循环水处理系统；热轧浊循环水处理系统；过滤器反洗水处理系统；含油、含乳化液废水处理系统；污泥处理系统。(5)冷轧厂：间接冷却开路循环水处理系统；酸碱废水处理系统；含油、含乳化液废水处理系统；污泥处理系统。水处理剂中用量较大的有三类：絮凝剂；杀菌灭藻剂；阻垢缓蚀剂。絮凝剂亦称混凝剂，其作用是澄凝水中的悬浮物，降低水的浊度，通常用无机盐絮凝剂添加少量有机高分子絮凝剂，溶于水中与所处理水均匀混合而使悬浮物大部沉降。杀菌灭藻剂亦称杀生剂，其作用是控制或去除水中的细菌和水藻。阻垢缓蚀剂主要用于循环冷却水中，进步水的浓缩倍数，降低排污量以实现节水，并降低换热器和管道的结垢和腐蚀。针对钢铁工业的特点，水处理剂的使用需注意以下几点：〔1〕在钢铁企业中，具有高热流密度的设备较多，这与化工工业有着显著的不同。因此，开发应用耐高温、低公害或无公害的阻垢缓蚀剂，是钢铁工业水处理剂的研发方向之一。〔2〕结垢堵塞问题突出。高炉煤气洗涤循环水的水质成分很复杂，由于矿石中氧化钙的溶入，造成管道结垢，喷头堵塞，影响消费正常运行。在转炉炼钢过程中，投入造渣剂石灰，局部石灰细粉被烟气带出，在烟气洗涤塔中与循环水生成氢氧化钙，随后与烟气中的二氧化碳反响生成碳酸钙，造成洗涤塔中喷嘴堵塞，输水管道断面减少，阻力增加，浪费能。在高炉煤气洗涤和转炉烟气净化浊循环水中，也需要解决洗涤水中大量悬浮物以及严重结垢问题。这些方面均需要开发优质的聚凝剂、分散剂及除硬稳定剂。〔3〕连铸及轧钢浊循环水主要是细小的氧化铁皮悬浮物及循环水中油的去除问题。这类循环水的水处理工艺是沉淀、除油、过滤、冷却。水处理药剂主要采用絮凝剂、助凝剂、除油剂及少量的阻垢分散剂等。目前国内消费的絮凝剂主要是铝盐及铁盐，助凝剂主要是聚丙烯酰胺类高分子药剂。与国外同类产品相比，使用效果较差。因此，开发适用于钢铁企业的高效絮凝剂、助凝剂、除油剂是当务之急。钢铁工业需要水篇二///////////////////////////////////////////////////////////////////////////建筑构造的总信息satwe中文版2023年9月29日15时29分文件名:设计人:校核人:///////////////////////////////////////////////////////////////////////////总信息构造材料信息:钢砼构造混凝土容重(kn/m3):____=25.00钢材容重(kn/m3):gs=78.00程度力的夹角(rad):arf=0.00地下室层数:mbase=竖向荷载计算信息:按模拟施工1加荷计算风荷载计算信息:计算x,y两个方向的风荷载地震力计算信息:计算x,y两个方向的地震力“规定程度力”计算方法:楼层剪力差方法(标准方法)特殊荷载计算信息:不计算构造类别:剪力墙构造裙房层数:mannex=0转换层所在层号：mchange=0嵌固端所在层号：mqiangu=墙元细分最大控制长度(m)dmax=1.00墙元网格:侧向出口结点是否对全楼强迫采用刚性楼板假定否强迫刚性楼板假定是否保存板面外刚度否墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点是采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法构造所在地区全国风荷载信息修正后的根本风压(kn/m2):wo=0.35风荷载作用下舒适度验算风压:woc=0.35地面粗糙程度:b类构造x向根本周期〔秒〕:t1=0.07构造y向根本周期〔秒〕:t2=0.07是否考虑风振:是风荷载作用下构造的阻尼比(%):wd=5.00风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%):wdc=2.00构件承载力设计时考虑横风向风振影响:否承载力设计时风荷载效应放大系数:wenl=1.00体形变化分段数:mpart=各段最高层号:nsti=各段体形系数:usi=1.30地震信息振型组合方法(cqc耦联;srss非耦联)cqc计算振型数:____ode=地震烈度:naf=7.00场地类别:kd=ii设计地震分组:三组特征周期tg=0.45地震影响系数最大值rmax1=0.08用于12层以下规那么砼框架构造薄弱层验算的地震影响系数最大值rmax2=0.50框架的抗震等级:nf=0剪力墙的抗震等级:nw=钢框架的抗震等级:ns=抗震构造措施的抗震等级:ngzdj=不改变活荷重力荷载代表值组合系数:rmc=0.50周期折减系数:tc=0.95构造的阻尼比(%):d=5.00中震(或大震)设计:mid=不考虑是否考虑偶尔偏心:是是否考虑双向地震改变效应:否斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0活荷载信息考虑活荷不利布置的层数从第1到2层柱、墙活荷载是否折减不折算传到根底的活荷载是否折减折算考虑构造使用年限的活荷载调整系数1.00柱，墙，根底活荷载折减系数计算截面以上的层数折减系数1.00230.85450.70680.659200.60》200.55调整信息梁刚度放大系数是否按2023标准取值：是梁端弯矩调幅系数：bt=0.85梁活荷载内力增大系数：bm=1.00连梁刚度折减系数：blz=0.60梁扭矩折减系数：tb=0.40全楼地震力放大系数：rsf=1.000.2vo调整分段数：vseg=第1段起始和终止层号：kq1=1,kq2=20.2vo调整上限：kq_l=2.00框支柱调整上限：kzz_l=5.00顶塔楼内力放大起算层号：ntl=0顶塔楼内力放大：rtl=1.00框支剪力墙构造底部加强区剪力墙抗震等级自动进步一级:是实配钢筋超配系数cpcoef91=1.15是否按抗震标准5.2.5调整楼层地震力iauto525=弱轴方向的动位移比例因子xi1=0.00强轴方向的动位移比例因子xi2=0.00是否调整与框支柱相连的梁内力iregu_kzzb=0强迫指定的薄弱层个数nweak=0薄弱层地震内力放大系数weakcoef=1.25强迫指定的加强层个数nstren=0配筋信息梁箍筋强度(n/mm2):jb=270柱箍筋强度(n/mm2):jc=270墙分布筋强度(n/mm2):jwh=270边缘构件箍筋强度(n/mm2):jwb=270梁箍筋最大间距(mm):sb=100.00柱箍筋最大间距(mm):sc=100.00墙程度分布筋最大间距(mm):swh=200.00墙竖向分布筋最小配筋率(%):rwv=0.30构造底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数:nsw=0构造底部nsw层的墙竖向分布配筋率:rwv1=0.60设计信息构造重要性系数:rwo=1.00柱计算长度计算原那么:有侧移梁柱重叠局部简化:不作为刚域是否考虑p-delt效应：否柱配筋计算原那么:按单偏压计算按高规或高钢规进展构件设计:否钢构件截面净毛面积比:rn=0.85梁保护层厚度(mm):bcb=20.00柱保护层厚度(mm):aca=20.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4:是框架梁端配筋考虑受压钢筋:是构造中的框架局部轴压比限值按纯框架构造的规定采用:否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件:是是否按混凝土标准b.0.4考虑柱二阶效应:否荷载组合信息恒载分项系数:cdead=1.20活载分项系数:clive=1.40风荷载分项系数:____ind=1.40程度地震力分项系数:cea_h=1.30竖向地震力分项系数:cea_v=0.50特殊荷载分项系数:cspy=0.00活荷载的组合值系数:cd_l=0.70风荷载的组合值系数:cd_w=0.60活荷载的重力荷载代表值系数:cea_l=0.50地下信息土的程度抗力系数的比例系数(mn/m4):mi=3.00扣除地面以下几层的回填土约束:mmsoil=0回填土容重(kn/m3):gsol=18.00回填土侧压力系数:rsol=0.50外墙分布筋保护厚度(mm):w____=35.00室外地平标高(m):hout=-0.20地下水位标高(m):hwat=-30.00室外地面附加荷载(kn/m2):qgrd=15.00剪力墙底部加强区的层和塔信息层号塔号用户指定薄弱层的层和塔信息层号塔号用户指定加强层的层和塔信息层号塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息层号塔号类别约束边缘构件层约束边缘构件层**********************************************************各层的质量、质心坐标信息**********************************************************层号塔号质心x质心y质心z恒载质量活载质量附加质量质量比(m)(m)(t)(t)12.45426.5409.200129.12.40.00.1115.27712.1575.700929.0267.40.01.00活载产生的总质量(t):269.818恒载产生的总质量(t):1058.120附加总质量(t):0.000构造的总质量(t):1327.938恒载产生的总质量包括构造自重和外加恒载构造的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和构造的总质量是活载折减后的结果(1t=1000kg)**********************************************************各层构件数量、构件材料和层高**********************************************************层号(标准层号)塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土/主筋)(混凝土/主筋)(混凝土/主筋)(m)(m)1(1)25(30/360)6(30/360)58(30/360)5.7005.7002(2)22(30/360)8(30/360)0(30/360)3.5009.200**********************************************************风荷载信息**********************************************************层号塔号风荷载x剪力x倾覆弯矩x风荷载y剪力y倾覆弯矩y36.6136.6128.115.7415.755.10.0036.6336.80.0015.7144.8=============================各楼层偶尔偏心信息=============================层号塔号x向偏心y向偏心0.050.050.050.05=============================各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)=============================层号塔号面积形心x形心y等效宽b等效高h最大宽bmax最小宽bmin321.4114.0114.2810.4233.7933.929.9896.8512.4526.546.5014.9014.906.50=============================各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)=============================层号塔号单位面积质量g[i]质量比max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])3722.342.741358.121.00=============================计算信息=============================计算日期:2023.5.7开场时间:23:3:39可用内存:1953.00mb第一步:数据预处理第二步:计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步:地震作用分析^p第四步:风及竖向荷载分析^p第五步:计算杆件内力完毕日期:2023.5.7时间:23:3:52总用时:0:0:13=============================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息floorno:层号towerno:塔号xstif，ystif:刚心的x，y坐标值alf:层刚性主轴的方向xmass，ymass:质心的x，y坐标值gmass:总质量eex，eey:x，y方向的偏心率ratx，raty:x，y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)ratx1，raty1:x，y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者ratx2，raty2:x，y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度90%、110%或者150%比值110%指当本层层高大于相邻上层层高1.5倍时，150%指嵌固层rjx1，rjy1，rjz1:构造总体坐标系中塔的侧移刚度和改变刚度(剪切刚度)rjx3，rjy3，rjz3:构造总体坐标系中塔的侧移刚度和改变刚度(地震剪力与地震层间位移的比)=============================floor=13.7468(m)ystif=10.3929(m)alf=-0.0016(degree)xmass=15.2770(m)ymass=12.1567(m)gmass(活荷折减)=1463.8303(1196.4033)(t)eex=0.1736eey=0.1785ratx=1.0000raty=1.0000ratx1=495.5774raty1=717.2070ratx2=513.5983raty2=743.2872薄弱层地震剪力放大系数=1.00rjx1=3.6729e+07(kn/m)rjy1=4.3192e+07(kn/m)rjz1=0.0000e+00(kn/m)rjx3=1.4577e+07(kn/m)rjy3=3.7226e+07(kn/m)rjz3=0.0000e+00(kn/m)floor=12.4536(m)ystif=25.9915(m)alf=0.0000(degree)xmass=12.4536(m)ymass=26.5399(m)gmass(活荷折减)=133.9253〔131.5345)(t)eex=0.0000eey=0.1024ratx=0.0108raty=0.0091ratx1=1.0000raty1=1.0000ratx2=1.0000raty2=1.0000薄弱层地震剪力放大系数=1.00rjx1=3.9497e+05(kn/m)rjy1=3.9497e+05(kn/m)rjz1=0.0000e+00(kn/m)rjx3=4.2023e+04(kn/m)rjy3=7.4149e+04(kn/m)rjz3=0.0000e+00(kn/m)x方向最小刚度比:1.0000(第2层第1塔)y方向最小刚度比:1.0000(第2层第1塔)==============================构造整体抗倾覆验算结果==============================抗倾覆力矩mr倾覆力矩mov比值mr/mov零应力区(%)x风荷载77716.4294.1264.250.00y风荷载253071.3126.42023.610.00x地震71874.8873.482.300.00y地震234049.1876.6266.990.00==============================构造舒适性验算结果==============================x向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.011x向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.002y向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.004y向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.002==============================构造整体稳定验算结果==============================x向刚重比ejd/gh**2=3.48y向刚重比ejd/gh**2=6.16该构造刚重比ejd/gh**2大于1.4,可以通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该构造刚重比ejd/gh**2大于2.7,可以不考虑重力二阶效应***********************************************************************楼层抗剪承载力、及承载力比值***********************************************************************ratio_bu:表示本层与上一层的承载力之比层号塔号x向承载力y向承载力ratio_bu:x,y0.5315e+030.5508e+031.001.000.1658e+050.1927e+0531.1934.98x方向最小楼层抗剪承载力之比:1.00层号:2塔号:1y方向最小楼层抗剪承载力之比:1.00层号:2塔号:1========================周期、地震力与振型输出文件(vss求解器)========================考虑改变耦联时的振动周期(秒)、x,y方向的平动系数、改变系数振型号周期转角平动系数(x+y)改变系数0.35620.160.98(0.98+0.00)0.020.2672134.270.03(0.02+0.02)0.970.264989.140.98(0.00+0.98)0.02地震作用最大的方向=0.242(度)==============仅考虑x向地震作用时的地震力floor:层号tower:塔号f-x-x:x方向的耦联地震力在x方向的分量f-x-y:x方向的耦联地震力在y方向的分量f-x-t:x方向的耦联地震力的扭矩振型的地震力floortowerf-x-xf-x-y(kn)(kn)105.920.302.58-0.08振型的地震力floortowerf-x-xf-x-y(kn)(kn)1.83-1.880.04-0.03振型的地震力floortowerf-x-xf-x-y(kn)(kn)0.031.880.010.03各振型作用下x方向的基底剪力振型号剪力(kn)108.501.870.03各层x方向的作用力(cqc)floor:层号tower:塔号fx:x向地震作用下构造的地震反响力vx:x向地震作用下构造的楼层剪力mx:x向地震作用下构造的弯矩staticfx:静力法x向的地震力f-x-t(kn-m)-77.50-22.14f-x-t(kn-m)76.111.03f-x-t(kn-m)1.39-0.09floortowerfxvx(分塔剪重比)(整层剪重比)mxstaticfx(kn)(kn)(kn-m)(kn)(注意:下面分塔输出的剪重比不合适于上连多塔构造)106.13106.13(8.07%)(8.07%)371.4615.862.59108.72(0.82%)(0.82%)89.37抗震标准(5.2.5)条要求的x向楼层最小剪重比=1.60%x方向的有效质量系数:99.53%==============仅考虑y向地震时的地震力floor:层号tower:塔号f-y-x:y方向的耦联地震力在x方向的分量f-y-y:y方向的耦联地震力在y方向的分量f-y-t:y方向的耦联地震力的扭矩振型的地震力floortowerf-y-xf-y-yf-y-t(kn)(kn)(kn-m)0.220.00-0.160.010.00-0.05振型的地震力floortowerf-y-xf-y-yf-y-t(kn)(kn)(kn-m)-1.861.91-77.49-0.040.03-1.04振型的地震力floortowerf-y-xf-y-yf-y-t991.16(kn)(kn)(kn-m)1.57105.2578.100.341.95-5.03各振型作用下y方向的基底剪力振型号剪力(kn)0.001.94107.20各层y方向的作用力(cqc)floor:层号tower:塔号fy:y向地震作用下构造的地震反响力vy:y向地震作用下构造的楼层剪力my:y向地震作用下构造的弯矩staticfy:静力法y向的地震力floortowerfyvy(分塔剪重比)(整层剪重比)mystaticfy(kn)(kn)(kn-m)(kn)(注意:下面分塔输出的剪重比不合适于上连多塔构造)107.15107.15(8.15%)(8.15%)375.0215.861.98109.12(0.82%)(0.82%)997.0289.37抗震标准(5.2.5)条要求的y向楼层最小剪重比=1.60%y方向的有效质量系数:99.50%==========各楼层地震剪力系数调整情况[抗震标准(5.2.5)验算]==========层号塔号x向调整系数y向调整系数1.0001.0001.0001.000**本文件结果是在地震外力cqc下的统计结果，///////////////////////////////////////////////////////////////////////////satwe位移输出文件文件名称:设计人:校核人:///////////////////////////////////////////////////////////////////////////所有位移的单位为毫米floor:层号tower:塔号jmax:最大位移对应的节点号jmaxd:最大层间位移对应的节点号max-(z):节点的最大竖向位移h:层高max-(x)，max-(y):x,y方向的节点最大位移ave-(x)，ave-(y):x,y方向的层平均位移max-dx，max-dy:x,y方向的最大层间位移ave-dx，ave-dy:x,y方向的平均层间位移ratio-(x),ratio-(y):最大位移与层平均位移的比值ratio-dx,ratio-dy:最大层间位移与平均层间位移的比值max-dx/h，max-dy/h:x,y方向的最大层间位移角dxr/dx,dyr/dy:x,y方向的有害位移角占总位移角的百分比例ratio_ax,ratio_ay:本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者x-disp，y-disp，z-disp:节点x,y,z方向的位移===工况===x方向地震作用下的楼层最大位移floortowerjmaxmax-(x)ave-(x)ratio-(x)hjmaxdmax-dxave-dxratio-dxmax-dx/hdxr/dxratio_ax5763.032.611.173500.5763.012.591.161/1162.97.4%1.005610.020.011.005700.5610.020.011.001/9999.64.6%0.00x方向最大层间位移角:1/1162.(第2层第1塔)x方向最大位移与层平均位移的比值:1.17(第2层第1塔)x方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.16(第2层第1塔)===工况===x+偶尔偏心地震作用下的楼层最大位移floortowerjmaxmax-(x)ave-(x)ratio-(x)hjmaxdmax-dxave-dxratio-dxmax-dx/hdxr/dxratio_ax5762.752.581.063500.5762.732.571.061/1284.98.7%1.005610.020.011.005700.5610.020.011.001/9999.64.9%0.00x方向最大层间位移角:1/1284.(第2层第1塔)x方向最大位移与层平均位移的比值:1.06(第2层第1塔)x方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.06(第2层第1塔)===工况===x-偶尔偏心地震作用下的楼层最大位移floortowerjmaxmax-(x)ave-(x)ratio-(x)hjmaxdmax-dxave-dxratio-dxmax-dx/hdxr/dxratio_ax5763.322.631.273500.5763.302.611.271/1061.96.1%1.005610.020.011.005700.5610.020.011.001/9999.64.3%0.00x方向最大层间位移角:1/1061.(第2层第1塔)x方向最大位移与层平均位移的比值:1.27(第2层第1塔)x方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.27(第2层第1塔)===工况===y方向地震作用下的楼层最大位移floortowerjmaxmax-(y)ave-(y)ratio-(y)hjmaxdmax-dyave-dyratio-dymax-dy/hdyr/dyratio_ay5641.451.451.003500.5661.451.451.001/2422.99.9%1.004130.000.001.005700.4130.000.001.001/9999.97.6%0.00y方向最大层间位移角:1/2422.(第2层第1塔)y方向最大位移与层平均位移的比值:1.00(第2层第1塔)y方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.00(第2层第1塔)===工况===y+偶尔偏心地震作用下的楼层最大位移floortowerjmaxmax-(y)ave-(y)ratio-(y)hjmaxdmax-dyave-dyratio-dymax-dy/hdyr/dyratio_ay5661.501.451.033500.5661.501.441.031/2341.99.9%1.004130.000.001.005700.4130.000.001.001/9999.97.9%0.00y方向最大层间位移角:1/2341.(第2层第1塔)y方向最大位移与层平均位移的比值:1.03(第2层第1塔)y方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.03(第2层第1塔)===工况===y-偶尔偏心地震作用下的楼层最大位移floortowerjmaxmax-(y)ave-(y)ratio-(y)hjmaxdmax-dyave-dyratio-dymax-dy/hdyr/dyratio_ay5641.501.451.043500.5641.501.451.031/2340.99.9%1.004130.000.001.005700.4130.000.001.001/9999.97.3%0.00y方向最大层间位移角:1/2340.(第2层第1塔)y方向最大位移与层平均位移的比值:1.04(第2层第1塔)y方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.03(第2层第1塔)===工况===x方向风荷载作用下的楼层最大位移floortowerjmaxmax-(x)ave-(x)ratio-(x)hjmaxdmax-dxave-dxratio-dxmax-dx/hdxr/dxratio_ax5760.960.891.083500.5760.950.881.081/3687.98.8%1.005610.010.001.005700.5610.010.001.001/9999.69.8%0.00x方向最大层间位移角:1/3687.(第2层第1塔)x方向最大位移与层平均位移的比值:1.08(第2层第1塔)x方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.08(第2层第1塔)===工况===y方向风荷载作用下的楼层最大位移floortowerjmaxmax-(y)ave-(y)ratio-(y)hjmaxdmax-dyave-dyratio-dymax-dy/hdyr/dyratio_ay5640.210.211.003500.5760.210.211.001/9999.99.9%1.004130.000.001.005700.4130.000.001.001/9999.97.6%0.00y方向最大层间位移角:1/9999.(第2层第1塔)y方向最大位移与层平均位移的比值:1.00(第2层第1塔)y方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.00(第2层第1塔)===工况===竖向恒载作用下的楼层最大位移floortowerjmaxmax-(z)574-4.23457-0.92===工况10===竖向活载作用下的楼层最大位移floortowerjmaxmax-(z)570-0.47559-0.46===工况11===x方向地震作用规定程度力下的楼层最大位移floortowerjmaxmax-(x)ave-(x)ratio-(x)hjmaxdmax-dxave-dxratio-dxmax-dx/hdxr/dxratio_ax5762.772.571.083500.5762.752.561.081/1272.98.8%1.005610.020.011.005700.5610.020.011.001/9999.69.9%0.00x方向最大层间位移角:1/1272.(第2层第1塔)x方向最大位移与层平均位移的比值:1.08(第2层第1塔)x方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.08(第2层第1塔)===工况12===x+偶尔偏心地震作用规定程度力下的楼层最大位移floortowerjmaxmax-(x)ave-(x)ratio-(x)hjmaxdmax-dxave-dxratio-dxmax-dx/hdxr/dxratio_ax5642.622.551.033500.5642.612.541.031/1340.99.9%1.005610.020.011.005700.5610.020.011.001/9999.70.6%0.00x方向最大层间位移角:1/1340.(第2层第1塔)x方向最大位移与层平均位移的比值:1.03(第2层第1塔)x方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.03(第2层第1塔)===工况13===x-偶尔偏心地震作用规定程度力下的楼层最大位移floortowerjmaxmax-(x)ave-(x)ratio-(x)hjmaxdmax-dxave-dxratio-dxmax-dx/hdxr/dxratio_ax5763.062.591.183500.5763.042.581.181/1152.97.5%1.005610.020.011.005700.5610.020.011.001/9999.69.1%0.00x方向最大层间位移角:1/1152.(第2层第1塔)x方向最大位移与层平均位移的比值:1.18(第2层第1塔)x方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.18(第2层第1塔)===工况14===y方向地震作用规定程度力下的楼层最大位移floortowerjmaxmax-(y)ave-(y)ratio-(y)hjmaxdmax-dyave-dyratio-dymax-dy/hdyr/dyratio_ay5641.451.451.003500.5641.451.441.001/2419.99.9%1.004130.000.001.005700.4130.000.001.001/9999.97.6%0.00y方向最大层间位移角:1/2419.(第2层第1塔)y方向最大位移与层平均位移的比值:1.00(第2层第1塔)y方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.00(第2层第1塔)===工况15===y+偶尔偏心地震作用规定程度力下的楼层最大位移floortowerjmaxmax-(y)ave-(y)ratio-(y)hjmaxdmax-dyave-dyratio-dymax-dy/hdyr/dyratio_ay5661.501.451.033500.5661.491.441.031/2344.99.9%1.004130.000.001.005700.4130.000.001.001/9999.97.8%0.00y方向最大层间位移角:1/2344.(第2层第1塔)y方向最大位移与层平均位移的比值:1.03(第2层第1塔)y方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.03(第2层第1塔)===工况16===y-偶尔偏心地震作用规定程度力下的楼层最大位移floortowerjmaxmax-(y)ave-(y)ratio-(y)hjmaxdmax-dyave-dyratio-dymax-dy/hdyr/dyratio_ay5641.501.451.043500.5641.501.451.041/2337.99.9%1.004130.000.001.005700.4130.000.001.001/9999.97.3%0.00y方向最大层间位移角:1/2337.(第2层第1塔)y方向最大位移与层平均位移的比值:1.04(第2层第1塔)y方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.04(第2层第1塔)超配筋信息第2层配筋、验算第1层配筋、验算池壁1〔调节池〕计算结果软件名称：钢筋混凝土构造构件设计〔ses2.0，广州市设计院编制〕遵循标准1：《混凝土构造设计标准》gb50010-2023遵循标准2：《人民防空地下室设计标准》gb50038-94计算方法：一维杆件有限元法。水土压力形式：静止土压力(水土分算)土压力分项系数=1.0,水压力分项系数=1.0裂缝宽度wmax=0.2mm，堆载p=15kn/m*m,c=30mm土层分布及力学性能详地下室构造简图。第层外墙,墙厚h=300mm,层高l=5.6m混凝土强度：c30,纵筋fy=360mpa无人防组合强度计算结果(最小配筋率umin=0.20%)：上支座跨中下支座m=0.059.4-128.0as=06551472裂缝验算结果：上支座跨中下支座m=0.059.4-128.0as=011763164池壁2〔生物池〕计算结果软件名称：钢筋混凝土构造构件设计〔ses2.0，广州市设计院编制〕遵循标准1：《混凝土构造设计标准》gb50010-2023遵循标准2：《人民防空地下室设计标准》gb50038-94计算方法：一维杆件有限元法。水土压力形式：静止土压力(水土分算)土压力分项系数=1.0,水压力分项系数=1.0裂缝宽度wmax=0.2mm，堆载p=15kn/m*m,c=30mm土层分布及力学性能详地下室构造简图。第层外墙,墙厚h=300mm,层高l=5.2m混凝土强度：c30,纵筋fy=360mpa无人防组合强度计算结果(最小配筋率umin=0.20%)：上支座跨中下支座m=0.048.5-104.3as=05321182裂缝验算结果：上支座跨中下支座m=0.048.5-104.3as=09172525池壁3〔中间池、设备用房及格栅池〕外墙计算结果软件名称：钢筋混凝土构造构件设计〔ses2.0，广州市设计院编制〕遵循标准1：《混凝土构造设计标准》gb50010-2023遵循标准2：《人民防空地下室设计标准》gb50038-94计算方法：一维杆件有限元法。水土压力形式：静止土压力(水土分算)土压力分项系数=1.0,水压力分项系数=1.0裂缝宽度wmax=0.2mm，堆载p=15kn/m*m,c=30mm土层分布及力学性能详地下室构造简图。第层外墙,墙厚h=300mm,层高l=4.8m混凝土强度：c30,纵筋fy=360mpa无人防组合强度计算结果(最小配筋率umin=0.20%)：上支座跨中下支座m=0.039.1-83.7as=0426936裂缝验算结果：上支座跨中下支座m=0.039.1-83.7as=07381879钢铁工业需要水篇三中国是世界上消费钢铁最多的国家。这个重工业的特点是重要的水耗量和数量众多的雨水有关的环境灾害。这这项研究中，我们提出了水足迹的使用，以代替常规指标〔每顿钢铁的淡水消耗(fmc)，或者每吨钢铁的水耗量〔wc〕〕。以中国东部的一个钢厂为例，我们建立了一个水足迹计算模型，包括直接和虚拟水足迹。然后利用系统边界分析^p方法提出建立一个常见、可行的工业水足迹评价方法。详细地说，我们从生命周期评价的角度分析^p了钢铁行业的特点。以水足迹计算的结果为根底进展水风险评估。选中钢厂水消费〔蓝水〕足迹为2.24*107m3，包括虚拟水和2023年为6.5*108m3的理论水污染〔灰水〕足迹，说明这个企业对水环境构成了严重的威胁。对蓝水和灰水足迹分别进展计算以提供更详细的水风险信息，而不是添加对环境没有那么重要的这两个指标。1简介水和能对炼钢来说是至关重要的组成局部。中国铁的主要消费地，因此对国际钢铁工业的开展起到了重要的作用。表1列举了2023到2023年的钢铁主要消费国的钢产量。2023年，中国钢铁行业水耗量是4*109m3，占了年度工业水耗量的10%。钢铁行业通过废水排放严重影响了当地的水环境。废水中有毒污染物种类很多，比方未溶解金属包括cd、石油衍生物、挥发性酚和砷等等。因此，钢铁行业严重影响了当地、地区乃至全球的水资，并且面临很高的水风险。如今，钢铁行业使用吨钢淡水耗量〔fwc〕,吨钢水耗量〔wc〕等指标。吨钢淡水耗量指消费1吨钢铁消耗的淡水量。这里面的淡水指的是进入钢厂水系统的新颖自来水，地下水和地表水，不包括用于冷却的循环水。吨钢水耗量值消费1吨钢铁所用的所有水，包括回收水和再生水。fwc和wc相对来说简单实用。但是它们仅仅反映了钢铁行业的直接水耗量，并且忽略了虚拟水耗量和废水污染。虚拟水的概念由allan于1998年提出，指的是输入当前进程所需要消费的水。举个例子，对钢厂来说，发电所需要的水会被认为是这个企业的虚拟水。高成康等学者利用物质流分析^p方法针对钢铁企业的水利用建立了一套评价指标体系。其指标系统包括吨钢wc、吨钢fwc、吨钢回收wc以及吨钢水损失。这套指标被用来评估中国大钢厂的用水现状，并且找出目前wc中存在的问题。然而，这套方法没有考虑虚拟水在能量支出方面和其他消费支出〔自供给链〕的影响，而且无视了废水排放产生的环境影响。因此，需要建立一套综合的指标体系以评价钢铁行业在水资和水风险方面的压力。水足迹的概念由hoekstra提出，它指的是wc的总和以及净输入虚拟水，可以从过程、工厂、工业门类、国家和地区等不同规模上加以评价。在hoekstra的研究中，水资的概念被作为衡量全球不同地区的水资拨款而提出。水足迹在旨在降低水资压力的根底策略和活动中发挥着重要的作用，因为这种方法可以更准确的反映出人类活动对地区水资造成的影响。ridoutt和pfister提出了减少人类对水资水足迹来缓解压力。随着水足迹方法研究的进展，水足迹方法可以被用来分析^p消费过程和效劳。水足迹包括蓝水足迹,绿水足迹,灰水足迹，绿水足迹是指在过程中直接被消耗的雨水，比方通过农业消费过程。蓝水足迹指的是退出环境和人类使用的地表水和地下水。灰水足迹是指应经被排入自然水系统的需要被稀释污染物的理论上的水量，由于环境水质量要高于相关的目的水质。许多情况下，水处理可以显著降低满足目的所需要的实际水量。灰水足迹可以当作水质的一个指标。与wc相比照来说，总水足迹包括直接wc、虚拟水以及水质的影响。lca学术团体研究出了一套以lca方法为根底的水足迹方法，其可以被用来评价产品生命周期内产品或企业对水生环境的影响。如今，大多数的研究集中在地区和农业水足迹，而工业产品水足迹的计算仍处于早期阶段。水足迹方法表现出了一些缺点，阻碍了工业水足迹的评价。灰水、蓝水〔直接和间接〕、和绿水的简单的数值总和并不能为制造商提供环境方面的有效信息。绿水通常不能被工业设施所利用，除非建立一个雨水搜集系统。虚拟水的消耗跟工业设施没有太大关系，对当地水资也不会造成直接影响。因此，添加这些水足迹所产生的值并没有对环境造成明确的影响。在这个行业，能和水资可持续开展不可防止地交织在一起。因此,能和水之间的关系近年来引起了极大的研究兴趣。然而，消费过程中能消耗的水足迹的计算仍然很困难，因为随着地区和能量消费方式的不同，水资的消耗量也会相应变化。除此之外，以lca为根底的水足迹方法考虑了整个产品生命周期内wc和水污染，由于可用数据有限，计算也非常困难。本篇文章中，我们试图建议一套针对水管理和清洁消费，普遍可行的水足迹评价方法。以中国东部的一个钢厂为例进展了钢铁行业水足迹分析^p。这次分析^p包括水足迹方法和模型的验证、针对能量的虚拟wc评估以及水足迹和工业水风险〔水供给量限制和水污染的风险〕的考虑。与吨钢fwc和吨钢wc相比，钢铁行业使用水足迹作为水影响的指标，是因为水足迹可以综合评价水风险因素，并且在到达清洁和可持续消费方面更合适。从方法论的角度来讲，我们基于lca的角度，建立了一个可行的系统边界的研究。蓝色的水和灰水足迹计算分别显示详细的水风险信息,而不是简单的数值求和。到目前为止,只有少数情况下的水足迹评价都是在中国进展的,特别是在重工业。目前的工作将有助于工业水足迹评价方法的开展。2材料与方法2.1总体系统分析^p有两种方法可以用来计算水足迹:链式求和方法、逐步累积的方法。链式求和方法主要用于消费系统只有一个产品输出。与消费系统中不同步骤相联络的水足迹完全可以归于系统的结果，即产品。逐步累积的方法是基于消费最终和必要产品的过程的最终步骤的水足迹计算，和处理步骤的水足迹计算上的一般的水足迹计算方法。钢铁工业的产业链是复杂的,包括矿石冶炼精炼、连铸、轧制，以及存在于每一个环节中在许多车间进展广泛的水和能消耗的其他过程。图1显示了钢铁消费流程。车间排放的水大量回收或者流入其他车间。多数大型钢铁工厂拥有自己的污水处理设施。这两种足迹方法都需要详细的信息和广泛的支持数据，而这些信息和数据一般来说都比拟机密，特别对重工业来说。这使得很难计算行业的水足迹,并促进更好的水资管理。这此次工作中，我们进展了全面的系统分析^p以评估水足迹。在水足迹的计算过程,我们考虑了直接wc,能消耗,和当地水环境的影响,以更好地理解钢铁工业对水资的影响。这种方法主要集中在所选厂的消费过程的水足迹,因此不需要长期分析^p和广泛的数据量。考虑到这些特性,该方法可以应用于其他行业。2.2研究范围和系统边界确实定钢铁行业的生命周期包括原料提取(主要是铁矿石和煤炭)、钢铁消费流程,钢铁产品消费、回收和运输。因此,以生命周期为根底的水足迹可以利用来评估产品或企业对水生环境的影响在整个产品或业务生命周期。然而，对企业来说，炼钢的输入〔比方原材料和供给链〕上游的水足迹很难获得。此外,原材料的开采和运输会有很大变化由于来不同，并且一般没有很好地记录。钢铁产品的消耗量也会根据最终用处〔比方建筑物、管道、汽车和家用电器〕的改变而发生很大变化。最后，钢厂的安装和关闭一般不会被追踪，所以没有这方面的数据。鉴于大多数钢厂的生命周期一般也就几十年,这很可能是整个水足迹的一小局部,因此这里不考虑它。图2说明了研究的边界〔研究对象在实线内〕。在工业水足迹评估中，消费过程是利用的主体,这是最重要的局部，因此当决定减轻水风险时，制造商应该对之予以考虑。因此，我们在钢厂的消费过程中关注水足迹评估。2.3研究模型从水足迹计算模型,得到下面的公式:wcf=dwf+vwf;(1)wcf——用水量足迹,dwf——直接水足迹,vwf——虚拟水足迹。dwf=wfobtained——wfd-discharge——wfloss;(2)wfobtainedis——获得的水的数量,wfd-dischargeis直接排水的量,wflossis——水蒸发造成的损失,浸透和副产品。对一个钢厂来说，虚拟水足迹的计算是非常复杂的，因为这需要对以下内容理解并计算，包括输入的消费中使用的水、生活〔比方职员〕wc、国内电力消费和化学物质(主要是用于治疗循环冷却水腐蚀、垢、絮状污泥脱水,等等)。通过参阅钢铁厂调查报告,消费和生活的wc相对容易获得。搜集能耗,煤炭消耗量,石油消费的第一手数据，计算钢厂的能量消耗。根据zhangetal.(zhangandanadon,2023)可以得出中国电力消费消耗的虚拟水。他们通过使用混合多输入-输出〔mrio〕模型，研究了生命周期取水量、消费水使用和中国地区能行业的废水排放。根据详细的技术和消费过程、主要的能载体的来、甚至考虑到时间，这些参数都有相当数量的变化。另一个重要的方面是灰水足迹，它指的是使污染物到达自然浓度或者目前周围水质标准所需要吸收淡水的理论体积。灰水足迹包括生活污水管理和工业污水管理。在国内污水的水足迹的估算中,需要测量化学需氧量(cod)和其他指标,并且根据水环境质量标准(gb3838-2023)或海水质量标准(gb3097-1997)计算出的所需稀释水的数量。在工业污水灰水足迹估算中,需要先将来自不同车间的废水搜集,处理然后排放。所需的稀释水(yi)是基于满足地表水环境质量标准(gb38381997)。利用下式计算yi。yi=xi/qi(3)qi——污水排放污染物的水质标准，xi——污水样品的污染物浓度的测量平均值。yi的最大值为最终的灰水足迹。使用公式〔1〕——〔4〕计算钢厂的水足迹。2.4基于水足迹进展水风险评估企业水风险包含物理风险、监管风险和声誉风险。在三个风险中，物理风险最接近水足迹。物理风险是水资的直接风险。当存在水资短缺或严重水污染时,企业可能面临物理风险,包括水量风险和水质风险。在水风险评估中，水足迹方法是很有用的，主要包括三个主要局部：水足迹计算，水风险评价和水风险管理。对有效和更可持续的水资管理来说，分析^p企业和所有过程的水足迹可以提供所有需要的信息。此外,企业可以基于水风险评估的结果采取管理行动。3结果与讨论3.1钢厂的水足迹以中国东部的一个钢厂企业为例。该钢厂提供了一整套原材料消费流程，炼铁、炼钢、连铸、轧钢以及其他使用先进设备的流程。2023年，该厂消费了4.46*106吨钢。根据全系统分析^p方法，考虑10%的估计机械水损失，企业2023年dwf为1.46*106m3，误差在5%以内。这意味着企业消耗了90%的水。该企业的消费流程非常复杂，多达20种不同化学药剂，比方防腐剂和防垢剂，在不同的过程中被使用。企业每年使用4.82*107吨化学药剂，其中的90%是固体，没有直接水足迹，在这个过程中对其他化学药剂使用的水被认为是dwf。由于数据有限，这些药剂的虚拟水无法评估，但很可能比dwf小得多。表2说明了企业2023年能的不同来的能耗和水足迹。2023年电能的水足迹为1.98*107m3。同年，煤炭和焦炭的水足迹分别为78.3*104m3和191.4*104m3。因此，2023年能的总虚拟水耗量为2.25*107m3，这要比dwf大一个数量级。企业适用污水综合排放标准(gb89781997)和废水处理厂排除的污水水质，稀释因子最大可达106〔表4〕。2023年，该企业排放的处理后的污水量为6.10*106m3。在此期间，工业废水的灰水足迹为6.46*108m3。因此，总共灰水足迹为6.5*108m3。图3说明了钢厂的所有水足迹的不同成分。在大局部的研究中，一件产品或一个公司的水足迹评估结果通常以总水足迹给出，即绿水足迹、蓝水足迹和灰水足迹之和。然而假想的污染量〔灰水〕和wc量〔蓝水〕的和，即总水足迹，一般认为没有环境意义。在这项研究中，总消耗水足迹〔蓝水足迹〕和水污染足迹〔灰水足迹〕没有求和，而是被分别计算，说明了水风险的详细信息。对选中钢厂企业，总wc〔蓝水〕足迹为2.44*107m3，总水污染〔灰水〕足迹为6.5*108m3。钢厂的高工耗企业对水环境造成了严重的威胁。概括本研究的结果,考虑2023年中国钢产量，中国钢铁行业的水足迹大约是4*109m3。geetal.(2023)估计，2023年中国总水足迹为860*109m3，人均水足迹为650m3。这意味着钢铁行业占了总水足迹的0.4%。看来,钢铁工业的水足迹强度对于其他水相关行业具有重要意义。这确定了本研究的必要性，即计算一个详细的钢铁工业处理厂的水足迹。此外,钢铁制造业的原材料非常重要。bergeretal.(2023)说明，钢铁材料奉献了群众高尔夫汽车模型总水耗量的35-40%。因此,降低钢铁工业水足迹将大大减少中国和世界各地的很多产品的工业水足迹钢铁行业不仅消耗大量的水,同时也造成了显著的与水有关的危害。选定钢厂的灰水足迹几乎是总wc〔蓝水〕足迹的27倍。与此相比照，全球动物产品的灰水足迹仅仅是蓝水足迹的1.06倍〔87.2%绿水足迹，6.2%蓝水足迹，6.6%灰水足迹〕。灰水和蓝水足迹的比例差异是由于钢铁企业排放的高浓度的工业废水。钢铁工业需要水篇四西北地区钢铁工业：企业亟须创新求发展:///2023年11月02日09:41中国不锈钢网生意社2023年11月02日讯去年7月5日至6日召开的西部大开发工作会议，掀起了新一轮最高规格的西部大开发。近年来的理论说明，借助于国家西部大开发的强劲拉动和国家支持西部地区钢铁工业适度开展的历史机遇，西北地区的钢材消费需求强度和每年的增速均高于全国平均程度。近期，西北各省区相继公布了“十二五”开展规划目的，到2023年，西北地区的钢材年消费总量将到达6000万吨。仅2023年，西北地区的钢材消费总量预计就将到达3000万吨以上。“十二五”期间，由于投资的持续增长，西北地区钢产量也将由2023年末的2000万吨增长到“十二五”末的近6000万吨程度，净增4000万吨。“西北地区的钢铁工业作为西北各省区经济成长的支柱产业，将直承受惠于这一有利于西部经济持续成长的大的战略。”刚刚走上甘肃省副省长岗位的原酒钢集团董事长曾这样表示。西部大开发带动区域市场需求2023年初的____期间，国家定下大力开展西部地区根底建立的政策方针，在“十二五”规划当中全力支持西部地区的根底建立发力。城建、交通等基建需要的大量建筑用钢需求直接刺激当地及其周边省市钢价的上涨。今年以来，、甘肃等省市建筑钢材价格高于全国市场。青海、甘肃、陕西等地钢材市场库存几乎处于零程度线。究其原因，主要是得益于当地根底建立的全面展开，大量的建筑用钢实际需求拉动了钢价上涨。住建部公布的信息显示，今年1~8月份，全国城镇保障性住房和棚户区改造住房已实物开工868万套，开工率为86%。开工率超过全国平均程度或与全国平均程度持平的有19个省(区、市)，西北主要省区均在列。其中，陕西的开工率超过100%，甘肃为98%，宁夏为97%，为92%，自治区为91%。笔者在陕西理解到，今年上半年，陕西省财政通过预算安排最大化、成立融资新平台、加快支出进度、强化资金监管等4项举措，破解保障性安居工程资金瓶颈，上半年工程开工率到达.1%，既为完成保障性住房建立任务量奠定了坚实的根底，同时也为当地建筑钢材提供了稳定的需求。据西部相关省区发改委分析^p，在中东部地区建筑工程因高温有所放慢的同时，西部地区基建工程在7月份却进入了施工旺季，开工工程不断增加，直接导致建筑用钢需求量的直线上涨。截至目前，线材等主要建筑用钢价格继续在此前的根底上保持相当的涨势。将来5年内根底工程建立的脚步不会出现停顿，西部地区工程建立将持续进展，建筑用钢需求量将仍然保持高位增长。与此同时，央企援疆建立重点围绕大型油气消费加工和储藏基地、大型煤炭煤电煤化工基地、大型风电基地和“三个大通道”建立，涉及基建、石油石化、煤炭、电力、冶金等行业的投资开发。这些行业对建材、无缝管、中厚板、硅钢、风电用钢等钢材的需求量大，将带动西北钢材市场的需求继续增长。因此，将来西部地区特别是地区的建筑钢材价格将继续保持高位运行趋势。西北市场的钢铁“大餐”引发了总产能过剩的全国钢铁消费企业的瞩目。庞大的用钢需求仅仅依靠西北地区的钢厂和中间商很难满足其建立需要。大量建筑用钢涌向西北地区，该地区根本成为全国钢材净输入地。如今，西北各大中心城市钢材市场所集中的钢材资，品种、规格异常丰富，产地众多。以西安为例，除了酒钢、八钢、龙钢等区域主导钢厂之外，包钢、鞍钢、武钢、邯钢、太钢、济钢、重钢、舞钢等纷纷在西安安营扎寨，海鑫、中阳、文丰、唐山地区的中小钢厂资也不断涌入。此外，外企也正在以低价资抢占市场。例如，位于哈萨克斯坦北部卡拉干达的卡钢钢铁目前产能为500多万吨，其主要产品有中型型钢、小型型钢、厚板、热轧板卷、黑钢板、电镀锡板和铸件。、兰州、西安等市场经常能见到卡钢的板带产品。西北地区钢企亟须进步竞争力目前来看，钢筋、线材、中厚宽钢带、棒材、中板是西北钢铁企业消费量较大的品种，也是区域市场消费量最大的品种，型材、冷轧薄宽钢带等缺口较大。新一轮西部大开发使得区域经济开展潜力进一步释放，板材、线材、h型钢等将有较大的需求空间。笔者在陕西省钢铁业界调研发现，目前国家在西部相当多的投资方案都集中在陕西，而建立这些工程所需的大量钢材却需要从省外购置。陕西钢铁工业的现状根本反映了整个西北地区钢铁工业的开展程度。因此，“十二五”期间，西北地区实现地方钢铁工业的科学开展责无旁贷。业内人士客观地分析^p了陕西钢铁面临的形势：第一，尽管国家没有明确钢铁企业享受相关优惠政策，但钢铁工业仍有着较大的开展空间，钢材消费增长维持在较高的程度上还将持续假设干年；第二，陕西钢铁工业的构造性矛盾比拟突出，特别是高技术含量和高附加值产品还不能满足区域市场需求；第三，钢铁工业开展的支撑条件如原料、煤炭、运输、电力等面临较大压力，品种、质量竞争和环境压力也越来越大；第四，钢铁产能分散，构造不合理，增长方式粗放，企业的自主创新才能和战略管理才能相对较差。特别值得关注的是，当前国内各大钢铁企业纷纷重组、搬迁，以求到达与国民经济、生态环境的平衡协调开展。而西北地区除八钢并入宝钢集团之外，钢铁企业仍根本上处于单打独斗的状态。陕西钢铁集团挂牌运作已接近一年，但省内3家主要钢铁企业并没有实现真正意义的结合重组。西部大开发新政，使得西北地区的钢铁工业重新面临机遇。西北地区的产业构造调整作为一项战略性的重大举措，将是一个循序渐进的长期过程。在深化施行新一轮西部大开发战略的开展进程中，西北地区钢铁工业一定要立足当前，着眼将来，把解决眼前的突出问题同实现长远开展目的结合起来，通过产业结构调整，促进区域经济社会的全面振兴和繁荣。在当前的形势下，西北地区钢铁企业不仅要应对金融危机造成的利润锐减、资金短缺等困难，还要面临着淘汰落后产能标准不断进步、市场竞争加剧的严峻场面。业内人士建议，西北地区钢铁企业应主动融入到国际、国内钢铁产业开展的大环境中去，准确认识现有的开展根底，分析^p自己的比拟优势，开展思路要适应钢铁产业开展形势，开展理念要紧扣技术创新和市场竞争的步伐，开展规划要符合国家钢铁产业开展政策要求，开展形式要有企业自己的特色，工程建立和构造调整要立足于市场和资条件；要正确处理做大与做强的关系，不与其他企业比规模，着力改变高投入低产出的状况。对于西北钢铁企业来说，利用先进装备主动去适应市场、开发市场，积极引入战略投资者，适时进展产权制度改革，努力转换企业经营机制，进步企业竞争力，应该是一种现实的选择。钢贸企业无序竞争制约钢市开展同样，由于历史和自身等种种原因，就西北地区钢材销售市场而言，也存在着阻碍其开展的一些因素：其一，钢材贸易商寻求自我打破的集体意识缺乏，没有意识到自身的优势，缺乏长远的规划目的；其二，钢材市场的建立及交易形式相对落后，大多数的钢材交易市场根本以出租摊位、存货运转为主，规模档次偏低，同时缺少现代钢铁物流的代表如电子商务、中远期合约、物流加工配送、集约化流通等业态形式，与国内钢材流通先进地区和钢铁集约化整合趋势不相匹配。其三，钢材市场信息影响程度较低，由于规模落后，各大钢材市场价格、信息的交流与整合程度较低，信息平台颇显薄弱，根本上没有话语权。由于看好当地的钢铁需求，而中东部的钢铁产能又明显过剩，不少中东部地区的钢贸商跃跃欲试，谋划“西部淘金”，把“十二五”经营战略的重点转向西北地区。近两年来，西北地区也多方引资，建立了多个钢铁物流园区。对此，一些业内人士指出，中东部钢贸企业施行经营战略转移，还须考虑很多因素。例如，大量钢材涌入西北市场，不仅加剧了西北地区铁路运输的压