开龙路上跨桥计算书

PAGEPAGE2目录TOC\o"1-2"\h\z\u一、基本信息 31.1工程概况 31.2技术标准 31.3主要规范 31.4主要材料及材料性能 31.5计算原则、内容及控制标准 4二、第一联箱梁结构计算 42.1计算模型 42.2荷载工况及荷载组合 42.3正截面抗弯承载能力验算 52.4斜截面抗剪承载能力验算 52.5支反力计算 52.6结构正截面抗裂验算 62.7结构斜截面抗裂验算 62.8正截面混凝土法向压应力验算 72.9正截面受拉区钢筋拉应力验算 72.10斜截面混凝土的主压应力验算 72.11短暂状况构件应力验算 8三、第二联右幅箱梁结构计算 83.1计算模型 83.2荷载工况及荷载组合 93.3正截面抗弯承载能力验算 93.4斜截面抗剪承载能力验算 103.5支反力计算 103.6结构正截面抗裂验算 103.7结构斜截面抗裂验算 113.8正截面混凝土法向压应力验算 113.9正截面受拉区钢筋拉应力验算 123.10斜截面混凝土的主压应力验算 123.11短暂状况构件应力验算 13四、第二联左幅箱梁结构计算 134.1计算模型 134.2荷载工况及荷载组合 134.3正截面抗弯承载能力验算 144.4斜截面抗剪承载能力验算 144.5支反力计算 154.6结构正截面抗裂验算 154.7结构斜截面抗裂验算 154.8正截面混凝土法向压应力验算 164.9正截面受拉区钢筋拉应力验算 164.10斜截面混凝土的主压应力验算 174.11短暂状况构件应力验算 17五、端横梁计算结果 175.1模型建立 175.2计算结果 18六、中横梁计算结果 226.1模型建立 226.2计算结果 22七、下部结构计算结果 267.1盖梁计算 267.2A类桥墩及桩基验算 267.3B类桥墩及桩基验算 357.4A0桥台计算 43八、结论 45一、基本信息1.1工程概况开龙路上跨桥分两联布置，采用（36+40）+（40+28.5）米预应力混凝土箱梁桥，全长149.5米。全桥分两幅布置，桥面宽度：标准段：4.5m（人行道）+11.5m（车行道）+11.5m（车行道）+4.5m（人行道）=32.0m。1.2技术标准道路等级：城市主干路；荷载等级：汽车：城-A；人群：按《城市桥梁设计规范计算取值》。1.3主要规范1)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）2)《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）3)《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）4)《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/TB02-01-2008）5)《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）6)《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）1.4主要材料及材料性能1)混凝土混凝土表格强度等级弹性模量(MPa)容重EQ(kN/m3)线膨胀系数EQfck(MPa)EQftk(MPa)EQfcd(MPa)EQftd(MPa)C503450025.000.00001032.402.6522.401.83C253450025.000.00001016.71.7811.51.23C302800025.000.00001020.12.0113.81.39C4032500250.00001026.82.4018.41.522)普通钢筋普通钢筋表格普通钢筋弹性模量(MPa)容重EQ(kN/m3)EQfsk(MPa)EQfsd(MPa)EQf'sd(MPa)HPB30021000076.98300HRB40020000076.984003303303)预应力材料预应力材料表格预应力钢绞线弹性模量(MPa)张拉控制应力(MPa)孔道磨阻系数孔道偏差系数钢绞线松弛系数一端锚固回缩值(m)高强度低松弛（Ⅱ级松弛）七股型钢绞线1950001339.20.1700.000000.30.006001.5计算原则、内容及控制标准计算书中将采用midasCivil对桥梁进行分析计算，并以《城市桥梁设计规范》（ccj11-2011）和《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）为标准，按A类预应力混凝土结构进行验算。桥梁分两联，分别对两联进行上部结构验算。第一联为直线斜桥，两幅桥取一副计算即可，第二联为变宽弯桥，对左、右两幅分别验算，并对第二联箱梁采用梁格法进行复核。二、第一联箱梁结构计算2.1计算模型计算模型图1)节点数量：45；2)单元数量：38；3)边界条件数量：6；4)施工阶段数量：3，施工阶段步骤如下：施工阶段1：1，持续时间30天；施工阶段2：2，持续时间30天；施工阶段3：3，持续时间3600天；2.2荷载工况及荷载组合1)自重自重系数：-1.042)梁截面温度桥面铺装底层为10cm厚沥青混凝土。竖向日照正温差按照《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）表4.3.10-3差值计算，主梁顶面14.0℃；竖向日照反温差为正温差乘以-0.5。3)徐变收缩收缩龄期：3天;构件理论厚度：5.29m；理论厚度自动计算：由程序自动计算各构件的理论厚度。公式为：EQh＝a×Ac／u；EQu＝L0＋a×Li；4)支座沉降支座沉降按单支座-5mm考虑。5)汽车荷载桥梁等级为公路Ⅰ级；对于汽车荷载纵向整体冲击系数μ，按照《公路桥涵通用设计规范》第4.3.2条，冲击系数μ可按下式计算：EQ当f＜1.5Hz时，μ＝0.05；EQ当1.5Hz≤f≤14Hz时，μ＝0.1767ln(f)－0.0157；EQ当f＞14Hz时，μ＝0.45；6）人群荷载按《城市桥梁设计规范》（ccj11-2011）计算取值：2.3正截面抗弯承载能力验算正截面抗弯承载能力验算结果图形(kN.m)结论：按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004），结构重要性系数*作用效应的组合设计最大值均小于等于构件承载力设计值，满足规范要求。2.4斜截面抗剪承载能力验算斜截面抗剪承载能力验算结果图形(kN)结论：按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004），结构重要性系数*作用效应的组合设计最大值均小于等于构件承载力设计值，满足规范要求。2.5支反力计算支反力计算结果表格节点FX(kN)FY(kN)FZ(kN)MX(kN·m)MY(kN·m)MZ(kN·m)A0-0.0000.0004892/35310.0000.0000.000P1-0.0000.00010349/85580.0000.0000.000P20.0000.0005348/39420.0000.0000.000桥墩桥台横向2个支座，上表为支点反力标准值。2.6结构正截面抗裂验算对于部分预应力A类构件，在作用（荷载）频遇效应组合下，应符合下列条件：EQσst－σpc≤0.7ftk但在荷载准永久效应组合下：EQσlt－σpc≤0结构正截面抗裂验算频遇效应组合结果图形(MPa)图结构正截面抗裂验算准永久效应组合结果图形(MPa)结论：按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第6.3.1-1条验算:频遇效应组合-0.24MPa＜1.86MPa满足规范要求。准永久效应组合-0.33MPa＜0满足规范要求。2.7结构斜截面抗裂验算对于A类和B类部分预应力混凝土构件，在作用（荷载）频遇效应组合下，应符合下列条件：预制构件：EQσtp≤0.7ftk现场浇筑（包括预制拼装）构件：EQσtp≤0.5ftk结构斜截面抗裂验算结果图形(MPa)结论：按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第6.3.1-2条验算:主拉应力为0.75MPa＜1.33MPa，满足规范要求。2.8正截面混凝土法向压应力验算按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.1.5-1条，荷载取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数。受压区混凝土的最大压应力：未开裂构件：EQσkc＋σpt≤0.5fck允许开裂构件：EQσcc≤0.5fck正截面混凝土法向压应力验算结果图形(MPa)结论：按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.1.5条验算:压应力=8.95MPa＜16.2MPa，满足规范要求。2.9正截面受拉区钢筋拉应力验算按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.1.5-2条，荷载取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数。受拉区预应力钢筋的最大拉应力：1）对钢绞线、钢丝未开裂构件：EQσpe＋σp≤0.65fpk允许开裂构件：EQσpo＋σp≤0.65fpk2）对精轧螺纹钢筋未开裂构件：EQσpe＋σp≤0.80fpk允许开裂构件:EQσpo＋σp≤0.80fpk结论：按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.1.5-2条验算:钢筋拉应力为1117MPa＜1205MPa，满足规范要求。2.10斜截面混凝土的主压应力验算按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.1.6条，混凝土的主压应力应符合下式规定：EQσcp≤0.6fck斜截面混凝土的主压应力验算结果图形(MPa)结论：按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.1.6条验算：主压应力为9.07MPa＜19.44MPa，满足规范要求。2.11短暂状况构件应力验算按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.2.8条，截面边缘混凝土的法向压应力应符合下式规定：EQσtcc≤0.70f'ck短暂状况构件应力验算结果图形(MPa)结论：按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.2.8条验算：应力为7.42MPa＜18.14MPa，满足规范要求。三、第二联右幅箱梁结构计算3.1计算模型计算模型图1)节点数量：61；2)单元数量：42；3)边界条件数量：9；4)施工阶段数量：3，施工阶段步骤如下：施工阶段1：1，持续时间30天；施工阶段2：2，持续时间30天；施工阶段3：3，持续时间3600天；3.2荷载工况及荷载组合1)自重自重系数：-1.042)梁截面温度桥面铺装底层为10cm厚沥青混凝土。竖向日照正温差按照《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）表4.3.10-3差值计算，主梁顶面14.0℃；竖向日照反温差为正温差乘以-0.5。3)徐变收缩收缩龄期：3天;构件理论厚度：程序自动计算；理论厚度自动计算：由程序自动计算各构件的理论厚度。公式为：EQh＝a×Ac／u；EQu＝L0＋a×Li；4)支座沉降支座沉降按单支座-5mm考虑。5)汽车荷载桥梁等级为公路Ⅰ级；对于汽车荷载纵向整体冲击系数μ，按照《公路桥涵通用设计规范》第4.3.2条，冲击系数μ可按下式计算：EQ当f＜1.5Hz时，μ＝0.05；EQ当1.5Hz≤f≤14Hz时，μ＝0.1767ln(f)－0.0157；EQ当f＞14Hz时，μ＝0.45；3.3正截面抗弯承载能力验算正截面抗弯承载能力验算结果图形(kN.m)结论：按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004），结构重要性系数*作用效应的组合设计最大值均小于等于构件承载力设计值，满足规范要求。3.4斜截面抗剪承载能力验算斜截面抗剪承载能力验算结果图形(kN)结论：按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004），结构重要性系数*作用效应的组合设计最大值均小于等于构件承载力设计值，满足规范要求。3.5支反力计算支反力计算结果表格节点FX(kN)FY(kN)FZ(kN)MX(kN·m)MY(kN·m)MZ(kN·m)P20.0000.0003957/3478/37770.0000.0000.000P30.0000.0006862/7198/81120.0000.0000.000P40.0000.0003202/3187/37060.0000.0000.000桥墩桥台横向3个支座，上表为支点反力标准值。3.6结构正截面抗裂验算对于部分预应力A类构件，在作用（荷载）频遇效应组合下，应符合下列条件：EQσst－σpc≤0.7ftk但在荷载准永久效应组合下：EQσlt－σpc≤0结构正截面抗裂验算频遇效应组合结果图形(MPa)图结构正截面抗裂验算准永久效应组合结果图形(MPa)结论：按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第6.3.1-1条验算:频遇效应组合0.83MPa＜1.86MPa满足规范要求。准永久效应组合-1.34MPa＜0满足规范要求。3.7结构斜截面抗裂验算对于A类和B类部分预应力混凝土构件，在作用（荷载）频遇效应组合下，应符合下列条件：预制构件：EQσtp≤0.7ftk现场浇筑（包括预制拼装）构件：EQσtp≤0.5ftk结构斜截面抗裂验算结果图形(MPa)结论：按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第6.3.1-2条验算:主拉应力为1.31MPa＜1.33MPa，满足规范要求。3.8正截面混凝土法向压应力验算按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.1.5-1条，荷载取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数。受压区混凝土的最大压应力：未开裂构件：EQσkc＋σpt≤0.5fck允许开裂构件：EQσcc≤0.5fck正截面混凝土法向压应力验算结果图形(MPa)结论：按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.1.5条验算:压应力=13.37MPa＜16.2MPa，满足规范要求。3.9正截面受拉区钢筋拉应力验算按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.1.5-2条，荷载取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数。受拉区预应力钢筋的最大拉应力：1）对钢绞线、钢丝未开裂构件：EQσpe＋σp≤0.65fpk允许开裂构件：EQσpo＋σp≤0.65fpk2）对精轧螺纹钢筋未开裂构件：EQσpe＋σp≤0.80fpk允许开裂构件:EQσpo＋σp≤0.80fpk结论：按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.1.5-2条验算:钢筋拉应力为1175MPa＜1205MPa，满足规范要求。3.10斜截面混凝土的主压应力验算按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.1.6条，混凝土的主压应力应符合下式规定：EQσcp≤0.6fck斜截面混凝土的主压应力验算结果图形(MPa)结论：按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.1.6条验算：主压应力为13.27MPa＜19.44MPa，满足规范要求。3.11短暂状况构件应力验算按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.2.8条，截面边缘混凝土的法向压应力应符合下式规定：EQσtcc≤0.70f'ck短暂状况构件应力验算结果图形(MPa)结论：按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.2.8条验算：应力为7.26MPa＜18.14MPa，满足规范要求。四、第二联左幅箱梁结构计算4.1计算模型计算模型图1)节点数量：61；2)单元数量：42；3)边界条件数量：9；4)施工阶段数量：3，施工阶段步骤如下：施工阶段1：1，持续时间30天；施工阶段2：2，持续时间30天；施工阶段3：3，持续时间3600天；4.2荷载工况及荷载组合1)自重自重系数：-1.042)梁截面温度桥面铺装底层为10cm厚沥青混凝土。竖向日照正温差按照《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）表4.3.10-3差值计算，主梁顶面14.0℃；竖向日照反温差为正温差乘以-0.5。3)徐变收缩收缩龄期：3天;构件理论厚度：程序自动计算；理论厚度自动计算：由程序自动计算各构件的理论厚度。公式为：EQh＝a×Ac／u；EQu＝L0＋a×Li；4)支座沉降支座沉降按单支座-5mm考虑。5)汽车荷载桥梁等级为公路Ⅰ级；对于汽车荷载纵向整体冲击系数μ，按照《公路桥涵通用设计规范》第4.3.2条，冲击系数μ可按下式计算：EQ当f＜1.5Hz时，μ＝0.05；EQ当1.5Hz≤f≤14Hz时，μ＝0.1767ln(f)－0.0157；EQ当f＞14Hz时，μ＝0.45；4.3正截面抗弯承载能力验算正截面抗弯承载能力验算结果图形(kN.m)结论：按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004），结构重要性系数*作用效应的组合设计最大值均小于等于构件承载力设计值，满足规范要求。4.4斜截面抗剪承载能力验算斜截面抗剪承载能力验算结果图形(kN)结论：按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004），结构重要性系数*作用效应的组合设计最大值均小于等于构件承载力设计值，满足规范要求。4.5支反力计算支反力计算结果表格节点FX(kN)FY(kN)FZ(kN)MX(kN·m)MY(kN·m)MZ(kN·m)P20.0000.0004165/3662/39760.0000.0000.000P30.0000.0007224/7577/85390.0000.0000.000P40.0000.0003371/3355/39020.0000.0000.000桥墩桥台横向3个支座，上表为支点反力标准值。4.6结构正截面抗裂验算对于部分预应力A类构件，在作用（荷载）频遇效应组合下，应符合下列条件：EQσst－σpc≤0.7ftk但在荷载准永久效应组合下：EQσlt－σpc≤0结构正截面抗裂验算频遇效应组合结果图形(MPa)图结构正截面抗裂验算准永久效应组合结果图形(MPa)结论：按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第6.3.1-1条验算:频遇效应组合0.83MPa＜1.86MPa满足规范要求。准永久效应组合-1.34MPa＜0满足规范要求。4.7结构斜截面抗裂验算对于A类和B类部分预应力混凝土构件，在作用（荷载）频遇效应组合下，应符合下列条件：预制构件：EQσtp≤0.7ftk现场浇筑（包括预制拼装）构件：EQσtp≤0.5ftk结构斜截面抗裂验算结果图形(MPa)结论：按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第6.3.1-2条验算:主拉应力为1.31MPa＜1.33MPa，满足规范要求。4.8正截面混凝土法向压应力验算按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.1.5-1条，荷载取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数。受压区混凝土的最大压应力：未开裂构件：EQσkc＋σpt≤0.5fck允许开裂构件：EQσcc≤0.5fck正截面混凝土法向压应力验算结果图形(MPa)结论：按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.1.5条验算:压应力=13.37MPa＜16.2MPa，满足规范要求。4.9正截面受拉区钢筋拉应力验算按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.1.5-2条，荷载取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数。受拉区预应力钢筋的最大拉应力：1）对钢绞线、钢丝未开裂构件：EQσpe＋σp≤0.65fpk允许开裂构件：EQσpo＋σp≤0.65fpk2）对精轧螺纹钢筋未开裂构件：EQσpe＋σp≤0.80fpk允许开裂构件:EQσpo＋σp≤0.80fpk结论：按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.1.5-2条验算:钢筋拉应力为1175MPa＜1205MPa，满足规范要求。4.10斜截面混凝土的主压应力验算按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.1.6条，混凝土的主压应力应符合下式规定：EQσcp≤0.6fck斜截面混凝土的主压应力验算结果图形(MPa)结论：按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.1.6条验算：主压应力为13.27MPa＜19.44MPa，满足规范要求。4.11短暂状况构件应力验算按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.2.8条，截面边缘混凝土的法向压应力应符合下式规定：EQσtcc≤0.70f'ck短暂状况构件应力验算结果图形(MPa)结论：按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.2.8条验算：应力为7.26MPa＜18.14MPa，满足规范要求。五、端横梁计算结果5.1模型建立采用midas/civil对本桥横梁进行分析，端横梁支座间距分别8.042m。按普通钢筋混凝土构件验算。纵向计算所得荷载作用支反力标准值作为永久荷载平均施加在横梁的各腹板位置。端横梁计算有限元模型5.2计算结果端横梁极限承载能力状态弯矩包络图(单位:kN-m)端横梁极限承载能力状态剪力包络图(单位:kN)端横梁正常使用状态短期效应组合弯矩包络图(单位:kN-m)端横梁正常使用状态长期效应组合弯矩包络图(单位:kN-m)表12端横梁内力组合弯矩（kN.m）剪力（kN）基本组合2092.82561.8频遇组合1399.21712.7准永久组合1243.91522.61、横梁承载能力验算2、横梁裂缝宽度验算3、斜截面抗剪验算截面宽度b1500mm截面有效高度h01700mm纵向受拉普通钢筋根数15直径28mm弯起纵向普通钢筋根数0直径32mm弯起角度θs45º抗拉强度设计值fsd280MPa纵向预应力钢束束数0每束面积140mm2弯起预应力钢束束数0每束面积140mm2弯起角度θp45º抗拉强度设计值fpd1260MPa箍筋直径16mm肢数8间距100mm抗拉强度设计值fsv330MPa混凝土强度等级fcu,k50MPa异号弯矩影响系数α11.0预应力提高系数α21.0受压翼缘影响系数α31.1桥梁结构的重要性系数γO1.0最大剪力组合设计值Vd2561.8kN计算过程参数纵向受拉普通钢筋总面积9236mm2斜截面内纵向受拉钢筋配筋百分率P0.362斜截面内箍筋配筋率ρsv0.011混凝土和箍筋共同的抗剪承载力Vcs9402.1kN普通弯起钢筋抗剪承载力Vsb0.0kN预应力弯起钢筋抗剪承载力Vpb0.0kN计算结果斜截面抗剪承载力设计值2561.8kN斜截面抗剪承载力计算值9402.1kN满足结论：计算结果表明，端横梁满足设计要求。六、中横梁计算结果6.1模型建立采用midas/civil对本桥横梁进行分析，支座横向间距为8.001m。按普通钢筋混凝土构件验算。纵向计算所得荷载作用支反力标准值作为永久荷载平均施加在横梁的各腹板位置。中横梁计算有限元模型6.2计算结果中横梁极限承载能力状态弯矩包络图(单位:kN-m)中横梁极限承载能力状态剪力包络图(单位:kN)中横梁正常使用状态短期效应组合弯矩包络图(单位:kN-m)端横梁正常使用状态长期效应组合弯矩包络图(单位:kN-m)表12端横梁内力组合弯矩（kN.m）剪力（kN）基本组合6218.84262.4频遇组合4357.92986.9准永久组合4016.727531、横梁承载能力验算2、横梁裂缝宽度验算3、斜截面抗剪验算截面宽度b2000mm截面有效高度h01700mm纵向受拉普通钢筋根数20直径28mm弯起纵向普通钢筋根数0直径32mm弯起角度θs45º抗拉强度设计值fsd280MPa纵向预应力钢束束数0每束面积140mm2弯起预应力钢束束数0每束面积140mm2弯起角度θp45º抗拉强度设计值fpd1260MPa箍筋直径16mm肢数8间距100mm抗拉强度设计值fsv330MPa混凝土强度等级fcu,k50MPa异号弯矩影响系数α11.0预应力提高系数α21.0受压翼缘影响系数α31.1桥梁结构的重要性系数γO1.0最大剪力组合设计值Vd4262.4kN计算过程参数纵向受拉普通钢筋总面积12315mm2斜截面内纵向受拉钢筋配筋百分率P0.362斜截面内箍筋配筋率ρsv0.008混凝土和箍筋共同的抗剪承载力Vcs10856.6kN普通弯起钢筋抗剪承载力Vsb0.0kN预应力弯起钢筋抗剪承载力Vpb0.0kN计算结果斜截面抗剪承载力设计值4262.4kN斜截面抗剪承载力计算值10856.6kN满足结论：计算结果表明，中横梁满足设计要求。七、下部结构计算结果7.1盖梁计算盖梁为钢筋混凝土结构，支座位置位于墩柱上方，盖梁计算弯矩较小，按构造配筋即可。7.2A类桥墩及桩基验算C匝道桥桥墩尺寸为1.8×1.5m（A类）、2.0×1.7m（B类），最大墩高分别为8m、35m，分别对两种桥墩进行验算。1）A类桥墩桩基内力汇总A类桥墩支座恒载反力为7761kN，按摩阻力计算墩底弯矩，摩阻力F=7761×0.03=232.8kN，墩底弯矩M=1967kN.m。根据上部结构支座反力，下部结构内力如下：下部内力汇总结构荷载组合轴力（kN）弯矩（kN.m）桥墩基本组合134131967频遇组合9681准永久组合9091桩基基本组合147242951频遇组合10774准永久组合101842）A类桥墩验算1、桥墩承载能力验算2、桥墩裂缝宽度验算3）A类桩基验算1、桩基承载能力验算用户输入截面半径r1100mm纵向钢筋直径d28mm纵向钢筋根数54纵向钢筋所在圆周半径rs1040mm混凝土抗压强度设计值fcd13.8MPa钢筋抗拉强度设计值fsd330MPa钢筋抗压强度设计值fsd'330MPa构件计算长度l012.000m轴力设计值Nd13413kN弯矩设计值Md2951kNm桥梁结构重要性系数γ01.1普通钢筋的弹性模量Es200000MPa混凝土极限压应变εcu0.0033计算过程参数求解系数A,B,C,D截面有效高度h02140mm设定相对受压区高度ξ0.930截面面积3801327mm2按设定ξ计算偏心距231.64mm纵向钢筋总面积As33250.6mm2实际计算偏心距241.73mm纵向钢筋配筋率ρ0.00875重新设定ξ纵向钢筋所在圆周半径rs与圆截面半径之比g0.95正截面抗压承载力计算系数A2.5065轴向力Nd的偏心距e0220.0mmB0.4433长细比l0/i21.8C2.0040偏心矩增大系数η1.099D0.8736荷载偏心率对截面曲率影响系数ζ10.48构件长细比对截面曲率影响系数ζ21.0计算结果抗压承载能力5.3.9-148853.5kNβ0.8满足θc2.0806弧度抗弯承载能力5.3.9-211316.3kNmθsc1.4967弧度满足θst3.1416弧度2、桩基裂缝宽度验算用户输入截面半径r1100mm纵向钢筋直径d28mm纵向钢筋根数54混凝土保护层厚度C60mm构件计算长度l012m混凝土强度等级fcu,k30MPa钢筋弹性模量Es2.00E+05MPa钢筋表面形状系数C11按作用（或荷载）短期效应组合计算的轴向力Ns9681kN按作用（或荷载）短期效应组合计算的弯矩Ms2951kNm按作用（或荷载）长期效应组合计算的轴向力Nl9091kN计算过程参数截面面积3801327mm2截面净高h02126mm纵向钢筋总面积33250.6mm2截面配筋率ρ0.009作用（或荷载）长期效应影响系数C21.470轴向力Ns的偏心距e0304.82mm使用阶段的偏心矩增大系数ηs1.0截面受拉区最外缘钢筋应力σss-65.49MPa可不必验算裂缝3、地基承载力验算用户输入桩基直径d2.2m端阻发挥系数c10.4岩层的层数m1岩层的侧阻发挥系数c2ic210c220c230.05桩嵌入各岩层部分的厚度hih10mh20mh36.6m桩端岩石饱和单轴抗压强度标准值frkifrk10kPafrk20kPafrk36000kPa土层的层数n1土层的侧阻力标准值qikq1k0kPaq2k0kPaq3k0kPa各土层的厚度lil10ml20ml38m覆盖层土的侧阻发挥系数ζs0.8单桩轴向受压承载力设计值P14724kN计算过程参数桩端截面面积Ap3.8m2各土层或各岩层部分桩身周长u6.9m计算结果单桩轴向受压承载力容许值[Ra]22808kN承载能力是否满足满足7.3B类桥墩及桩基验算1）B类桥墩内力汇总B类桥墩支座恒载反力为6216kN，按摩阻力计算墩底弯矩，摩阻力F=6216×0.03=186.5kN，墩底弯矩M=6527.5kN.m。根据上部结构支座反力，下部结构内力如下：下部内力汇总结构荷载组合轴力（kN）弯矩（kN.m）桥墩基本组合138486527.5频遇组合10563准永久组合10146桩基基本组合160569791频遇组合12403准永久组合119862）B类桥墩验算1、桥墩承载能力验算2、桥墩裂缝宽度验算3）B类桩基验算1、桩基承载能力验算用户输入截面半径r1250mm纵向钢筋直径d28mm纵向钢筋根数60纵向钢筋所在圆周半径rs1190mm混凝土抗压强度设计值fcd13.8MPa钢筋抗拉强度设计值fsd330MPa钢筋抗压强度设计值fsd'330MPa构件计算长度l015.000m轴力设计值Nd13848kN弯矩设计值Md9791kNm桥梁结构重要性系数γ01.1普通钢筋的弹性模量Es20