甲胺装置e751塔冷凝器的设计

摘要本设计是双管程固定管板式换热器，是目前应用较为广泛的换热器。固定管板式换热器的优点是：结构简单、紧凑，能承受较高的压力，造价低，管程清洗方便，管子损坏时易于堵管或更换；这种换热器使用于壳侧介质清洁且不宜结垢，并能进行清洗管束，壳程两侧温差不大或者温差较大但壳侧压力不高的场合。本台换热器主要完成的是甲醇蒸汽、水蒸气-水之间的热量交换，设计压力为管程0.6MPa，壳程0.6MPa，工作温度管程进/出口32/42℃，壳程进出口91.86/86.4℃，设计温度管程60℃，壳程150℃，管程介质为0.4MPa的水，壳程介质主要为0.1MPa的甲醇蒸汽（85%）与水蒸气（15%）的混合物，传热面积为158m2，采用Φ25×2.5×4500的无缝钢管换热，则可计算出446根换热管，DN=800mm的圆筒。本台换热器的管板延长兼做法兰，管板与换热管的连接方式为焊接，因管板上的应力较多，且内外温度有一定的差值，因此，对管板强度的校核是一个重点，也是一个难点，本文按照弹性支撑假设对管板进行设计和校核的。关键词：换热管；固定管板；温差应力AbstractThisdesignisaboutfixedplateheatexchanges.Atpresentthisexchangesaremostused.Theadvantagesofthefixedtube-shellexchanged:Theexchangedcanbearhighpress;thepriceofmakingislow;Structureissimpleandcompacted;wecanwashthetubeseasily;wecanchangethebrokentubesconveniently.Theforemostshortcomingofthefixedtube-shellexchangedistheheatstressbetweentheshellandthetubesisverylarge.Thisexchangedismainlycompletedtheheatexchangefromhotwatersteamtowater.Thedesignpressureofthetube-sideis0.6MPa.Thedesignpressureoftheshell-sideis0.6MPa.Theworktemperatureoftheimportandexportofthetube-sideis32/42℃.Theworktemperatureoftheimportandexportoftheshell-sideis91.86/86.4℃.Thedesigntemperatureofthetube-sideis60℃.Thedesigntemperatureoftheshell-sideis150℃.Thefluidofthetube-sideis0.4MPawaterandthefluidoftheshell-sideis0.1MPamethylalcohol（85%）steamandwatersteam（15%）.Theareaforexchangingheatis158㎡.TheheatexchangedusedthetubeΦ25×2.5×4500.Wecanworkthatthisisheatexchangedconsistof446tubesandtheDNofshellis800mm.Weweldthetubetotheplatebecausetherehasastressbetweenthetube-sideandshell-sidethatisreallydifficulttoworkout.Thetubeplateisdesignedandcheckedbasedinelasticsupportingassumption.Keywords:heatexchangetube；fixedtubesheet；thermalstress

目录TOC\o"1-1"\f\t"标题2,1,标题3,1"\h26220第一章换热器综述 第三章固定管板式换热器结构设计计算3.1换热管材料及规格的选择和根数的确定表3-1换热管材料及规格序号项目符号单位数据来源及计算公式数值1换热管材料20#2换热管规格3传热面积A157.74换热管根数N根4465拉杆直径GB1511999《管壳式换热器》表43166拉杆数量根GB1511999《管壳式换热器》表4463.2布管方式的选择表3-2布管方式序号项目符号单位数据来源和数据计算数值1正三角形GB151-1999图112换热管中心距SGB151-1999表12323隔板槽两侧相邻管中心距GB151-1999表12443.3筒体内径的确定表3-3筒体内径表序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1换热管中心距SGB151-1999表12322换热管根数根4463管束中心排管根数根=1.1234换热管外径255到壳体内壁最短距离=0.25且不小于886布管限定圆直径=-20.7847筒体内径=s（Nc-1）+38048实取筒体公称直径DJB/T4737-958003.4筒体壁厚的确定表3-4筒体壁厚确定表序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1壳程工作压力设计说明说0.12壳程计算压力0.63筒体内径8004筒体材料Q235-B5设计温度下筒体材料的许用应力GB150-19981326焊接接头系数0.857筒体计算厚度2.1458腐蚀裕量29负偏差010设计厚度=+4.14511名义厚度GB151-1999项目5.3.2812有效厚度613设计厚度下圆筒的计算应力40.314校核<=1320.85=112.2合格15设计温度下圆筒的最大许用应力0.513.5管箱短节壁厚的计算表3-5管箱短节壁厚计算表序号项目符号单位数据来源及计算公式数值1设计压力MPa0.62计算厚度mm1.6643设计厚度dmm2.6644名义厚度nmm95有效厚度emm96选材G1501998第四章Q235-B3.6筒体水压试验3-6筒体水压表序号项目符号单位根据来源及计算公式数值1实验压力0.6422圆筒薄膜应力43.1433校核合格3.7封头厚度的确定3-7封头厚度表序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1封头内径8002计算压力0.63焊接接头系数0.854封头材料Q235-B5设计温度下的许用应力GB150-19981326标准椭圆封头计算厚度1.4137腐蚀裕量18负偏差09设计厚度2.41310名义厚度GB151-1999项目5.3.293.8管箱水压试验表3-8管箱水压计算表序号项目符号单位根据来源及计算公式数值1实验压力0.752圆筒薄膜应力41.6763校核合格3.9容器法兰的选择3-9容器法兰的选择序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1法兰类型甲型平焊法兰JB/T4701-2000PN=0.6MPa2法兰外径JB/T4701-20009303螺栓中心圆直径JB/T4701-20008904法兰公称直径JB/T4701-20008005法兰材料16MnR6垫片类型JB/T4704-2000PN=0.6MPa7垫片材料石棉橡胶板垫片GB/T3985-19958垫片公称直径JB/T4704-20008009垫片外径JB/T4704-200084410垫片内径JB/T4704-200080411法兰厚度JB/T4702-20004012垫片厚度JB/T4704-2000313螺栓规格及数量2414螺栓材料353.10管板尺寸的确定及强度计算本设计为管板延长部分兼作法兰的形式，即GB151-1999项目5.7中，图18所示e型连接方式的管板，材料16MnR锻件。A、确定壳程圆筒、管箱圆筒、管箱法兰、换热管等元件结构尺寸及管板的布管方式；以上项目的确定见项目一至九。B、计算、、、、、、、、、、、、；表3-10管板尺寸确定及强度计算表序号项目符号单位数据来源和计算公式数值备注1筒体内径8002筒体内径横截面积5024003筒体厚度84圆筒内壳壁金属截面积5管子金属总截面积=7.95×1046换热管根数4467换热管外径258换热管壁厚2.59换热管材料的弹性模量GB150-1998表F518900010换热管有效长度441511管板布管区面积420519.55212管板布管区当量直径722.97313换热管中心距GB151-19993214管板布管内开孔后的面积281506.76715隔板槽两侧相邻管中心距mmGB150-19994416系数0.5617壳体不带膨胀节时换热管束与圆筒刚度比3.91618壳程圆筒材料的弹性模量GB150-1998表F518900019系数=/0.15820系数5.66721系数8.52722管板布管区当量直径与壳程圆筒内径比0.90423管子受压失稳当量长度GB151-1999图3250024设计温度下管子受屈服强度GB150-1998表F221025管子回转半径8.00426系数133.327管子稳定许用应力80.39428校核合格AC.对于延长部分兼作法兰的管板，计算和序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1垫片接触宽度GB150-1998表9-1202垫片基本密封宽度103垫片比压力GB150-1998表9-2114垫片系数GB150-1998表9-22.05垫片有效密封宽度86垫片压紧力作用中心圆直径8287预紧状态下需要的最小螺栓载荷228909.0078操作状态下需要的最小螺栓载荷372828.5289常温下螺栓材料的许用应力GB150-1998表F468510预紧状态下需要的最小螺栓面积334.17411操作状态下需要的最小螺栓面积544.27512需要螺栓总截面积544.27513法兰螺栓的中心圆直径89014法兰中心至作用处的径向距离3115预紧状态的法兰力矩1.156×10716筒体厚度817法兰颈部大端有效厚度1418螺栓中心至法兰颈部与法兰背面交的径向距离3119螺栓中心距FD作用处的径向距离4520螺栓中心处至FT作用位置处的径向距离3821作用于法兰内径截面上的流体压力引起的轴向力30144022流体压力引起的总轴向力与作用于法兰内径截面上的流体压力引起的轴向力差9056823操作状态下需要的最小垫片压力21470.06424操作状态的法兰力矩1.593×107D、假定管板的计算厚度为δ，然后按结构要求确定壳体法兰厚度，计算K，k、和。表3-11法兰厚度计算序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1假定管板计算厚度502壳体法兰厚度503管板材料弹性模量GB150-1998表F5189×1034换热管材料的弹性模量GB150-1998表F5189×1035管板刚度削弱系数ηGB151-19990.46换热管有效长度43967管板强度削弱系数μGB151-19990.48管子金属总截面积7.95×1049换热管加强系数4.47810管板布管区的当量直径与壳程圆筒内径之比0.90411管板周边不布管区的无量纲参数k0.43112管束模数4271.48413壳体法兰材料弹性模量GB150-1998表F5189×10314壳体圆筒材料弹性模量GB150-1998表F5189×10315壳体法兰宽度6516系数GB151-1999图260.000517壳体法兰与圆筒的旋转刚度参数=12.518旋转刚度无量纲参数0.0023E、由GB151-1999P51图27按照K和查，并计算值，由图29按照K和查G2值表3-12序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1管板第一弯矩系数GB151-1999图270.152系数14.5773系数GB151-1999图293.1F、计算M1，由GB151-1999图30按照K和Q查，计算，、。表3-13，、。的计算序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1管箱法兰材料的弹性模量GB150-1998表F5200×1032管箱圆筒材料的弹性模量GB150-1998表F5200×1033管箱法兰厚度JB/T4702-2000404系数GB151-1999图260.0095管箱圆筒与法兰的旋转刚度参数=152.5056换热管束与圆筒刚度比3.9167系数GB151-1999图308.3×10-38法兰力矩折减系数0.2179管板边缘力矩的变化系数=1/（/+）3.34710法兰力矩变化系数=×/0.27411管板第二弯矩系数GB151-1999图28（a）2.94G、按壳程设计压力，管程设计压力，膨胀变形差r，法兰力矩管板延长部分兼做法兰时的危险组合（GB151-1999项目分别讨论）。a、当只有壳程设计压力，而管程设计压力，不计膨胀变形差。表3-14序号项目符号单位数据来源和计算公式数值备注1有效压力组合3.42基本法兰力矩系数0.015113系数0.002394管板边缘力矩系数0.02315管板边缘剪切系数0.3376管板总弯矩系数0.8537系数0.2288系数0.6769系数0.67610管板径向应力系数0.012811管板布管区周边外径向的应力系数0.0108912管板布管区周边剪切应力系数0.018913壳体法兰力矩系数0.00262414管板的径向应力15.598=265.515管板布管区周边外径向的应力83.6=28516管板布管区周边的剪切应力1.439=88.517法兰的外径与内径之比1.16318系数GB150-1998表9-512.9219壳体法兰应力12.978=265.520换热管的轴向应力6=13221壳程圆筒的轴向应力=××3.819=79.2MPa22一根换热管管壁金属的横界面积176.62523换热管与管板连接的拉托应力l=30.04b、只有壳程设计压力，而管程设计压力，并计入膨胀变形差。表3-15膨胀变形差计算序号项目符号单位数据来源和计算公式数值备注1壳程圆筒材料线膨胀系数GB150-199812.25×10-62换热管材料线膨胀系数GB150-199811.88×10-63沿长度平均的壳程圆筒金属温度GB151-1999附录F89.134沿长度平均的换热管金属温度GB151-1999附录F615制造环境温度206换热管与壳程圆筒的膨胀变形差-359.8×10-67有效压力组合-7.3438基本法兰力矩系数-0.00699管板边缘力矩系数-0.0011110管板边缘剪切系数0.016211管程总弯矩系数0.19212系数0.213管板径向应力系数0.007214管板布管区周边外径向的应力系数0.017915管板布管区周边的剪切应力系数0.0362116壳体法兰力矩系数-0.0021517管板的径向应力8.913=53118管板布管区周边外径向的应力30.787=53119管板布管区周边的剪切应力-5.996=265.520壳体法兰应力22.966=53121换热管的轴向应力23.912=39622壳程圆筒的轴向应力=××1.205=237.623换热管与管板连接的拉托应力0.015c、只有管程设计压力，。而壳程设计压力，不计膨胀节变形差时：表3-16序号项目符号单位数据来源和计算公式数值备注1有效压力组合-5.1162操作状态的法兰力矩系数-0.01383管板边缘力矩变化系数-0.01384管板边缘剪切系数0.20125管板总弯矩系数0.61736系数0.5187管板径向应力系数0.02898管板布管区周边外径向的应力系数0.01779管板布管区周边的剪切应力系数0.042810管程压力作用下壳体法兰力矩系数0.0053811管板的径向应力-52.99=265.512管板布管区周边外径向的应力-217.099=265.513管板布管区周边的剪切应力-4.905=88.514壳体法兰应力-40.04=265.515换热管的轴向应力0.991=13216壳程圆筒的轴向应力0=6617换热管与管板连接的拉托应力0.0006=66d、只有管程设计压力，。而壳程设计压力，计入膨胀节变形差时:表3-17序号项目符号单位数据来源和计算公式数值备注1换热管与壳程圆筒的膨胀变形差-359.8×10-62有效压力组合-15.8613操作状态的法兰力矩系数-0.004464管板边缘力矩变化系数-0.004465管板边缘剪切系数-0.2036管板总弯矩系数-0.5617系数0.48管板径向应力系数0.0199管板布管区周边外径向的应力系数-0.0110管板布管区周边的剪切应力系数0.02811管程压力作用下壳体法兰力矩系数-0.0033612管板的径向应力108=53113管板布管区周边外径向的应力18.679=53114管板布管区周边的剪切应力-9.948=265.515壳体法兰应力77.527=53116换热管的轴向应力51.33117壳程圆筒的轴向应力0=237.618换热管与管板连接的拉托应力0.0321=198H、由管板计算厚度来确定管板的实际厚度：表3-18管板的实际厚度计算序号项目符号单位数据来源和计算公式数值备注1管板计算厚度502壳程腐蚀裕量23管程腐蚀裕量14管板的实际厚度54考虑圆整3.11是否安装膨胀节的判定由十.G.a、b、c、d计算结果可以看出：四组危险组合工况下，换热管与管板的连接拉托力均没超过设计许用应力，并且各项应力均没超过设计许用应力。所以，不需要安装膨胀节。3.12防冲板尺寸的确定由GB151-1999《管壳式换热器》项目确定出壳程入口需要设置防冲板。根据GB151-1999《管壳式换热器》项目5.11.4确定防冲板的长为300mm，宽为250mm，厚度为5mm，防冲板外表面到圆筒内壁的距离为65mm。3.13折流板尺寸的确定1、根据GB151-1999《管壳式换热器》图37选择单弓行折流板，且由于换热介质为气液共存，折流板缺口应水平左右布置。2、换热管无支撑跨距由GB151-1999表42知，当换热管为外径25的钢管时，换热管的最大无支撑跨距为L=1850mm，且折流板最小间距一般不小于圆筒内直径五分之一且不小于50mm，取折流板间距B=250mm。3、折流板管孔有GB151-1999表35查得管孔直径为25.25允许偏其主要尺寸如下表：表3-19序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1折流板的厚度GB151-1999项目表34162折流板的直径GB151-1999表41795.53折流板直径的允许偏差GB151-1999表41795.50-0.84折流板的材料Q235-A5折流板的缺口高度GB151-1999P73图392006折流板的弦高hGB151-1999P71图37a1623.14各管孔接管及其法兰的选择接管a、b选择相同型号的法兰，设水的流速u1=2.5m/s，则根据公式取d=300mm，设计压力为0.60Mpa由HG/T20592～20635-2009《钢制管法兰、垫片、紧固件》选择板式平焊法兰(PL)，公称压力为1.0Mpa，相关尺寸如下：a、b进出水口接管法兰的选择：表3-20法兰的选择序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1接管公称直径DNHG/T20592-2009表8.2.1-43002接管外径HG/T20592-2009表8.2.1-43253法兰外径HG/T20593-2009表8.2.1-44454螺栓中心圆直径KHG/T20593-2009表8.2.1-44005螺栓孔直径HG/T20593-2009表8.2.1-4226螺栓孔数量n个HG/T20593-2009表8.2.1-4127螺纹HG/T20593-2009表8.2.1-4M208法兰厚度HG/T20593-2009表8.2.1-4269法兰内径HG/T20593-2009表8.2.1-432810坡口宽度HG/T20593-2009表8.2.1-41111法兰理论重量kgHG/T20593-2009表D-413.512法兰密封面形式HG/T20593-2009表3.2.1RF13法兰密封面尺寸dHG/T20593-2009表3.2.5-1370c、蒸汽入口接管法兰的选择，设水蒸气的流速u2=80m/s,则根据公式取d=200mm，设计压力为0.6MPa由HG/T20592～20635-2009《钢制管法兰、垫片、紧固件》选择板式平焊法兰(PL)，公称压力为1.0Mpa，相关尺寸如下：表3-21法兰尺寸序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1接管公称直径DNHG/T20592-2009表8.2.1-32002接管外径HG/T20592-2009表8.2.1-32193法兰外径HG/T20593-2009表8.2.1-33404螺栓中心圆直径KHG/T20593-2009表8.2.1-32955螺栓孔直径HG/T20593-2009表8.2.1-3226螺栓孔数量n个HG/T20593-2009表8.2.1-387螺纹HG/T20593-2009表8.2.1-3M208法兰厚度HG/T20593-2009表8.2.1-3249法兰内径HG/T20593-2009表8.2.1-322210法兰理论重量kgHG/T20593-2009表D-39.511法兰密封面形式HG/T20593-2009表3.2.1RF12法兰密封面尺寸dHG/T20593-2009表3.2.5-1268d、冷凝水出口接管法兰的选择设水蒸气全部冷凝成水,且设出口速度为u=1m/s则根据公式取d=100mm，设计压力为0.6MPa由HG/T20592～20635-2009《钢制管法兰、垫片、紧固件》选择板式平焊法兰(PL)，公称压力为1.0Mpa，相关尺寸如下：表3-22法兰尺寸序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1接管公称直径HG/T20592-2009表8.2.1-31002接管外径HG/T20592-2009表8.2.1-31083法兰外径HG/T20592-2009表8.2.1-32204螺栓中心圆直径HG/T20592-2009表8.2.1-31805螺栓孔直径HG/T20592-2009表8.2.1-3186螺栓孔数量个HG/T20592-2009表8.2.1-387螺纹HG/T20592-2009表8.2.1-3M168法兰厚度HG/T20592-2009229法兰内径HG/T20592-2009表8.2.1-311010法兰理论质量HG/T20592-2009表D-34.511法兰密封面形式HG/T20592-2009表3.2.1RF12法兰密封面尺寸HG/T20592-2009表3.2.5-1158e．放净口接管法兰的选择表3-23放净口接管法兰的选择序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1接管公称直径HG/T20592-2009表8.2.1-3502接管外径HG/T20592-2009表8.2.1-3573法兰外径HG/T20592-2009表8.2.1-31654螺栓中心圆直径HG/T20592-2009表8.2.1-31255螺栓孔直径HG/T20592-2009表8.2.1-3186螺栓孔数量个HG/T20592-2009表8.2.1-347螺纹HG/T20592-2009表8.2.1-3M168法兰厚度HG/T20592-2009199法兰内径HG/T20592-2009表8.2.1-35910法兰理论质量HG/T20592-2009表D-32.511法兰密封面形式HG/T20592-2009表3.2.1RF12法兰密封面尺寸HG/T20592-2009表3.2.5-11023.15开孔补强计算a、f孔DN=300mm表3-24开孔补强的计算序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1接管壁厚102接管外径3253接管内径=-23054开孔直径=+2C3075封头开孔处的计算厚度=1.666接管名义厚度107接管有效厚度=-C98设计温度下接管材料的许用应力GB150-19981639设计温度下壳体材料的许用应力GB150-199817010强度削弱系数=/0.95911圆筒开孔所需补强面积510.84812补强有效宽度B61413接管外侧有效补强高度=min{，接管实际外伸高度}55.40814接管内侧有效补强高度{接管实际内伸高度，}015壳体有效厚度减去计算厚度之外的多余面积2247.96316接管有效厚度减去计算厚度之外的多余面积37.88417接管计算厚度0.66218焊缝金属截面积GB150-1998项目3619补强面积2321.847因为＞所以a、b孔不需要补强。b孔DN=200mm表2-25开孔补强计算序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1接管壁厚102接管外径2193接管内径=-21994开孔直径=+2C2015壳体开孔处的计算厚度=1.666接管名义厚度107接管有效厚度=-C98设计温度下接管材料的许用应力GB150-19981329设计温度下壳体材料的许用应力GB150-199813210强度削弱系数=/1.011圆筒开孔所需补强面积333.6612补强有效宽度B40213接管外侧有效补强高度=min{，接管实际外伸高度}44.814接管内侧有效补强高度{接管实际内伸高度，}015壳体有效厚度减去计算厚度之外的多余面积1475.3416接管有效厚度减去计算厚度之外的多余面积582.417接管计算厚度0.56718焊缝金属截面积GB150-1998项目3619补强面积2093.74因为>所以c孔不需要补强。根据GB150-1998项目8.3知其它各孔也不需要补强。3.16鞍座择及应力校核根据JB/T4712-92鞍式支座选择重型型双筋、带垫板焊制式鞍式支座。鞍座800-F、S各一个。材料为Q235-A.F，材料许用应力。当DN=800mm时所选鞍式支座的相关尺寸见表3-26表3-26序号项目符号单位数值1公称直径DNmm8002允许载荷QKN2203鞍座高度hmm2004底板mm720mm150mm105腹板mm106筋板mm400mm120mm107垫板弧长mm940mm260mm6emm658螺栓间距mm5309带垫板鞍座质量MKg3810鞍座包角12011增加100mm高度增加的质量Kg5鞍座校核：封头高度H=200mm，筒体长L=4500mm，设备总重量4950Kg，相关系数计算如下序号项目符号单位根据来源及计算公式数值1支座反力FN262502系数0.283系数1.054系数0.0595筒体在支座跨中截面处的弯矩Nmm298205926筒的支座界面的弯矩Nmm-78659387跨中截面处的轴向应力(最高点)MPa1982.28跨中截面处的轴向应力(最低点)MPa1982.29系数A0.00310系数BMPaGB150-1998图6-313411轴向许用应力MPa13712比较验算合格筒体和封头中的切向剪应力13系数《过程设备设计》表5-21.17614切向剪应力9.5615椭圆形封头的形状系数K标准椭圆形封头K=1.01.016封头内压引起123.817比较<<验算合格筒体的周向应力18鞍座截面筒体最低处的周向应力-23.519系数《过程设备设计》表5—30.76020筒体有效宽度mm227.721鞍座边角处筒体的周向应力MPa-78.56722系数《过程设备设计》表5-30.050923比较验算合格鞍座腹板应力24系数《过程设备设计》表5-50.21525鞍座腹板厚度mm1026鞍座计算厚度mm取实际高度20027取20028鞍座有效断面平均应力MPa4.5629比较75.3验算合格沈阳化工大学科亚学院学士学位论文总结总结随着毕业设计的结束，意味着大次学生活接近了尾声。刚开始以为做毕业设计只是对大学这几年所学知识的总结，可是通过毕业设计过程中明白了这不仅仅是所学知识的一次体验，更是对自己能了的一次提高。本次设计主要针对甲胺装置E751塔冷凝器的结构设计与加工工艺进行改进，使其具有更好的性能和更高的使用年限。（1）改进了管板与换热管焊接方式，使其连接更加紧密，提高了设备的强度。（2）对设备内外表面进行了防腐处理，提高了使用年限。通过这次对甲胺装置E-751塔冷凝器的设计，我认识到很多：实践出真知：这次专业性较强的课程设计，使我认识到：光掌握理论知识远远不够，只有在实践中提高自己才能更加体现出理论知识的重要性。做什么都要认真:在画图的过程中，首先要做到的就是认真，刚开始看到别人画的图很是羡慕，当我把图纸给我的时候，我再次遭遇挫折，画的图我自己都认不出是啥，但是认真下来之后，确定了零件的尺寸，就感觉得到绘制的简单，美观，局部细节要准确，不仅是体力和脑力活啊。查阅文献资料的重要性：在设计的过程中，我通过在图书馆查阅资料、上网搜等多个渠道去充实设计知识，可以说如果没有这些渠道就不可能那么容易的完成设计，当然这只是其中一小部分。在课程设计构成中，汤方丽老师也一再给我们解答疑惑，多次的位我们的绘画和设计指导。汤方丽老师花费了宝贵的休息时间为我们解决了问题，使我们在设计的过程中少走了许多弯路，学生虽然口头上说什么都没有，但是心很感动，感谢老师。这次毕业设计也暴露出我对专业基础知识掌握的很多不足之处，比方说对材料的了解程度不够、对相关软件操作不熟练等。使我明白了自己的知识还远远不够，还需要继续学习，只有在学习中才能够提高自己，为社会做贡献。沈阳化工大学学士学位论文参考文献参考文献[1]朱聘冠.换热器原理及计算「M].北京:清华大学出版社，1987:36.[2]中国石化集团上海工程有限公司.化工工艺设计手册上册[M].北京:化学工业出版社，2003:88.[3]史美中,王中铮.热交换器原理与设计[M].北京:东南大学出版社，1996:27.[4]庄俊,徐通明,石寿椿.热管与热管换热器[M].上海:上海交通大学出版社，1987:70.[5]董大勤.化工设备机械基础[M].北京:化学工业出版社,1990:15.[6]朱有庭,曲文海,于浦义.化工设备设计手册[M].北京:化学工业出版社，2004:19.[7]郑津洋,董其伍,桑芝富.过程设备设计(2版)[M].北京:化学工业出版，2005:39.[8]谭天恩,麦本熙,丁惠华.化工原理(三版)[M].北京:化学工业出版社，2006:115.[9]匡国柱,史启才.化工单元过程及设备课程设计[M].北京:化学工业出版社，2002:28.[10]Brownell,L.E,YoungE.H.ProcessEquipmentDesign-VesselDesign[M].NewYork:JohnWiley&Sons,1959:94.[11]JacobsP.F.StereolithographyandotherRP&MTechnologies[M].NewYork:SocietyofManufacturingEngineers,2003:40.[12]钱颂文换热器设计手册[M].北京:化学工业出版社,2003:83.[13]GB150,钢制压力容器[S].北京:化学工业出版社,1998:52.[14]GB151,管壳式换热器[S].北京:化学工业出版社,1999:27.[15]HenryH.bednar.PressureVesselDesignHandbook[M].Florida:KriegerPublishingCompany,1991:27.[16]潘红良,郝俊文.过程设备机械设计[M].上海:华东理工大学出版社,2005:66.沈阳化工大学学士学位论文致谢致谢本毕业设计在选题及研究过程中得到汤方丽老师的悉心指导，汤老师多次询问设计进程，加以修改，帮我开拓研究思路，使我在设计的速度与准确方面都有所提高。感谢老师在学习、为人处世等方面给我的关心和帮助！他严谨的治学态度和富于创造的精神都深深地影响着我，使我在设计中遇到的疑点、难点迎刃而解。在他耐心的点拨和启发下，使我能及时摆脱不佳的学习状态，并且在完成毕业设计内容的同时视野也显得更加开阔，为我以后能够更好的融入工作打下坚实的基础。除此以外感谢在毕业设计期间帮助过我的同学们，正因为在大家的鼓励帮助，共同协作下，我的设计才能够顺利地完成。通过设计的全过程不仅知识方面有了进步，也加深了同学间的友谊。最后，向在百忙中抽出时间对本文进行评审并提出宝贵意见的各位专家领导表示衷心地感谢！目录TOC\o"1-2"\h\z第一章项目的意义和必要性 11.1项目名称及承办单位 11.2项目编制的依据 11.3肺宁系列产品的国内外现状 21.4产业关联度分析 31.5项目的市场分析 4第二章项目前期的技术基础 82.1成果来源及知识产权情况，已完成的研发工作 82.3产品临床试验的安全性和有效性 8第三章建设方案 233.1建设规模 233.2建设内容 233.3产品工艺技术 233.5产品质量标准 293.6土建工程 373.7主要技术经济指标 39第四章建设内容、地点 414.1建设内容及建设规模 414.2建设地点 414.3外部配套情况 44第五章环境保护、消防、节能 465.1环境保护 465.2消防 495.3节能 50第六章原材料供应及外部配套条件落实情况 52