模板工程施工方案书工程施工方案

普通模板及支架模板施工方案PAGEPAGE108.目录一、编制依据 2二、工程概况 2三、施工方案及材料选用 33.1方案的确定 33.2.施工准备： 33.3.主要施工方法和措施： 53.3.3.1：地下墙体模板： 53.3.3.2：梁、板模板 63.3.3.3楼梯模板 73.3.4.1模板加工质量标准 83.3.6.1：一般要求 93.3.6.2墙体模板施工： 103.3.6.3：框架柱模板施工 113.3.6.4顶板模板施工 113.3.6.5楼梯模板施工 123.3.7.1：一般规定 133.3.7.2：立柱及其他杆件 153.3.7.3：水平拉杆 153.3.7.4：剪刀撑 163.3.7.5：周边拉结 17四、各种构件计算书 19五、质量标准 103六、成品保护 106七、安全措施 107天下同盟住宅楼工程普通模板及支架模板施工方案一、编制依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中国建筑工业出版社；

《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）中国建筑工业出版社；

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）中国建筑工业出版社；

《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中国建筑工业出版社；

《建筑施工计算手册》江正荣著

中国建筑工业出版社；

《建筑施工手册》第四版

中国建筑工业出版社；

《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)中国建筑工业出版社；《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)《建筑施工高处作业安全技术交底规范》(JGJ80-91)二、工程概况建设单位：陕西嘉盟置业有限公司；施工单位：浙江城建建设集团有限公司西安分公司，设计单位：深圳机械院建筑设计有限公司；监理单位：陕西永明项目管理有限公司。本工程位于西安市文艺北路与仁义路十字西南角。结构形式为框剪结构，地上32层；地下2层；建筑总高度98.35m，±0.000相当于绝对标高409.300m；建筑物抗震设防烈度为8度；标准层层高为2.9m。总建筑面积：36161平方米；地下二层的结构层高4.05m，工程最大梁截面尺寸为3200×1800mm，为一层eq\o\ac(○,4)-eq\o\ac(○,5)轴间框支梁，eq\o\ac(○,1)-eq\o\ac(○,4)轴框架主梁最大截面为500×1000mm，最大板厚为人防顶板，厚度为200mm。人防外墙厚350mm，最大内墙剪力墙厚度为800mm。三、施工方案及材料选用本工程砼采用商品砼，砼浇筑方式采用泵送的方式进行施工，支撑采用Ф48×3.6的扣件钢管脚手架支撑系统，梁、柱、剪力墙及平板的模板采用镜面多层板散装散拆，40×60mm的木方配合使用，模板接头缝用自粘胶带封闭。3.1方案的确定根据本工程实际情况，地下结构及地上结构墙体、顶板、梁等全部采用木模。顶板、梁支撑系统均采用钢管扣件式支架，立杆间距根据板厚、梁截面大小分别设置，主龙骨采用采用ø48×3.6钢管，主龙骨间距根据立杆间距而定，基本为：900~1100mm。次龙骨采用40×60mm木方，次龙骨间距根据板厚及梁截面尺寸为：200~梁、板及地下室墙体模板均采用覆膜15mm厚多层板，竖向次龙骨采用40×60mm木方立用，龙骨间距为225mm，横向主龙骨采用ø48×3.6钢管@450。穿墙螺栓直径采用ø1具体的结构梁、板、墙体等模板支撑系统的材料、支架的立杆的间距等参数详见附后的计算书。3.2.施工准备：3.2.1技术准备：认真审核施工图纸，发现问题及时解决，根据工程结构的实际情况和施工方案制定详细的有针对性和可操作性的技术交底。根据施工组织设计对施工工期的安排，明确需要配制模板的层数量，计算好每层所需模板量，做到随用随到场，保证现场材料充分利用。3.2.2机具准备：依据模板使用材料的规格和数量，制定加工订货计划，按照施工进度的要求，组织材料进场。木工设备进场要组织质量验收。主要机具准备：序号名称规格单位数量功率进场日期1平刨台12KW2012．4．282压刨台13KW2012．4．283圆盘锯台12KW2012．4．284无齿锯台21.5KW2012．4．285电焊机台22012．4．286砂轮机台12012．4．287手电锯台42012．5．88手电刨台42012．5．83.2.3材料准备：15㎜厚多层板、钢管、40×60㎜方木等,主要材料量见下表。序号名称规格数量单位进场日期1木方40×60×3000200m³随进度2多层板15×915×18303000张随进度3钢管ø48×3.63200m随进度4可调托撑ø32×6002000个随进度5扣件4500个随进度6穿墙螺杆ø124000根随进度7平头山形卡40×806000个随进度8螺帽ø126000颗随进度3.3.主要施工方法和措施：3.3.1模板及支撑系统配置及层数：由于本工程层数为32层，为保证水平结构混凝土达到拆模强度，根据本工程的结构特点及工期的要求，墙体模板配置1层的模板，顶板及梁的模板、支撑配置3层。3.3.2隔离剂的选用及使用注意事项：隔离剂选用水性隔离剂用于墙模板、顶板及柱模板。在使用在先将模板清理干净，用滚筒均匀涂刷在模板贴砼面处，涂刷要均匀，避免漏刷，在楼层上涂刷时注意隔离剂别污染钢筋、砼楼面。3.3.3模板设计：本工程为现浇钢筋混凝土框架、剪力墙结构，模板工程是影响工程质量的关键因素之一。为了使混凝土的外型尺寸、外观质量达到规范要求，拟利用先进、合理、经济的模板体系和施工方法，满足工程质量的要求。3.3.3.1：地下墙体模板：采用15厚多层板作模板,40×60mm木方@225做竖楞、φ48双钢管与M12对拉螺杆竖向@450、横向@450加固，外墙用止水螺杆（止水片为φ40×3mm钢片，两侧限位为φ6钢筋头），内墙对拉螺杆在模板内加塑料套管，以便螺杆重复利用。墙体底板以上，3m以下考虑用双螺帽，另外沿高度方向上中下设三道斜撑，间距1500mm。3.3.3.2：梁、板模板梁模板采用15mm厚多层板作面板，侧面用40×60mm木方作龙骨，底模采用40×60木方作次龙骨，梁底主龙骨采用ø48×3.6钢管，配以ø12对拉螺栓，与顶模板同时支设，（梁高大于600mm时加对拉螺栓）如图：间距900mm板模板采用15mm厚多层板作面板。顶板、梁支撑系统均采用扣件式钢管脚手架，立杆间距根据板厚、梁截面大小分别设置，主龙骨采用ø48×3.6钢管，主龙骨间距根据立杆间距而定，基本为：900~1200mm。次龙骨采用40×60mm方木，次龙骨间距根据板厚及梁截面尺寸为：200~3.3.3.3楼梯模板本工程楼梯地下结构部分底板及踏步侧模均采用15mm厚多层板，底模次龙骨为40×60的方木，间距200，主龙骨φ48×3.6钢管，间距1100；采用钢管架顶撑，钢管架立杆间距1100。3.3.4模板的制作与加工多层板采用专用切割机裁割，防止毛边、飞边、破茬。模板裁口处用封边漆保护，减少裁口处再次产生毛边或遇水膨胀、松散变形。材料进场均应有合格证和检测报告。木质模板在工地现场加工。木工加工组根据图纸对模板进行精确翻样，加工成型后，首先由加工组进行自检，发现问题及时整改；再由质检员对加工进行专检，控制模板加工允许偏差在规定的范围内；使用前，由安装组对木制加工品再进行交接检，影响使用的立即返回整修。3.3.4.1模板加工质量标准模板加工质量标准序号项目允许偏差（mm）1外形尺寸长度-1.0宽度-1.0厚（高）度±0.50对角线1.502穿墙螺栓孔沿板长度的孔中心距±1.0沿板宽度的孔中心距±0.50螺距误差±1.00孔眼直径±0.503板面平整度1/10004边框平直度1/10005板面与边框成直角-0.306板面与边框局部间隙1.007吊环焊缝长度±1.00焊缝高度±0.508外观任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡；不得有板边缺损；每m2单边脱胶≤0.001m2；每m2污染面积≤0.005m2；每400mm2最大凹陷深度≤1mm，且3.3.4.2模板加工的管理与验收每批多层板进场前，物资部门应组织技术、质量管理人员按材料标准及检测报告对材料进行验收。所有方木进场后均应进行压刨处理，压刨后尺寸统一为60mm木模由劳务承包方现场加工：依据图纸、方案、洽商、现场实际尺寸等画出本班组施工范围内梁、板、墙、柱模板的拼装图（要有拼板编号），模板拼装图要经项目部技术人员审核认可后方可加工。在模板加工过程中，项目部技术、质量、材料管理人员要随时监控加工质量及方案落实情况，不符要求的要坚决予以返工以降低质量成本。对加工好的模板要经过验收方能投入使用，尤其周转使用的模板要加盖验收章。3.3.5模板的存放：多层板在现场加工，配制完成后，不同部位的模板要按使用部位分别编号，并码放平整，备用的模板，要遮盖保护，以免变形。3.3.6模板的安装3.3.6.1：一般要求模板及其支架、支撑必须有足够的强度、刚度和稳定性。接缝宽度≤1.5mm（用工程检测仪上的楔形塞尺检查）。模板表面必须清理干净，不得漏刷脱模剂（通过观察检查）。安装在结构中的预埋件、预留洞等按图纸和洽商进行安装，不得遗漏，且必须牢固。阴阳角必须方正（用工程检测仪上角尺检验）。3.3.6.2墙体模板施工：工艺流程：楼层放线（轴线、墙边线、墙体控制线）→验线→墙筋绑扎→设备管线、洞口预留预埋→自互检、交接检→隐检→模板运至工作面→合模→穿墙螺栓→拉杆、斜撑、加固→自互检、交接检→预检→交接检→浇筑砼时钢筋模板的复查维护→拆模→模板清理主要施工方法：1）：放线人员根据轴线弹出墙体的边线控制线（300mm为宜），以便于模板的安装与校正。2）：安装模板前，应用扁铲、干拖布等工具将模板板面清理干净，脱模剂涂刷均匀，不得漏刷，雨淋后要重刷。3）：墙体截面的控制，外墙采用专用螺栓。4）：在安装模板前，必须将墙内杂物清理干净。为防止漏浆，在混凝土顶板浇筑时，须在墙体每侧根部重点找平压光，并延墙体边线粘贴4mm厚海绵条。模板再压住海绵条。并应注意海绵条严禁吃入墙内。5）：安装外墙和楼梯间墙模板前，在模板下口沿长度方向加海绵条，以防跑浆。安装模板时注意使两侧模板的螺栓孔对正，安装横向、竖向双排ф48钢管做为主次龙骨，间距第一排为距地200mm，以上按照模板的螺栓孔配置。拧紧螺栓，但需使螺栓均匀受力，并保证模板拼接处必须严密、牢固、可靠。3.3.6.3：框架柱模板施工工艺流程：放线→验线→基层清理→柱筋绑扎→自互检、交接检→隐检→模板运至工作面→安装柱模、柱箍、斜撑→自互检、交接检→预检→浇筑砼时钢筋模板的复查维护→拆模→模板清理。主要施工方法：在框架柱钢筋绑扎时，应先将框架梁的支撑架搭设完成以利于柱模的加固。安装柱脚模板时，对于通排柱，应先安装两端头柱子模板，经校正、固定后，拉通线校正中间各柱。模板就位后，先用铅丝与立筋绑扎临时固定。为防止模板就位和浇捣砼时向外倾斜，在距柱边1.0m楼板内埋设地锚（可用Φ20钢筋），模板就位后，沿竖向设两道斜撑，效正柱的垂直度，柱箍加固后，可以将柱箍与框架梁的支撑架连接，保证模板的整体刚度。梁浇筑时，柱脚周边用铁抹子收平收光，以方便柱脚支模找平及底缝严密，支模前，粘贴4mm厚海绵条，再用模板压住海绵条。模板拆除后，将海绵条清理干净。将柱脚模内清理干净后，方可合模。3.3.6.4顶板模板施工工艺流程：楼层放线→验线→支撑体系→主龙骨→次龙骨→顶板模→自检→预检→交接检→绑扎钢筋→自检→隐检→交接检→浇筑砼时钢筋模板的复查维护→拆模→模板清理。主要施工方法：模板在配置时应注意节约，考虑周转使用及以后在其他部位的改制使用，上部结构尽量将地下结构中的模板改制使用。多层板在现场可锯可钉可钻，但为防止崩边，锯板或钻孔时，必须将板下面垫实。配制模板时，板边要找平、刨直，接缝严密不漏浆。主次龙骨顺直，以保证模板接触面平实。放线人员应在钢筋及墙体上放出标高控制线及定位轴线。多层板的接头必须用同一条次龙骨压缝，次龙骨的接头必须搭在同一条主龙骨上，主龙骨的接头处必须加支撑，次龙骨必须垂直于板长布置，所有板缝应拼在龙骨上，必要时应附加龙骨。超过4m的板，中间应按1‰~3‰起拱。模板内的支顶钢筋端头应点刷防锈漆。安装立柱时应使立柱垂直，上下层立柱应在同一中心线上。立柱底应--铺木板、或木块。3.3.6.5楼梯模板施工模板放样→放线→验线→安装楼梯底模→自检→预检→交接检→绑扎钢筋→安装楼梯侧模及踏步侧板→自检→预检→交接检→砼浇筑时复查维护→拆模→模板清理。主要施工方法：楼梯模板施工前应根据实际层高放样。先安装平台模板，再安装楼梯底模板。楼梯模板边龙骨的安装同顶板模板。绑扎钢筋经检查合格后，办理隐检，并清除杂物，安装侧模及踏步板。安装后校正板面标高，检查支撑的牢固情况，并办理预检。3.3.7：扣件式模板支架的搭设要求根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管脚手架作为本模板工程的支撑体系。3.3.7.1：一般规定(1)保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。(2)具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3)不同支架立柱不得混用。(4)构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5)多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6)现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000~3/1000。(7)拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8)当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9)梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下(10)在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(11)所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(12)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48×3.6mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于(13)支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。3.3.7.2：立柱及其他杆件1)搭接要求：本工程均采用与层高相匹配高度的立杆，商铺部位立杆与层高不相匹配的，立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：2)严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。3.3.7.3：水平拉杆(1)每步纵横向水平杆必须拉通；(2)水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：当层高小于8m时，水平拉杆如下图示意：3.3.7.4：剪刀撑3.3.7.5：周边拉结1)竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；2)用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。3.3.8：支架的检查验收1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，总监，专业监理工程师，项目经理，项目技术负责人，施工员进行检查验收，并且签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差±20mm2立杆的垂直偏差架高≤25m±50mm＞25m±100mm3纵向水平杆的水平偏差±20mm4横向水平杆的水平偏差±10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离≤150mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应＞500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应＞500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆＞1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65N.m其它脚手架按相应的连接要求4、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；四、各种构件计算书墙模板计算书墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据《建筑施工手册》，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；（一）、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):225；穿墙螺栓水平间距(mm):450；主楞间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:1；宽度(mm):40.00；高度(mm):60.00；4.面板参数面板类型:木面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板设计简图（二）、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取25.000℃V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取2.000m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得23.042kN/m2、48.000kN/m2，取较小值23.042kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。（三）、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2其中，M--面板计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(次楞间距):l=225.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×23.042×0.450×0.900=11.198kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M=0.1×11.198×225.02+0.117×1.134×225.02=6.34×104N·mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W<f其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯矩(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:W=bh2/6=450×15.0×15.0/6=1.69×104mmf--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=6.34×104/1.69×104=3.8N/mm2；面板截面的最大应力计算值σ=3.8N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q其中，V--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(次楞间距):l=225.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×23.042×0.450×0.900=11.198kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×11.198×225.0+0.617×1.134×225.0=1669.2N；截面抗剪强度必须满足:τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--面板计算最大剪力(N)：V=1669.2N；b--构件的截面宽度(mm)：b=450mm；hn--面板厚度(mm)：hn=15.0mm；fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:τ=3×1669.2/(2×450×15.0)=0.371N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值τ=0.371N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[τ]=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:q=23.04×0.45=10.369N/mm；l--计算跨度(次楞间距):l=225mm；E--面板的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=45×1.5×1.5×1.5/12=12.66cm4；面板的最大允许挠度值:[ν]=0.9mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×10.37×2254/(100×9500×1.27×105)=0.15mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.15mm小于等于面板的最大允许挠度值[ν]=0.9mm（四）、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度60mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×6×6/6×1=24cm3；I=4×6×6×6/12×1=72cm4；次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M=0.1q1l2+0.117q2其中，M--次楞计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(主楞间距):l=450.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×23.042×0.225×0.900=5.599kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.23×0.90=0.567kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M=0.1×5.599×450.02+0.117×0.567×450.02=1.27×105N·mm；次楞的抗弯强度应满足下式：σ=M/W<f其中，σ--次楞承受的应力(N/mm2)；M--次楞计算最大弯矩(N·mm)；W--次楞的截面抵抗矩，W=2.40×104mmf--次楞的抗弯强度设计值；f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值：σ=1.27×105/2.40×104=5.3N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；次楞的最大应力计算值σ=5.3N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q其中，V－次楞承受的最大剪力；l--计算跨度(主楞间距):l=450.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×23.042×0.225×0.900/1=5.599kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.23×0.90/1=0.567kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V=0.6×5.599×450.0+0.617×0.567×450.0=1669.2N；截面抗剪强度必须满足下式：τ=3V/(2bh0)其中，τ--次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--次楞计算最大剪力(N)：V=1669.2N；b--次楞的截面宽度(mm)：b=40.0mm；hn--次楞的截面高度(mm)：h0=60.0mm；fv--次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值:τ=3×1669.2/(2×40.0×60.0×1)=1.043N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值τ=1.043N/mm2小于次楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，ν--次楞的最大挠度(mm)；q--作用在次楞上的线荷载(kN/m)：q=23.04×0.23=5.18kN/m；l--计算跨度(主楞间距):l=450.0mm；E--次楞弹性模量(N/mm2)：E=9000.00N/mm2；I--次楞截面惯性矩(mm4)，I=7.20×105mm次楞的最大挠度计算值:ν=0.677×5.18/1×4504/(100×9000×7.20×105)=0.222mm；次楞的最大容许挠度值:[ν]=1.8mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.222mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.8mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.493×2=8.986cm3；I=10.783×2=21.566cm4；E=206000N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图(kN)主楞计算弯矩图(kN·m)主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载:P＝1.2×23.04×0.22×0.45＋1.4×2×0.22×0.45＝3.083kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=450mm；强度验算公式：σ=M/W<f其中，σ--主楞的最大应力计算值(N/mm2)M--主楞的最大弯矩(N·mm)；M=3.12×105N·mmW--主楞的净截面抵抗矩(mm3)；W=8.99×103mmf--主楞的强度设计值(N/mm2)，f=205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值:σ=3.12×105/8.99×103=34.7N/mm2；主楞的最大应力计算值σ=34.7N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:τ=2V/A≤fv其中，τ--主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--主楞计算最大剪力(N)：V=3776.7N；A--钢管的截面面积(mm2)：A=848.23mm2；fv--主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=120N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值:τ=2×3776.7/848.230=8.905N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值τ=8.905N/mm2小于主楞截面的抗剪强度设计值fv=120N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值:ν=0.194mm；主楞的最大容许挠度值:[ν]=1.8mm；主楞的最大挠度计算值ν=0.194mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1.8mm，满足要求！（五）、穿墙螺栓的计算计算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿墙螺栓所受的拉力；A--穿墙螺栓有效面积(mm2)；f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号:M12；穿墙螺栓有效直径:9.85mm；穿墙螺栓有效面积:A=76mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为:N=6.86kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=6.86kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！人防顶板模板(扣件钢管高架)计算书因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002(3)（一）、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.05；采用的钢管(mm):Φ48×3.0；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):60.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):200.00；图2楼板支撑架荷载计算单元（二）、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.52/6=37.5cm3；I=100×1.53/12=28.125cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.5×0.2×1+0.5×1=5.6kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=1×1=1kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×5.6+1.4×1=8.12kN/m最大弯矩M=0.1×8.12×2002=32480N·m；面板最大应力计算值σ=M/W=32480/37500=0.866N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为0.866N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=5.6kN/m面板最大挠度计算值ν=0.677×5.6×2004/(100×9500×28.125×104)=0.023mm；面板最大允许挠度[ν]=200/250=0.8mm；面板的最大挠度计算值0.023mm小于面板的最大允许挠度0.8mm,满足要求!（三）、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b×h2/6=4×6×6/6=24cm3；I=b×h3/12=4×6×6×6/12=72cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.5×0.2×0.2+0.5×0.2=1.12kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=1×0.2=0.2kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×1.12+1.4×0.2=1.624kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.624×12=0.162kN·m；方木最大应力计算值σ=M/W=0.162×106/24000=6.767N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；方木的最大应力计算值为6.767N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×1.624×1=0.974kN；方木受剪应力计算值τ=3×0.974×103/(2×40×60)=0.609N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪应力计算值0.609N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷载q=q1=1.12kN/m；最大挠度计算值ν=0.677×1.12×10004/(100×9000×720000)=1.17mm；最大允许挠度[ν]=1000/250=4mm；方木的最大挠度计算值1.17mm小于方木的最大允许挠度4mm,满足要求!（四）、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.624kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.78kN·m；最大变形Vmax=2.453mm；最大支座力Qmax=8.9kN；最大应力σ=779617.43/4490=173.634N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值173.634N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为2.453mm小于1000/150与10mm,满足要求!（五）、扣件抗滑移的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=8.9kN；R<12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!（六）、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.125×4.05=0.507kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.5×1×1=0.5kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.5×0.2×1×1=5.1kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.107kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值NQ=(1+0.45)×1×1=1.45kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=9.359kN；（七）、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式:σ=N/(φA)≤[f]其中N立杆的轴心压力设计值(kN)：N=9.359kN；φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A立杆净截面面积(cm2)：A=4.24cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0计算长度(m)；按下式计算:l0=h+2a=1.8+0.1×2=2m；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；l0/i=2000/15.9=126；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417；钢管立杆的最大应力计算值；σ=9358.958/(0.417×424)=52.933N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=52.933N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0=k1k2(h+2a)=1.163×1×(1.8+0.1×2)=2.326m；k1--计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2--计算长度附加系数，h+2a=2按照表2取值1；Lo/i=2326/15.9=146；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.324；钢管立杆的最大应力计算值；σ=9358.958/(0.324×424)=68.127N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=68.127N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。负一层500×1000mm框架主梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002(3)梁段:L1。（一）、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.50；梁截面高度D(m)：1.00；混凝土板厚度(mm)：200.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：4.05；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：60.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：400；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，600mm，800mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：60.00；（二）、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。（三）、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=40×1.5×1.5/6=15cm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M=0.1q1l2+0.117q2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.4×17.85×0.9=7.71kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.4×4×0.9=2.016kN/m；计算跨度:l=(1000-200)/(4-1)=266.67mm面板的最大弯矩M=0.1×7.71×[(1000-200)/(4-1)]2+0.117×2.016×[(1000-200)/(4-1)]2=7.16×104N·mm；面板的最大支座反力为:N=1.1q1l+1.2q2l经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=7.16×104/1.50×104=4.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=4.8N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=7.71N/mm；l--计算跨度:l=[(1000-200)/(4-1)]=266.67mm；E--面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=40×1.5×1.5×1.5/12=11.25cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×7.71×[(1000-200)/(4-1)]4/(100×6000×1.13×105)=0.391mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=[(1000-200)/(4-1)]/250=1.067mm；面板的最大挠度计算值ν=0.391mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.067mm，满足要求！（四）、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.907/0.400=7.267kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度60mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=1×4×6×6/6=24cm3；I=1×4×6×6×6/12=72cm4；E=9000.00N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.116kN·m，最大支座反力R=3.197kN，最大变形ν=0.198mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ=M/W<[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=1.16×105/2.40×104=4.8N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ=4.8N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:[ν]=400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.198mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.197kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=2×4.493=8.99cm3；I=2×10.783=21.57cm4；E=206000.00N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kN·m)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.586kN·m，最大支座反力R=7.752kN，最大变形ν=0.633mm(1)主楞抗弯强度验算σ=M/W<[f]经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=5.86×105/8.99×103=65.2N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；主楞的受弯应力计算值σ=65.2N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.633mm主楞的最大容许挠度值:[ν]=300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值ν=0.633mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.75mm，满足要求！（五）、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=600×15×15/6=2.25×104mmI=600×15×15×15/12=1.69×105mm1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W<[f]钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×1.00+0.50]×0.60×0.90=16.848kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.60×0.90=3.024kN/m；q=16.848+3.024=19.872kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2=0.1×16.848×166.6672+0.117×3.024×166.6672=5.66×104RA=RD=0.4q1l+0.45q2RB=RC=1.1q1l+1.2q2σ=Mmax/W=5.66×104/2.25×104=2.5N/mm2；梁底模面板计算应力σ=2.5N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=q1/1.2=14.040kN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=166.67mm；E--面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=166.67/250=0.667mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×16.848×166.74/(100×6000×1.69×105)=0.087mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.087mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=0.667mm，满足要求！（六）、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.694/0.6=6.156kN/m2.方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×6×6/6=24cm3；I=4×6×6×6/12=72cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩M=0.1ql2=0.1×6.156×0.62=0.222kN·m；最大应力σ=M/W=0.222×106/24000=9.2N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值9.2N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6×6.156×0.6=2.216kN；方木受剪应力计算值τ=3×2.216×1000/(2×40×60)=1.385N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪应力计算值1.385N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最大挠度计算值ν=0.677×6.156×6004/(100×9000×72×104)=0.834mm；方木的最大允许挠度[ν]=0.600×1000/250=2.400mm；方木的最大挠度计算值ν=0.834mm小于方木的最大允许挠度[ν]=2.4mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.350kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=3.694kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.200-0.500)/4×0.600×(1.2×0.200×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.600×(1.000-0.200)×0.500=1.475kN简图(kN·m)剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.735kN；N2=11.568kN；最大弯矩Mmax=0.573kN·m；最大挠度计算值Vmax=0.274mm；最大应力σ=0.573×106/4490=127.5N/mm2；支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值127.5N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!（七）、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算（八）、扣件抗滑移的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=11.568kN；R<12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!（九）、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁两侧立杆稳定性验算其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：N1=0.735kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×4.05=0.627kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2×[(1.50/2+(1.20-0.50)/4)×0.60×0.50+(1.50/2+(1.20-0.50)/4)×0.60×0.200×(1.50+24.00)]=3.730kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4×(2.000+2.000)×[1.500/2+(1.200-0.500)/4]×0.600=3.108kN；N=N1+N2+N3+N4=0.735+0.627+3.73+3.108=8.2kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m；k--计算长度附加系数，取值为：1.167；μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2975.85/15.9=187；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.205；钢管立杆受压应力计算值；σ=8200.265/(0.205×424)=94.3N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=94.3N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1=11.568kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×(4.05-1)=0.627kN；N=N1+N2=11.568+0.473=12.04kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m；k--计算长度附加系数，取值为：1.167；μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2975.85/15.9=187；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.205；钢管立杆受压应力计算值；σ=12040.028/(0.205×424)=138.5N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=138.5N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算lo=k1k2(h+2a)=1.167×1×(1.5+0.1×2)=1.984m；k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167;k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1；lo/i=1983.9/15.9=125；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.423；钢管立杆的最大应力计算值；σ=12040.028/(0.423×424)=67.1N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=67.1N/mm2小于