船舶货运技术课程设计

船舶货运技术课程设计.核查各舱配货体积从各舱配货体积表9可以看出，各舱实配货物体积（包括亏舱）均小于其舱室体积，所有货物均可以装入货舱。表9舱别No.1No.2No.3No.4No.5合计项目二层舱底舱二层舱底舱二层舱底舱二层舱底舱二层舱底舱货舱容积（m^3）10308041789326016303830131230901720112619591配货容积（m^3）61980316902667159937231180322516321074182455.核查各二层舱的防堵货物体积从表10可以看出，各二层舱的防堵货物体积均小于其防堵舱容,底舱卸货时第一舱和第四舱可以全开二层舱盖，第二、三、五舱的舱盖半开。表10舱别No.1货舱No.2货舱No.3货舱No.4货舱No.5货舱项目各二层舱的防堵舱容（m^3）舱盖全开时5681068968865637舱盖半开时799142912991084969各二层舱实配防堵货物体积（m^3）3401386992820723此外，经查，此方案无货物互抵和舱位配置不合理的情况。五、校核和调整船舶的稳性、纵向受力和吃水差1.离黄埔港时船舶的稳性、纵向受力和吃水差的校核1）根据初配方案及油水配置，列表计算船舶排水量、垂向重量力矩、纵向重量力矩、对船中载荷弯矩、自由液面倾侧力矩及船舶重心距基线高度、船舶重心距船中距离和自由液面对的修正值（表11）表11舱名重量Pi(t)重心距基线Zi(m)重心距船中Xi(m)垂向重量力矩PiZi(9.81kN.m)纵向重量力矩PiXi(9.81kN.m)对船载荷弯矩|PiXi|（9.81kN.m）液体倾侧力矩ρix（9.81kN.m）项目船中前船中后货物No.1二层舱39011.8553.1846222074020740底层舱6006.9752.3841823142831428No.2二层舱108711.4232.18124143498034980底层舱20005.5131.30110206260062600No.3二层舱100011.188.01118080008000底层舱20755.357.85111011628916289No.4二层舱62311.17-13.87695986418641底层舱18105.37-13.7997202496024960No.5二层舱88011.54-55.55101554888448884底层舱8507.24-54.2561544611346113小计1131587506174037128598302635小计No.1燃油舱（左）2030.777.6115615451545No.1燃油舱（右）2530.767.6719219411941No.2燃油舱（左）1640.77-13.8812622762276No.2燃油舱（右）2060.76-13.9515728742874燃油深舱（左）836.25-43.8151936363636燃油深舱（右）836.25-43.8151936363636燃油沉淀舱（左）49.57.12-43.8535221712171燃油沉淀舱（右）49.57.12-43.8535221712171燃油日用柜（左）2510.76-43.8526910961096燃油日用柜（右）2110.64-44.00223924924柴油舱（左）941.01-30.789528932893柴油舱（右）1161.02-32.5711837783778柴油日用柜（左）1210.70-39.35128472472柴油日用柜（右）1210.70-39.35128472472滑油循环舱201.32-37.626752752滑油储存柜1710.7-43.29182736736汽缸油柜（左）7.510.7-43.8580329329汽缸油柜（右）6.510.62-43.9869286286污滑油舱250.67-34.517863863小计1447370834862936532851淡水饮水柜6011.10-25.5066615301530淡水舱（左）1013.32-50.8033551315131淡水舱（右）1293.27-50.6942265396539锅炉水舱191.07-40.3120766766气缸冷却水舱130.92-27.4012356356小计32214551432214322其他粮食810.8-34.086272272船员及行李1015.5-30.0155300300备品1013.015.0130150150常数22010.80237600小计2482747150572722空船55659.1-8.65047548026合计符号△1KG1Xg1Mz1Mx1∑|PiXi|1δGM1=∑ρix1/△1数值188977.72-2.2914589117767322088335053002）根据离黄埔港时船舶排水量，由教材附录二表F2-2船舶性能数据表及最小初稳性高度表得到有关数据如下：表12名称排水量平均型吃水横稳性距基线高度浮心距船中距离漂心距船中距离厘米吃水吨数（）厘米纵倾力矩允许最小初稳性高度数据188978.98.92-1.107-5.55725.49224.63）计算初稳性高度、横摇周期和吃水差（1）未经自由液面修正的初稳性高度（2）经自由液面修正的初稳性高度（3）船舶横摇周期（4）船舶吃水差经校验，离黄埔港时船舶的稳性符合要求，对船中载荷弯矩（=3505309.81kN.m）在有利范围内，纵向强度条件满足要求，但尾倾过大，拟在首尖舱注压载水调整，使之达到。需调的吃水差为，则首尖舱应载水（5）计算压载后船舶离黄埔港时的出稳性高度、对船中载荷弯矩和首尾吃水压载后初稳性高度该变量：压载后对船中荷载弯矩的改变量：压载后平均吃水该变量：所以，压载后船舶的压载后船舶对船中载荷弯矩压载后船舶的实际平均吃水压载后船舶的实际首吃水压载后船舶的实际尾吃水结论：船舶离黄埔港时，首尖舱压载180t未经自由液面修正的初稳性高度为1.20m，经自由液面修正的初稳性高度仍为1.20m，对船中荷载弯矩为3561087kN.m，吃水差为-0.4m，实际首吃水为8.82m,实际尾吃水为9.22m。2.离曼谷港时船舶的稳性、纵向受力和吃水差校核由黄埔港到曼谷港航程不长，油水消耗对出船舶稳性、纵向受力和吃水差不大。但船舶需在曼谷港卸货2070t，此时出船舶的上述指标将产生较大的变化。下面对其进行校核。1）船舶在曼谷港卸货后各舱所余货物重量及此前消耗油水后的各油水舱所存油水数量见下表所列。现计算船舶排水量、垂向重量力矩、纵向重量力矩、对船中载荷弯矩、自由液面纵倾力矩及船舶重心距基线高度、船舶重心距船中距离和自由液面对的修正值见表13。表13舱名重量Pi(t)重心距基线Zi(m)重心距船中Xi(m)垂向重量力矩PiZi(9.81kN.m)纵向重量力矩PiXi(9.81kN.m)对船载荷弯矩|PiXi|（9.81kN.m）液体倾侧力矩ρix（9.81kN.m）项目船中前船中后货物No.1二层舱20011.8553.1823701063610636底层舱6006.9752.3841823142831428No.2二层舱75011.4232.1885652413524135底层舱17005.5131.3093675321053210No.3二层舱50011.188.0559040004000底层舱20755.357.85111011628916289No.4二层舱48011.17-13.87536266586658底层舱16105.37-13.7986462220222202No.5二层舱48011.54-55.5555392666426664底层舱8507.24-54.2561544611346113小计924566876139698101636241334小计No.1燃油舱（左）2030.777.6115615451545No.1燃油舱（右）2530.767.6719219411941No.2燃油舱（左）1640.77-13.8812622762276No.2燃油舱（右）2060.76-13.9515728742874燃油深舱（左）126.25-43.8175526526燃油深舱（右）126.25-43.8175526526燃油沉淀舱（左）49.57.12-43.8535221712171燃油沉淀舱（右）49.57.12-43.8535221712171燃油日用柜（左）2510.76-43.8526910961096燃油日用柜（右）2110.64-44.00223924924柴油舱（左）941.01-30.789528932893柴油舱（右）1161.02-32.5711837783778柴油日用柜（左）610.70-39.3564236236柴油日用柜（右）610.70-39.3564236236滑油循环舱201.32-37.626752752滑油储存柜1710.7-43.29182736736汽缸油柜（左）7.510.7-43.8580329329汽缸油柜（右）6.510.62-43.9869286286污滑油舱250.67-34.517863863小计1293269234862267326159淡水饮水柜6011.10-25.5066615301530淡水舱（左）713.32-50.802363607360772.4淡水舱（右）863.27-50.6928143594359123.5锅炉水舱151.07-40.311660560521.6气缸冷却水舱100.92-27.409274274小计24212081037510375其他粮食810.8-34.086272272船员及行李1015.5-30.0155300300备品1013.015.0130150150常数22010.80237600小计2482747150572722空船55659.1-8.65047548026合计符号△2KG2Xg2Mz2Mx2∑|PiXi|2δGM2=∑ρix2/△2数值165937.47-1.781239981433341729072785900.013表14名称排水量平均型吃水横稳性距基线高度浮心距船中距离漂心距船中距离厘米吃水吨数（）厘米纵倾力矩允许最小初稳性高度数据165938.008.76-0.580-4.25024.64205.60.282）计算初稳性高度、横摇周期和吃水差（1）未经自由液面修正的初稳性高度（2）经自由液面修正的初稳性高度（3）船舶横摇周期（4）船舶吃水差经校验，离黄埔港时船舶的稳性符合要求，对船中载荷弯矩（=2785909.81kN.m）在有利范围内，纵向强度条件满足要求，但尾倾过大，拟在首尖舱注压载水调整，使之达到。需调的吃水差为，则首尖舱应载水（5）计算压载后船舶离黄埔港时的出稳性高度、对船中载荷弯矩和首尾吃水压载后初稳性高度该变量：压载后对船中荷载弯矩的改变量：压载后平均吃水该变量：所以，压载后船舶的压载后船舶对船中载荷弯矩压载后船舶的实际平均吃水压载后船舶的实际首吃水压载后船舶的实际尾吃水结论：船舶离黄埔港时，首尖舱压载145t未经自由液面修正的初稳性高度为1.29m，经自由液面修正的初稳性高度仍为1.277m，对船中荷载弯矩为2831558kN.m，吃水差为-0.45m，实际首吃水为7.85m,实际尾吃水为8.30m。3.离卡拉奇港时船舶的稳性、纵向受力和吃水差的校核1）船舶在卡拉奇港卸货后各舱所余货物重量及此前消耗油水后的各油水舱所存油水数量见下表所列。现计算船舶排水量、垂向重量力矩、纵向重量力矩、对船中载荷弯矩、自由液面倾侧力矩及船舶重心距基线高度、船舶重心距船中距离和自由液面对的修正值（表15）表15舱名重量Pi(t)重心距基线Zi(m)重心距船中Xi(m)垂向重量力矩PiZi(9.81kN.m)纵向重量力矩PiXi(9.81kN.m)对船载荷弯矩|PiXi|（9.81kN.m）液体倾侧力矩ρix（9.81kN.m）项目船中前船中后货物No.1二层舱11.8553.18底层舱6006.9752.3841823142831428No.2二层舱45011.4232.1851391448114481底层舱12005.5131.3066123756037560No.3二层舱11.188.0底层舱17505.357.8593631373813738No.4二层舱25011.17-13.87279334683468底层舱9905.37-13.7953161365213652No.5二层舱40011.54-55.5546162222022220底层舱5007.24-54.2536202712527125小计6140416409720766465163672小计No.1燃油舱（左）2030.777.6115615451545No.1燃油舱（右）2530.767.6719219411941No.2燃油舱（左）1290.77-13.889917911791No.2燃油舱（右）1710.76-13.9513023852385燃油深舱（左）6.25-43.81燃油深舱（右）6.25-43.81燃油沉淀舱（左）49.57.12-43.8535221712171燃油沉淀舱（右）49.57.12-43.8535221712171燃油日用柜（左）2510.76-43.8526910961096燃油日用柜（右）2110.64-44.00223924924柴油舱（左）881.01-30.788927092709柴油舱（右）1091.02-32.5711133553355柴油日用柜（左）10.70-39.35柴油日用柜（右）10.70-39.35滑油循环舱201.32-37.626752752滑油储存柜1710.7-43.29182736736汽缸油柜（左）7.510.7-43.8580329329汽缸油柜（右）6.510.62-43.9869286286污滑油舱250.67-34.517863863小计1174234734861956823054淡水饮水柜6011.10-25.5066615301530淡水舱（左）553.32-50.801832794279472.4淡水舱（右）573.27-50.6918628892889123.5锅炉水舱141.07-40.311556456421.6气缸冷却水舱100.92-27.409274274小计196105980518051其他粮食810.8-34.086272272船员及行李1015.5-30.0155300300备品1013.015.0130150150常数22010.80237600小计2482747150572722空船55659.1-8.65047548026合计符号△3KG3Xg3Mz3Mx3∑|PiXi|3δGM3=∑ρix3/△3数值133237.38-3.14982691008431426821954990.016表16名称排水量Δ3（m）平均型吃水dm3(m)横稳性距基线高度KM3(m)浮心距船中距离Xb3(m)漂心距船中距离Xf3(m)厘米吃水吨数TPC3(t/m)厘米纵倾力矩MTC3(9.81kN.m)允许最小初稳性高度数据133236.628.740.063-1.74323.48184.8-0.052）计算初稳性高度、横摇周期和吃水差（1）未经自由液面修正的初稳性高度（2）经自由液面修正的初稳性高度（3）船舶横摇周期（4）船舶吃水差经校验，离黄埔港时船舶的稳性符合要求，对船中载荷弯矩（=1954999.81kN.m）在有利范围内，纵向强度条件满足要求，但尾倾过大，拟在首尖舱注压载水调整，使之达到。需调的吃水差为，则首尖舱压载水（5）计算压载后船舶离黄埔港时的出稳性高度、对船中载荷弯矩和首尾吃水压载后初稳性高度该变量：压载后对船中荷载弯矩的改变量：压载后平均吃水该变量：所以，压载后船舶的压载后船舶对船中载荷弯矩压载后船舶的实际平均吃水压载后船舶的实际首吃水压载后船舶的实际尾吃水结论：船舶离黄埔港时，首尖舱压载411t未经自由液面修正的初稳性高度为1.36m，经自由液面修正的初稳性高度仍为1.334m，对船中荷载弯矩为2197739kN.m，吃水差为-0.5m，实际首吃水为6.57m,实际尾吃水为7.07m。4.离迪拜港时船舶的稳性、纵向受力和吃水差的校核1）船舶在迪拜港港卸货后各舱所余货物重量及此前消耗油水后的各油水舱所存油水数量见下表所列。现计算船舶排水量、垂向重量力矩、纵向重量力矩、对船中载荷弯矩、自由液面倾侧力矩及船舶重心距基线高度、船舶重心距船中距离和自由液面对的修正值（表17）表17舱名重量Pi(t)重心距基线Zi(m)重心距船中Xi(m)垂向重量力矩PiZi(9.81kN.m)纵向重量力矩PiXi(9.81kN.m)对船载荷弯矩|PiXi|（9.81kN.m）液体倾侧力矩ρix（9.81kN.m）项目船中前船中后货物No.1二层舱11.8553.18底层舱4006.9752.3827882095220952No.2二层舱11.4232.18底层舱9505.5131.305234.52973529735No.3二层舱11.188.0底层舱8005.357.85428062806280No.4二层舱11.17-13.87底层舱6905.37-13.79370595159515No.5二层舱10011.54-55.55115455555555底层舱3007.24-54.2521721627516275小计324019334569673134588312小计No.1燃油舱（左）2030.777.6115615451545No.1燃油舱（右）2530.767.6719219411941No.2燃油舱（左）820.77-13.886311381138No.2燃油舱（右）1250.76-13.959517441744燃油深舱（左）6.25-43.81燃油深舱（右）6.25-43.81燃油沉淀舱（左）49.57.12-43.8535221712171燃油沉淀舱（右）49.57.12-43.8535221712171燃油日用柜（左）2510.76-43.8526910961096燃油日用柜（右）2110.64-44.00223924924柴油舱（左）751.01-30.787623092309柴油舱（右）951.02-32.579730943094柴油日用柜（左）10.70-39.35柴油日用柜（右）10.70-39.35滑油循环舱201.32-37.626752752滑油储存柜1710.7-43.29182736736汽缸油柜（左）7.510.7-43.8580329329汽缸油柜（右）6.510.62-43.9869286286污滑油舱250.67-34.517863863小计1054224934861761321099淡水饮水柜6011.10-25.5066615301530淡水舱（左）3.32-50.80淡水舱（右）3.27-50.69锅炉水舱131.07-40.311452452421.6气缸冷却水舱100.92-27.409274274小计8368923282328其他粮食810.8-34.086272272船员及行李1015.5-30.0155300300备品1013.015.0130150150常数22010.80237600小计2482747150572722空船55659.1-8.65047548026合计符号△3KG3Xg3Mz3Mx3∑|PiXi|3δGM3=∑ρix3/△3数值101907.413.857549460603998841124610.002表18名称排水量Δ4（m）平均型吃水dm4(m)横稳性距基线高度KM4(m)浮心距船中距离Xb4(m)漂心距船中距离Xf4(m)厘米吃水吨数TPC4(t/m)厘米纵倾力矩MTC4(9.81kN.m)允许最小初稳性高度数据101905.279.090.286-0.23722.62171.30.352）计算初稳性高度、横摇周期和吃水差（1）未经自由液面修正的初稳性高度（2）经自由液面修正的初稳性高度（3）船舶横摇周期（4）船舶吃水差经校验，离黄埔港时船舶的稳性符合要求，对船中载荷弯矩（=1124619.81kN.m）在有利范围内，纵向强度条件满足要求，但尾倾过大，拟在首尖舱注压载水调整，使之达到。需调的吃水差为，则首尖舱应载水（5）计算压载后船舶离黄埔港时的出稳性高度、对船中载荷弯矩和首尾吃水压载后初稳性高度该变量：压载后对船中荷载弯矩的改变量：压载后平均吃水该变量：所以，压载后船舶的压载后船舶对船中载荷弯矩压载后船舶的实际平均吃水压载后船舶的实际首吃水压载后船舶的实际尾吃水结论：船舶离黄埔港时，首尖舱压载434t未经自由液面修正的初稳性高度为1.68m，经自由液面修正的初稳性高度仍为1.678m，对船中荷载弯矩为1398332kN.m，吃水差为-0.7m，实际首吃水为5.14m,实际尾吃水为5.84m。六、绘制正式记载图经上述校核和压载后，货物积载方案已满足各项要求，现据此绘制正式记载图目的港颜色第一舱第二舱第三舱第四舱第五舱第六舱合计曼谷3905955273894402187卡拉奇2006258357872942978迪拜1008409007005602900达曼4009508006904003240合计990288730752338173011168舱位底舱二层舱三层舱共计件数/吨数第一舱No.15380/6004778/49010056/1221第二舱No.227900/231016834/105542320/2985第三舱No.336512/217512549/108050233/3175第四舱No.415381/181010984/69324565/2765第五舱No.55050/85010640/74015740/1587总计TOTAL89645/733554557/4088144202/11168·基于C8051F单片机直流电动机反馈控制系统的设计与研究基于单片机的嵌入式Web服务器的研究MOTOROLA单片机MC68HC（8）05PV8/A内嵌EEPROM的工艺和制程方法及对良率的影响研究基于模糊控制的电阻钎焊单片机温度控制系统的研制基于MCS-51系列单片机的通用控制模块的研究基于单片机实现的供暖系统最佳启停自校正（STR）调节器单片机控制的二级倒立摆系统的研究基于增强型51系列单片机的TCP/IP协议栈的实现基于单片机的蓄电池自动监测系统基于32位嵌入式单片机系统的图像采集与处理技术的研究基于单片机的作物营养诊断专家系统的研究基于单片机的交流伺服电机运动控制系统研究与开发基于单片机的泵管内壁硬度测试仪的研制基于单片机的自动找平控制系统研究基于C8051F040单片机的嵌入式系统开发基于单片机的液压动力系统状态监测仪开发模糊Smith智能控制方法的研究及其单片机实现一种基于单片机的轴快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于双单片机冲床数控系统的研究基于CYGNAL单片机的在线间歇式浊度仪的研制基于单片机的喷油泵试验台控制器的研制基于单片机的软起动器的研究和设计基于单片机控制的高速快走丝电火花线切割机床短循环走丝方式研究基于单片机的机电产品控制系统开发基于PIC单片机的智能手机充电器基于单片机的实时内核设计及其应用研究基于单片机的远程抄表系统的设计与研究基于单片机的烟气二氧化硫浓度检测仪的研制基于微型光谱仪的单片机系统单片机系统软件构件开发的技术研究基于单片机的液体点滴速度自动检测仪的研制基于单片机系统的多功能温度测量仪的研制基于PIC单片机的电能采集终端的设计和应用基于单片机的光纤光栅解调仪的研制气压式线性摩擦焊机单片机控制系统的研制基于单片机的数字磁通门传感器基于单片机的旋转变压器-数字转换器的研究基于单片机的光纤Bragg光栅解调系统的研究单片机控制的便携式多功能乳腺治疗仪的研制基于C8051F020单片机的多生理信号检测仪基于单片机的电机运动控制系统设计Pico专用单片机核的可测性设计研究基于MCS-51单片机的热量计基于双单片机的智能遥测微型气象站MCS-51单片机构建机器人的实践研究基于单片机的轮轨力检测基于单片机的GPS定位仪的研究与实现基于单片机的电液伺服控制系统用于单片机系统的MMC卡文件系统研制基于单片机的时控和计数系统性能优化的研究基于单片机和CPLD的粗光栅位移测量系统研究单片机控制的后备式方波UPS提升高职学生单片机应用能力的探究基于单片机控制的自动低频减载装置研究基于单片机控制的水下焊接电源的研究基于单片机的多通道数据采集系统基于uPSD3234单片机的氚表面污染测量仪的研制基于单片机的红外测油仪的研究96系列单片机仿真器研究与设计基于单片机的单晶金刚石刀具刃磨设备的数控改造基于单片机的温度智能控制系统的设计与实现基于MSP430单片机的电梯门机控制器的研制基于单片机的气体测漏仪的研究基于三菱M16C/6N系列单片机的CAN/USB协议转换器基于单片机和DSP的变压器油色谱在线监测技术研究基于单片机的膛壁温度报警系统设计基于AVR单片机的低压无功补偿控制器的设计基于单片机船舶电力推进电机监测系统基于单片机网络的振动信号的采集系统基于单片机的大容量数据存储技术的应用研究基于单片机的叠图机研究与教学方法实践基于单片机嵌入式Web服务器技术的研究及实现基于AT89S52单片机的通用数据采集系统基于单片机的多道脉冲幅度分析仪研究机器人旋转电弧传感角焊缝跟踪单片机控制系统基于单片机的控制系统在PLC虚拟教学实验中的应用研究基于单片机系统的网络通信研究与应用基于PIC16F877单片机的莫尔斯码自动译码系统设计与研究基于单片机的模糊控制器在工业电阻炉上的应用研究基于双单片机冲床数控系统的研究与开发基于Cygnal单片机的μC/OS-Ⅱ的研究基于单片机的一体化智能差示扫描量热仪系统研究基于TCP/IP协议的单片机与Internet互联的研究与实现变频调速液压电梯单片机控制器的研究基于单片机γ-免疫计数器自动换样功能的研究与实现基于单片机的倒立摆控制系统设计与实现单片机嵌入式以太网防盗报警系统基于51单片机的嵌入式Internet系统的设计与实现单片机监测系统在挤压机上的应用MSP430单片机在智能水表系统上的研究与应用基于单片机的嵌入式系统中TCP/IP协议栈的实现与应用HY