总降压变电所及高压配电系统设计电气工程课程设计

一设计任务及要求(一)设计题目总降压变电所及高压配电系统设计(二)设计要求要求根据某厂所能取得的电源及某厂用电负荷的实际情况，并适当考虑到工厂生产的发展，按照安全可靠、技术先进、经济合理的要求，确定总降压变电所位置，确定总降压变电所主变压器的台数与容量、类型，选择总降压变电所主结线方案及高压设备和进出线，确定防雷和接地装置。(三)设计依据1．工厂总平面布置图如图1所示。图图1总平面布置图2．工厂各车间负荷情况及车间变电所的容量如表1和表2所示。表1各车间和车间变电所380V负荷表序号车间(单位)名称设备容量(kW)需要系数Kd功率因数cosφ车间变电所代号变压器台数1铸钢车间20000.40.65No.1车变22铸铁车间10000.40.70No.2车变23砂库1100.70.604小计(KΣ=0.9)5铆焊车间12000.30.45No.3车变161”水泵房280.750.87小计(KΣ=0.9)8空压站3900.850.75No.4车变19机修车间1500.250.6510锻造车间2200.30.5511木型车间1860.350.6012制材场200.280.6013综合楼200.9114小计(KΣ=0.9)15锅炉房3000.750.80No.5车变1162”水泵房280.750.8017仓库(1、2)880.30.6518污水提升站140.650.8019小计(KΣ=0.9)表2各车间6kV高压负荷表序号车间(单位)名称高压设备名称设备容量(kW)需要系数Kd功率因数cosφ1铸钢车间电弧炉2×12500.90.872铸铁车间工频炉2×2000.80.93空压站空压机2×2500.850.85小计3．供用电协议1)工厂电源从供电部门某220／35kV变电站以35kV双回架空线路引入本厂，其中一路作为工作电源，另一路作为备用电源。两个电源不并列运行。变电站距厂东侧8km。2)系统的短路数据，如表3所示。其供电系统图，如图2所示。3)供电部门对工厂提出的技术要求：①区域变电站35kV馈电线路定时限过流保护装置的整定时间top=2s，工厂总降压变电所保护的动作时间不得大于1.5s。②工厂在总降压变电所35kV电源侧进行电能计量。③工厂最大负荷时功率因数不得低于0.9。4)供电贴费为800元/kVA。每月电费按两部电费制：基本电费为25元/kVA，动力电费为0.5元/kW·h，照明电费为0.7元/kW·h。4．工厂负荷性质本厂为三班工作制，年最大有功利用小时为6000h，属二级负荷。车间变电所供电电源为10kV。各车间6kV高压负荷由相应的车间变电所供电。表3区域变电站35kV母线短路数据系统运行方式系统短路容量系统运行方式系统短路容量系统最大运行方式时Soc·max=200MVA系统最小运行方式时Soc·min=175MVA图2图2供电系统图(四)设计任务1．设计说明书需包括以下主要内容：1）负荷计算。2)变电所位置的选择。3)变电所主变压器台数和容量、类型的选择。4)变电所主结线方案的设计（要求从两个以上较为合理的方案中优选）。5)短路电流的计算。6)变电所一次设备的选择与校验。7)变电所进出线的选择。8)防雷保护概述和接地装置的设计。9)参考文献。2．设计图样变电所主结线图(CAD)1张。3．明细表主要设备、器件明细表1张，需注明主要设备、器件的代号、名称、型号（规格）、数量等。二负荷计算和无功补偿（一）负荷计算的目的计算负荷是供电设计计算的基本依据。计算负荷的确定是否合理，将直接影响到电气设备和导线电缆的选择是否经济合理。计算负荷不能定得太大，否则选择的电气设备和导线电缆将会过大而造成投资和有色金属的浪费；计算负荷也不能定得过小，否则选择的电气设备和导线电缆将会长期处于过负荷下运行，增加电能损耗，产生过热，导致绝缘体过早老化甚至烧毁，因此，必须合理确定计算负荷。确定用户的计算负荷是选择电源进线和一、二次设备的基本依据，是供配电系统设计的重要组成部分，也是与电力部门签订用电协议的基本依据。在工业企业的供电设计中，学会计算或估算全厂电力负荷的大小是非常重要的，它是正确选择供电系统中导线、开关电器、变压器等的基础，也是保障供电系统安全可靠运行必不可少的重要一环。负荷计算的方法负荷计算的方法有需要系数法、利用系数法及二项式等几种。需要系数法计算简便，适用于全厂和车间变电所负荷的计算。故本设计采用需要系数法确定。1、单组用电设备的计算负荷的确定主要计算公式有有功功率（2-1）无功功率（2-2）视在功率（2-3）计算电流（2-4）式中、、——用电设备组的有功、无功、视在功率的计算负荷；——用电设备组的设备总额定容量；——功率因数角的正切值；——用电设备组的计算负荷电流；——额定电压。2、多组用电设备的计算负荷的确定主要计算公式有功功率（2-5）无功功率（2-6）视在功率（2-7）计算电流（2-8）式中——所有设备组有功计算负荷之和；——有功负荷同时系数；——所有设备组无功计算负荷之和；——无功负荷同时系数；（三）车间用电设备组和工厂计算负荷的确定根据以上公式，以铸钢车间为例进行负荷统计：由已知数据，，，可得用同样的方法可求得其他车间的计算负荷如表2-1所示：表2-1各车间380V侧负荷统计表编号车间（单位）名称设备容量/kWKdcosφtanφ计算负荷1铸钢车间20000.40.651.178009361230.81870.32铸铁车间10000.40.701.02400408571.4867.6砂库1100.70.601.3377102.4128.1195.6小计1110429.3459.4628.8955.63铆焊车间12000.30.451.98360712.8798.61213.51#水泵房280.750.80.752115.7526.339.9小计1228342.9656.0739.91124.24空压站3900.850.750.88331.5291.72442.0671.5机修车间1500.250.651.1737.543.957.787.7锻造车间2200.30.551.5266100.3120.0182.3木型车间1860.350.601.3365.186.6108.6164.5制材场200.280.601.335.67.49.314.1综合楼200.91018018.027.3小计986471.3476.9670.61019.75锅炉房3000.750.800.75225168.75281.3427.42#水泵房280.750.800.752115.7526.339.9仓库（1、2）880.30.651.1726.430.8940.261.4污水提升站140.650.800.759.16.8311.417.3小计430253.4201322.8490.66kV高压设备的计算负荷：表2-2各车间6kV高压负荷计算表序号车间（单位）名称高压设备名称设备容量/kWKd计算负荷P30/kWQ30/kvarS30/kVAI30/A1铸钢车间电弧炉2×12500.90.870.5722501282.52586.2248.92铸铁车间工频炉2×2000.80.90.48320153.6355.634.23空压站空压机2×2500.850.850.62425263.550048.1小计3400———29951699.63443.6331.4表2-3工厂负荷计算表全厂设备容量/kWKd计算负荷P30/kWQ30/kvarS30/kVAI30/A111540.350.790.7839043045.14941.8285.3（四）无功功率补偿及其计算本设计要求工厂最大负荷时功率因数不得低于0.9，综合考虑经济效果，选用高压集中补偿。高压集中补偿是指将高压电容器组集中装设在总降压变电所6～10kV母线上，如图2-2所示。该补偿方式只能补偿总降压变电所的6～10kV母线之前的供配电系统中由无功功率产生的影响，而对无功功率在企业内部的供配电系统中引起的损耗无法补偿，因此补偿范围最小，经济效果较其它补偿方式差。但由于装设集中，运行条件好，维护管理方便，投资较少。且总降压变电所6～10kV母线停电机会少，因此电容器利用率高。图2-1高压电容器集中补偿的结线由该厂的负荷计算表可知，总变压器低压侧的视在计算负荷为4942kVA，因此为进行功率补偿时，主变压器容量应选为5000kVA。此时变电所低压侧的功率因素未0.79。按规定，变电所高压侧的功率因素cos≥0.9.。考虑到变压器本身的无功功率损耗ΔQT远大于其有功功率损耗ΔPT，一般ΔQT=（4~5）ΔPT，因此在变压器低压侧进行无功补偿时，低压侧补偿后的功率因素应略高于0.90，这里取cos＇=0.93。要使低压侧功率因素由0.79提高到0.93，低压侧需装设的并联电容器容量为QC=3904×（tanarccos0.79－tanarccos0.93）kvar=1486.9kvar取QC=1500kvar补偿后变电所低压侧的视在计算负荷为因此主变补偿后选择容量不变，仍为5000kVA。变压器的功率损耗为ΔPT≈0.015=0.015×4198.6kVA=63kWΔQT≈0.06=0.06×4198.6kVA=251.9kvar变电所高压侧的计算负荷为=3904kW+63kW=3967kW=（3045.1—1500）kvar+251.9kvar=1797kvar补偿后工厂的功率因素为这一功率因素满足供电部门规定的要求。根据以上计算，本设计从常用并联电容器中选出型号为BWF10.5-120-1的并联电容器13台进行该工厂的无功功率补偿。三总降压变电所的所址和型式的确定（一）变电所所址的选择1、变电所所址选择的一般原则选择工厂变配电所的所址,应根据下列要求经技术、经济比较后确定:1）尽量接近负荷中心，以降低配电系统的电能损耗、电压损耗和有色金属消耗量。2）进出线方便，特别是要便于架空进出线。3）接近电源侧，特别是工厂的总降压变电所和高压配电所。4）设备运输方便，特别是要考虑电力变压器和高低压成套配电装置的运输。5）不因设在有剧烈震动或高温的场所，无法避开时，应有防震和隔热的措施。6）不应设在多尘或有腐蚀性气体的场所,当无法远离时,不应设在污染源盛行风向的下风侧。7）不应设在厕所\浴室或其他经常积水场所的正下方,且不宜与上述场所相贴邻。8）不应设在有爆炸危险的正上方或正下方,且不宜设在有火灾危险环境的正上方或正下方,当与有爆炸或火灾危险环境的建筑物毗邻时,应符合国家标准GB50058-92《爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范》的规定。9）不应设在地势低洼和可能积水的场所。10）高压配电所应尽量与临近车间变电所或有大量高压用电设备的厂房合建在一起。2、负荷中心的确定变电所位置应尽量接近负荷中心，工厂的负荷中心用功率矩法确定。在工厂平面图的下侧和左侧，任作一直角坐标的x轴和y轴，按1/5000的比例测出各车间和生活区的负荷中心点的坐标位置标于图中，例如：、……。而工厂的负荷中心设在，，按负荷功率矩法确定负荷中心（3-1）（3-2）各车间标注如下：铸钢车间—1，铸铁车间—2，砂库—3，铆焊车间—4，1#水泵房—5，空压站—6，机修车间—7，锻造车间—8，木型车间—9，制材厂—10，综合楼—11，锅炉房—12，2#水泵房—13，仓库—14，污水提升站—15(2.6，7.3)(6.4，7.4)(5.4，5.1)(2.8，9.5)(0.9，10.7)(5.9，9.6)(6.0,10.1)(8.3，9.9)(9.0，8.5)(10.0，6.9)(10.7，10.0)(0.9，3.4)(0.7，4.0)(3.2，1.6)(7.6，3.9)由前计算可知:计算所得的负荷中心为(3.7，7.6)。按图纸比例及综合考虑变电所位置选择的原则后,确定(3.7,7.6)为总降压变电所坐标中心，如图3-1中所示。图3-1工厂高压配电系统示意图（二）变电所型式的确定变电所是接受电能、变换电压、分配电能的环节，是供配电系统的重要组成部分。变电所按其在供配电系统地位合作用，分为总降压变电所、独立变电所、车间变电所、杆上变电所、建筑物及高层建筑物变电所。1、总降压变电所大中型企业，由于负荷较大，往往采用35～110kV电源进线，降压至10kV或6kV再向各车间变电所和高压用电设备配电这种降压变电所称为总降压变电所。一般来讲，企业规模不太大，车间或生产厂房布局比较集中，应尽量设一个总降压变电所，这样既节省投资，又便于运行维护。但如果企业规模较大，且有两个或两个以上的集中大负荷用电车间群，而彼此之间相距又较远时，可以考虑设立两个或两个以上的总降压变电所。2、车间变电所车间变电所主要有以下两种类型1）车间附设变电所附设变电所利用车间的一面或两面墙壁，而其变压器室的大门朝外开，车间附设变电所又分为内附式（如图3-2中a）和外附式（如图3-2中b）。内附式变电所要占用一定的车间面积，但其在车间内部，故对车间外观没有影响。外附式变电所在车间的外部，不占用车间面积，便于车间设备的布置，而且安全性也比内附式变电所要高一些。2）车间内变电所变压器室位于车间内的单独房间内（如图3-2中c），虽然这种变电所占用了车间内的面积，但它处于负荷的中心，因而可以减少线路上的电能损耗和有色金属消耗量。由于设在车间内其安全性要差一些，故适用于负荷较大的多跨厂房内，在大型冶金企业中比较多见。图3-2变电所类型图3）变配电所有屋内式和屋外式两大型式。屋内式运行维护方便，占地面积少。在选择工厂总变配电型式时，应根据具体地理环境，因地制宜；技术经济合理时，应优选用屋内式。3、最终方案的确定本设计变电所是将35kV的电源进线降至10kV，再向各车间变电所和高压用电设备配电。所以应设立总降压变电所，且设为屋内式，各个车间设立车间变电所，车间变电所也设为屋内式，它虽然占据了车间的位置，但是它处于负荷中心，因而可以减少线路上的电能损耗和有色金属消耗量。4、厂区供电电压的选择工厂供电电压的选择，主要取决于当地电网的供电电压登记，同时也要考虑工厂用电设备的电压、容量和供电距离等因素。由于在同一输送功率和输送距离条件下，供电电压越高，则线路电流越小，从而使线路导线或电缆截面越小，可减少线路的初投资和有色金属消耗量。该冶金机械厂经过与当地供电部门协商，工厂电源从电力系统的某220/35kV变电站以35kV双回路架空线引入工厂，其中一路作为工作电源，另一路作为备用电源，两个电源不并列运行。系统变电站距工厂东侧8km。该厂从邻近变电所引入35kV电压电源作为工厂电源，考虑到该工厂车间密集，道路狭窄，厂区布局复杂，为了确保厂区内的人身和生产安全，保障正常的生产生活秩序，故本设计不采用35k高压深入负荷中心的直配方式，而需要经过工厂内的总降压变电所降压后在厂内配电。工厂有6kV高压负荷电弧炉、工频炉和空压机，但6kV高压用电设备不多，所以本设计仍采用将35kV电源经总降压变电所降压至10kV作高压配电电压，而6kV高压负荷则通过专用的10/6.3kV变压器单独供电。四确定变压器型式、容量和台数（一）确定总降压变电所主变压器型式变压器是变电所中关键的一次设备，其主要功能是升高或降低电压，以利于电能的合理输送、分配和适用。变压器按功能分有升压变压器和降压变压器；按相数分有单相和三相变压器；按绕组导体的材质分有铜绕组和铝绕组变压器；按冷却方式和绕组绝缘分有油浸式、干式两大类，其中油浸式变压器又有油浸自冷式、油浸风冷式、油浸水冷式和强迫油循环冷却式等，而干式变压器又有浇注式、开启式、充气式等；按用途分又可分为普通变压器和特种变压器；按调压方式分有无载调压变压器和有载调压变压器。在选择变压器时，应选用低损耗节能型变压器，如S9系列或S10系列。高损耗变压器已被淘汰，不再采用。在多尘或有腐蚀性气体严重影响变压器安全的场所，应选择密闭型变压器或防腐型变压器；供电系统中没有特殊要求和民用建筑独立变电所常采用三相油浸自冷电力变压器（S9、S10-M、S11、S11-M等）；对于高层建筑、地下建筑、发电厂、化工等单位对消防要求较高的场所，宜采用干式电力变压器（SC、SCZ、SG3、SG10、SC6等）；对电网电压波动较大的，为改善电能质量应采用有载调压电力变压器（SZ7、SFSZ、SGZ3等）。（二）变压器台数和容量的确定1、主变压器台数的选择（一）主变压器台数应根据负荷特点和经济运行要求进行选择。1、应满足用电负荷对可靠性的要求。在有一、二级负荷的变电所中，选择两台主变压器，当在技术、经济上比较合理时，主变压器选择也可多于两台。2、对季节性负荷或昼夜负荷变化较大的宜采用经济运行方式的变电所，技术经济合理时可选择两台主变压器。3、三级负荷一般选择一台主变压器，负荷较大时，也可选择两台主变压器。（二）选择主变压器台数按其负荷性质要求为：车间为三班工作制，年最大有功负荷利用小时数为6000h，属于二级负荷。由供电部门对工厂提出的技术要求：1、本车间变电所从本厂220/35kV变电站以35kV双回路架空线路引入本厂。一路作为工作电源，另一路作为备用电源，两个电源不并列运行，变电站距厂东8km。2、工厂总降压变电所35kV电源侧进行电能计量。3、区域变电站35kV馈电线路定时限过电流保护装置的整定时间Top=2s，工厂总降压变电所保护的时间不的大于1.5s。4、工厂最大负荷时功率因数不得低于0.9。（三）根据以上工厂的负荷性质和电源情况，工厂总降压变电所的主变压器考虑装设一台或两台主电力变压器两种方案。2、主变压器容量的选择1）装设一台时，应满足：主变压器容量应不小于总计算负荷，即（4-3）2）装设两台时，应满足：每台变压器的容量不应小于总的计算负荷的60%，最好为总计算负荷的70%左右，即 （4-4）同时每台主变压器容量不应小于全部一、二级负荷之和，即（4-5）3、总降压变电所主变压器台数及容量根据工厂提供的数据，本工厂负荷为二级负荷，且工厂视在计算负荷为4941.9kVA，故本工厂总降压变电所应选择两台主变压器。由于本工厂选用两台主变压器，故每台主变压器的容量SN·T不应小于总的计算负荷S30的60%~70%。但由于本工厂的负荷均为二级负荷，故该工厂的总降压变电所选用两台容量为5000kVA型号为S9-5000/35的变压器，其技术参数见表4-1。表4-1S9-5000/35变压器技术参数额定容量/kVA额定电压/kV损耗/kW阻抗电压（%）空载电流（%）联结组别总体质量/t备注高压低压空载短路500035，38±2×2.5%3.156.310.56.5031.0070.7Yd1111.154、各车间变电所所选变压器的台数及容量NO.1SN≥SNNO.2SNSNNO.3(10/0.4)NO.4SN≥1.15SNO.5(10/0.4)表4-2车间变电所变压器型号车间变电所代号变压器台数及容量/kVA变压器型号No.11×1600S9-1600/101×3150S9-3150/10No.21×800S9-800/101×1000S9-1000/10No.31×1000S9-1000/10No.41×800S9-800/10No.51×400S9-400/10表4-3各型号变压器技术参数变压器型号额定容量/kVA额定电压/kV损耗/kW阻抗电压（%）空载电流（%）联结组别备注高压低压空载负载S9-1000/10100010±5%6.31.4910.55.51.1Yd11S9-3150/1031503.524.35.50.8S9-400/104006±5%6.3±5%10±5%0.40.84.3041.0Yyn11S9-800/108001.47.54.50.9S9-1000/1010001.710.30.7S9-1600/1016002.414.50.65、主变压器绕组数和接线组别的确定该变电所有二个电压等级，所以选用双绕组变压。查资料所得，Yd11联结适用于35kV总降压变电所，故采用Yd11联结。五变配电所主接线的选择（一）变电所主接线1、对变电所主接线的要求变电所的主接线，应根据变配电所在供电系统中的地位、进出线回路数、设备特点及负荷性质等因素综合分析确定，并应满足安全、可靠、灵活和经济等要求。1、安全性（1）在高压断路器的电源侧及可能反馈电能的另一侧，必须装设高压隔离开关；（2）在低压断路器的电源侧及可能反馈电能的另一侧，必须装设低压刀开关；（3）在装设高压熔断器-负荷开关的出线柜母线侧，必须装设高压隔离开关；（4）35kV及以上的线路末端，应装设与隔离开关联锁的接地刀闸；（5）变电所高压母线上及架空线路末端，必须装设避雷器。装于母线上的避雷器，宜与电压互感器公用一组隔离开关，接于变压器引出线上的避雷器，不宜装设隔离开关。2、可靠性（1）变电所的主接线方案，必须与其负荷级别相适应。对一级负荷，应由两个电源供电。对二级负荷，应由两回路或一回6kV及以上专用架空线或电缆供电；其中采用电缆供电时，应采用两根电缆并联供电，且每根电缆应能承受100%的二级负荷；（2）变电所的非专用电源进线侧，应装设带短路保护的断路器或负荷开关-熔断器。当双电源供多个变电所时，宜采用环网供电方式；（3）对一般生产区的车间变电所，宜由工厂总变配电所采用放射式高压配电，以确保供电可靠性，但对于辅助生产区及生活区的变电所，可采用树干式配电；（4）变电所低压侧的总开关，宜采用低压断路器。当低压侧为单母线，且有自动切换电源要求时，低压总开关和低压母线分段开关，均应采用低压断路器。3、灵活性（1）变配电所的高低压母线，一般宜采用单母线或单母线分段接线方式；（2）35kV及以上电源进线为双回路时，宜采用桥形接线和线路-变压器组接线；（3）需带负荷切换主变压器的变电所，高压侧应装设高压断路器或高压负荷开关；（4）变电所的主接线方案应与主变压器的经济运行要求相适应；（5）变电所的主接线方案应考虑到今后可能的增容扩展，特别是出线柜便于添置；4、经济性（1）变电所的主接线方案在满足运行要求的前提下，应力求简单。变电所高压侧宜采用断路器较少或不用断路器的接线；（2）变电所的电气设备应选用技术先进、经济适用的节能产品，不得选用国家明令淘汰的产品；（3）工厂的电源进线上应装设专用的计量柜，其中的电流、电压互感器只供计费的电能表使用；（4）应考虑无功功率的人工补偿，使最大负荷时功率因素达到规定的要求。2、变电所主接线方案的比较表5-1两种主接线方案的比较比较项目装设一台主变压器的方案装设两台主变压器的方案技技术指标供电安全性满足要求满足要求供电可靠性基本满足要求满足要求供电质量由于一台主变，电压损耗略大由于两台主变并列，电压损耗略小灵活方便性只一台主变，灵活性稍差由于有两台主变，灵活性较好扩建适应性稍差一些更好一些综合上述方案比较，考虑到本厂属于二级负荷，如出现中断供电，在经济上的损失远多于所装设的费用，且有较大的集中负荷，如铸钢车间，决定采用装设两台主变的方案。（二）变电所主接线方式1、总降压变电所主接线方式的选择总降压变电所主结线图表示工厂接受和分配电能的路径，由各种电力设备（变压器、避雷器、断路器、互感器、隔离开关等）及其连接线组成，通常用单线表示。主结线对变电所设备选择和布置，运行的可靠性和经济性，继电保护和控制方式都有密切关系，是供电设计中的重要环节。以下有两种接线方式：（一）一次侧采用内桥式接线，二次侧采用单母线分段的总降压变电所主电路图如图5-1（a),这种主结线多用于电源线路较长因而发生故障和停电检修的机会较多、并且变电所的变压器不需要经常切换的总降压变电所。(a)内桥式主接线(b)外桥式主接线图5-1桥式接线(二)一次侧采用外桥式结线、二次侧采用单母线分段的总降压变电所主电路图如图5-1（b)，这种主结线的运行灵活性也较好，供电可靠性同样较高，适用于一、二级负荷的工厂。2、高压配电系统主接线方式的选择由于工厂的负荷为二级负荷，总降压变电所出线较多，故本降压变电所采用单母线分段方式的接线，电气接线图见图5-2。这种接线方式采用的高压开关设备较多，初期投资较大。但单母线分段接线方式比其他接线方式的灵活性、可靠性更高，考虑到总降压变电所的在工厂的特殊地位，故本设计采用单母线分段方式的主接线方案。图5-2总降压变电所电气主接线图六短路计算及设备的选择（一）短路电流计算1、短路计算的方法进行短路电流计算的方法，常用的有欧姆法（有称有名单位制法）和标幺值法（又称相对单位制法），工程上常用标幺制法。故本设计采用标幺值法进行计算。1、绘制计算电路图、选择短路计算点。计算电路图上应将短路计算中需计入的所有电路元件的额定参数都表示出来，并将各个元件依次编号。短路计算点应选择得使需要进行短路效验的电器元件有最大可能的短路电流通过。2、设定基准容量Sd=100MVA和基准电压Ud=Uc（短路计算电压，即1.05UN），并计算基准电流Id。（6.1）3、计算短路回路中各主要元件的阻抗标幺值（一般只计算电抗标幺值）（1）电力系统的电抗标幺值（6.2）式中，SOC—电力系统出口断路器的断流容量，单位为MVA。（2）电力线路的电抗标幺值（6.3）式中，UC—线路所在电网的短路计算电压，单位为kV，UC=1.05UN.采用标幺值计算时，无论短路计算点在哪里，线路的电抗标幺值不需换算。（3）电力变压器的电抗标幺值（6.4）式中，Uk%—变压器的短路电压（阻抗电压）百分值；SN—变压器的额定容量。4、绘制短路回路等效电路，并计算总阻抗（总电抗标幺值）。5、计算短路电流，分别对各短路计算点计算各短路电流、、、等。（6.5）在无穷大容量系统中，存在下列关系：==（6.6）高压电路中的短路冲击电流及其有效值，按下列公式近似计算：（6.7）（6.8）低压电路中的短路冲击电流及其有效值，按下列公式近似计算：（6.9）（6.10）6、计算短路容量，三相短路容量按下式计算：（6.11）2、短路计算过程表6-1电力线路每相的单位长度电抗平均值线路结构线路电压35kV及以上6～10kV220/380V架空线路0.400.350.32电缆线路0.120.080.066该厂电源从位于距该厂东侧8km处的220/35kV变电站以35kV双回路架空线引入工厂，其中一路做为工作电源，另一路作为备用电源，两个电源不并列运行。其供电系统电路图如图6-1所示。该供电系统中，需计算图中的四处短路点的短路电流、短路容量等，以用于确定一次设备，其短路等效电路图如图6-2所示。图6-1工厂供电系统电路图6-2短路等效电路图3、短路电流计算结果表6-2短路计算结果表电路点运行方式三相短路电流/kA三相短路容量/MVAk-1最大运行2.122.122.124.773.20135.1最小运行1.941.941.944.3652.93123.5k-2最大运行3.823.823.828.605.7769.4最小运行3.643.643.648.195.5066.2k-3最大运行32.332.332.372.67548.823.53最小运行31.831.831.871.5548.0223.15k-4最大运行2.872.872.876.464.3331.35最小运行2.802.802.806.34.22830.67k-5最大运行19.4619.4619.4643.829.414.15最小运行19.2719.2719.2743.3829.114.02k-6最大运行1.321.321.322.971.9914.4最小运行1.301.301.302.921.9614.27k-7最大运行23.1423.1423.1452.06534.416.84最小运行17.1617.1617.1638.6125.9112.48k-8最大运行19.4619.4619.4643.78529.3814.15最小运行19.2719.2719.2743.3629.114.02k-9最大运行12.0212.0212.0227.04518.158.74最小运行11.9411.9411.9426.8718.038.69（二）一次设备的选择与校验1、一次设备选择及校验的条件为了保证一次设备安全可靠地运行，必须按下列条件选择和校验：（1）按正常工作条件包括电压、电流、频率及开断电流等选择；（2）按短路条件包括动稳定和热稳定进行校验；（3）考虑电气设备运行的环境条件如温度、湿度、海拔高度以及有无防尘、防爆、防腐、防火等要求；选择一次设备时应考虑和效验的项目如表6-3所示。表6-3一次设备选择校验的项目及满足的条件序号设备名称电压/kV电流/kA断流能力/kA短路稳定度校验动稳定热稳定1高压断路器√√√√√3高压隔离开关√√—√√4低压断路器√√√△△7电流互感器√√√√√8电压互感器√————9母线—√—√√10电缆√√——√应满足的条件设备的额定电压应不小于装置地点的额定电压设备的额定电流应不小于通过设备的计算电流设备的最大开端电流（或功率）应不小于它可能开端的最大电流（或功率）按三相短路冲击电流校验按三相短路稳态电流校验备注√校验—不校验△一般可不校验本设计查阅相关资料，经过整理一次设备效验所需的公式得出一次设备效验公式表见表6-4。表6-4一次设备效验公式表序号设备名称校验项目校验公式1高压断路器、高压负荷开关、高压隔离开关动稳定ima≥ish(3)热稳定I2tt≥I∞(3)2tima2电流互感器动稳定KesIin≥i(3)sh热稳定(Kt·Iin)2t≥I∞(3)2tima3母线动稳定σal≥σc热稳定A≥Amin=I(3)∞·/c4电缆和绝缘导线热稳定A≥Amin=I(3)∞·/c符号含义ima——设备的极限通过电流峰值（kA），ish(3)—通过设备的三相短路冲击电流（kA）It—设备的t秒热稳定电流（kA），t－设备的热稳定实验时间，I∞(3)－三相短路稳态电流（KA，序号3、4中用A），tima－短路假想时间，Kes－动稳定倍数，Kt－热稳定倍数，σal－母线的最大允许应力，σc－母线通过时ish(3)受到的最大计算应力，A－导体的截面，Amin－导体满足热稳定的最小截面。2、总降压变电所35kV侧一次设备的选择与校验根据前面的计算数据，经过综合判断，本设计的总降压变电所35kV侧选用中型屋外式配电装置，并对该装置所用到的电气设备进行了效验。其主要电气设备的参数见表6-5，35kV侧一次设备选择效验表见表6-6。表6-535kV屋外配电装置主要电气设备参数名称型号主要技术数据断路器40GI-E16UN=40.5kV，IN=1600A，Ioc=16kA电流互感器LCZ-35I1N/I2N=20~1000A/5A电压互感器JDJ2-35U1N/U2N=35kV/0.1kVJDJJ2-35熔断器RN5-35UN=35kV，IN=100A，Ioc=17kARW10-35/2UN=35kV，IN=2A，Ioc=16.5kA表6-635kV侧一次设备选择校验表选择效验项目电压电流断流能力动稳定性热稳定性装置地点条件参数UNI30数据35kV71.84A2.12kA4.77kA3.37设备型号参数UNINIoc/Socimax断路器40GI-E1640.5kV1600A16kA——电流互感器LCZ-3535kV1000/5A—130kA900熔断器RN5-3535kV100A900MVA——电压互感器JDJ2-3535/0.1kV————3、总降压变电所10kV侧一次设备的选择与校验该工厂总降压变电所10kV侧选用GG-1A（F）型开关柜，其主要电气设备参数及电气设备校验表见表6-7和表6-8所示。表6-7GG-1A（F）型高压开关柜主要电气设备参数名称型号主要技术数据断路器SN10-10ⅡUN=10kV，IN=1000A，Soc=500MVA隔离开关GN8-10UN=10kV，IN=400A电流互感器LAJ-10UN=10kV，I1N/I2N=20~800A/5A电压互感器JDZ-10U1N/U2N=10kV/0.1kV避雷器FZ-10UN=10kV表6-810kV侧一次设备选择校验表选择效验项目电压电流断流能力动稳定性热稳定性装置地点条件参数UNI30数据10kV285.3A3.82kA8.60kA10.94设备型号参数UNINIoc/Socimax断路器SN10-10Ⅱ10kV1000A31.5kA80kA31.5kA电流互感器LAJ-1010kV20~800/5A—181kA3600kA电压互感器JDJ2-3510/0.1kV————4、各车间变电所10kV侧一次设备的选择与校验该工厂共有五个车间变电所，经过分析和计算，本设计的各个车间变电所10kV侧的电气设备均可选用同总降压变电所相同型号的电气设备和GG-1A（F）型开关柜。经过校验该型高压开关柜和电气设备的参数均合格，满足工厂各个车间变电所的用电需求。故各车间变电所10kV侧一次设备均选用同总降压变电所相同型号的电气设备和高压开关柜，其具体参数见表6-8。5、各车间变电所二次侧一次设备的选择与效验低压开关设备的选择与校验，主要指低压断路器、低压刀开关、低压刀熔开关以及低压负荷开关的选择与校验。本设计中个车间变电所二次侧均采用低压短路器作为开关电器，并对其进行选择、整定与校验，其结果见表6-9。表6-9各车间变电所二次侧断路器选择与效验表变电所编号断路器型号装设地点参数校验参数UN/VI30/AIk(3)/kAUN/VIN/AIoc/kANO.1DW17-2000380187032.3690200080SN1-106000248.92.87600060020No.2DW15-1600380955.419.46690125040SN1-106000705.71.32600060020No.3DW17-2000380112462.49690200080No.4DW17-1600380101820.64690125050No.5DW15-630380490.612.4369063030七工厂电源进线及高压配电线路的选择导电和电缆是电能传输的唯一途径，因此合理的选择电缆来保证供电系统安全、可靠、优质、经济的运行时至关重要的。导线的界面越大，电能损耗越小，但是线路投资、维修管理费用和有色金属消耗量都要增加。因此从经济方面考虑，可选择一个比较合理的导线截面，既是电能损耗小，又不致过分增加线路投资、维修管理费用和有色金属消耗量。1、35kV架空线路的选择35kV供电线路可先按经济电流密度确定经济截面，在校验其他条件。按经济电流密度jec计算经济截面Aec的公式为（6.1）式中，I30为线路的计算电流。我国现行的经济电流密度jec规定见表7-1所示。该工厂为三班工作制，年最大有功利用小时为6000h，进线电缆选用铝芯电缆，由表7-1查的jec=1.54。由公式6.1计算得架空线路的经济截面因此选用截面为95mm2，型号为LGJ-95的钢芯铝绞线，LGJ-95的允许载流量Ial=335A﹥I30=71.84A，因此满足发热条件。2、35kV母线的选择由《发电厂电气主系统》查出铝矩形导体的经济电流密度jec=0.68，故母线的经济截面故35kV母线选用25×5mm2单条竖放矩形导体，其载流量为350A，比I30大，因此满足要求。表7-1导线和电缆的经济电流密度线路类别导线材质年最大有功负荷利用小时3000h以下3000～5000h5000h以上架空线路铜3.002.251.75铝1.651.150.90电缆线路铜2.502.252.00铝1.921.731.543、总降压变电所10kV侧电缆的选择根据公式6.1可算出总降压变电所10kV侧电缆的经济截面因此选用截面为150mm2，型号为YJV－150的交联聚乙烯绝缘电缆。由《工发电厂电气主系统》中的数据得铜芯YJV－150的允许载流量Ial=411A﹥I30=71.84A,因此满足发热条件。4、总降压变电所10kV侧母线的选择根据10kv母线处的电流电压等初选母线型号为LMY－480(40×4)，Ial=480A≥I30=285.3A，符合要求。稳定校验该10kV母线处的=8.60kA假设母线水平平放，档距为900mm，档数大于2，相邻两相母线的轴线距离为160mm。三相短路时的最大电动力F(3)=×10-7N/A2=（8.60×103）2××10-7=72.06N母线在F(3)作用时的弯曲力矩为M==72.06×0.9/10=6.5N·m母线的截面系数为W=b2h/6=0.042×0.004/6=1.1×10-5m3故母线在三相短路时所受到的计算应力为σc=M/W=6.5N·M/1.1×10-5m3=5.9MPa而硬铝母线（LMY）的允许应力为σal=70MPa＞σc=5.9MPa由此可见该母线满足短路动稳定度的要求。⑵热稳定校验由表6-2中的热稳定校验公式可知=3.82×103×/87=90.5mm2A=40×4=160mm2＞=90.5mm2由此可知该母线满足短路热稳定度的要求。5、总降压变电所至各车间变电所电缆选择本设计的总降压变电所至各车间变电所的电缆均选用交联聚乙烯绝缘铜芯电缆，并对其进行了校验，其结果见表7-2。表7-2总降压变电所至各车间变电所电缆选择与效验表变电所编号电缆型号计算电流I30/A允许载流量Ial/ANo.1YJV-70217.75255No.2YJV-2563.76135No.3YJV-2542.72135No.4YJV-2562.07135No.5YJV-2518.64135八继电器保护（一）继电保护装置的配置原则及情况1、继电保护的任务1）自动地、迅速地、有选择性地将故障设备从供配电系统中切除，使其他非故障部分迅速恢复正常供电；2）正确反映电气设备的不正常运行状态，发出预告信号，以便操作人员采取措施，恢复电器设备的正常运行；3）与供配电系统的自动装置配合，提高共配电系统的供电可靠性。2、继电保护装置的基本要求根据继电保护的任务，继电保护应满足选择性、可靠性、速动性和灵敏性的要求。3、继电保护的基本工作原理供配电系统发生故障时，会引起电流增大、电压降低、电压和电流间相位角的改变等。因此，利用上述物理量故障时与正常时的判别可构成各种不同工作原理的继电保护装置。如电流保护、电压保护、方向保护、距离保护和差动保护等。继电保护的种类很多，但其工作原理基本相同，它主要由测量、逻辑和执行3部分组成。4、电流保护的接线方式工厂高压线路的继电保护装置中，起动继电器与电流互感器之间的连接方式，主要有三相三继电器式、两相两继电器式和两相一继电器式三种。（一）三相三继电器式接线这种接方式主要用于高压大接地电流系统，保护相间短路和单相短路。它能反映各种短路故障，流入继电器的电流与电流互感器二次绕组的电流相等，其接线系数在任何短路情况下均等于1。（二）两相两继电器式接线这种接线，如果一次电路发生三相短路或两相短路时，都至少有一个继电器要动作，从而使一次电路的断路器跳闸。为了表述这种接线方式中继电器电流与电流互感器二次电流的关系，特引入一个接线系数Kw。两相两继电器式接线在一次电路发生任意相间短路时，Kw=1，即其保护灵敏度都相同。（三）两相一继电器式接线这种接线又称两相电流差接线。正常工作时，流人继电器的电流为两相电流互感器二次电流之差。在一次电路发生三相短路时，流入继电器的电流为电流互感器二次电流的倍，即。两相一继电器式接线能反应各种相间短路故障，灵敏度有所不同，有的甚至相差一倍，因此不如两相两继电器式接线。但是它少用一个继电器，较为简单经济。（二）变压器的继电保护及整定计算1、总降压变电所35/10kV变压器的保护本设计的总降压变电所采用S9-5000/35型电力变压器，该变压器的额定容量为5000KVA，所以本设计选择对该变压器装设差动保护和瓦斯保护。本设计变压器保护均选用GL-15/10型继电器进行保护，采用两相两继电器式接线，其接线形式见图8-1所示。下面分别对继电保护进行整定计算。图8-1两相两继电器式接线图1、差动保护差动保护能正确区分被保护元件保护区内、外故障，并能瞬时切除保护区内的故障。变压器差动保护用来反映变压器绕组，引出线及套管上各种短路故障，是变压器的主保护。本设计差动保护选用BCH-2型继电器，变压器各侧有关数据见表8-1。从表8-1可以看出，变压器二次侧电流I2大于一次侧电流I1，所以选较大者10.5kV侧为基本侧。BCH-2型继电器的平衡绕组WbⅠ接于10.5kV的基本侧，平衡绕组WbⅡ接于35kV侧。计算差动保护基本侧动作电流，在决定一次动作电流时应满足下列三个条件：（1）躲过变压器励磁涌流的条件Iop1=KrelITN，d=1.3×274.9A=357.4A（2）躲过电流互感器二次短线不应误动作的条件Iop1=KrelIL，max=1.3×450A=585A（3）躲过外部穿越性短路最大不平衡电流的条件式中Krel，Kst—可靠系数与电流互感器的同型系数，Krel取1.3，Kst取1；ITN，d，IL，max—变压器于基本侧的额定电流与最大负荷电流；，—改变变压器分接头调压引起的相对误差与整定匝数不同于计算匝数引起的相对误差。去0.1，去初步0.05进行计算；—在最大运行方式下，变压器二次母线上短路，归算于基本侧的三相短路电流次暂态值。表8-1S9-5000/35型变压器差动保护数据数据名称各侧数据35kV10.5kV变压器额定电流82.5A274.9A电流互感器接线方式ΔY电流互感器变比计算值33.3A55A选择电流互感器标准变比200/5600/5电流互感器二次连接臂电流3.57A2.29A选取上述条件计算值中最大的作为基本侧的一次动作电流，即Iop1取585A。差动继电器基本侧的动作电流为式中KTAy，Kcon—基本侧的电流互感器变比与其接线系数。该继电器在保持时其动作安匝数为为了平衡得更精确，是不平衡电流影响更小，可将接于基本侧平衡绕组WbⅠ作为基本侧动作匝数的一部分，选取差动绕组Wb与平衡绕组WbⅠ的整定匝数Wd，set=6匝，WbⅠ，set=6匝，即Wop，set=Wd，set+WbⅠ，set=12匝。确定平衡绕组匝数I1（WbⅡ+Wd，set）=I2（WbⅠ，set+Wd，set）选整定匝数WbⅡ,set=2匝，其相对误差为要求相对误差的绝对值不超过0.05，故满足要求，不必重新计算动作电流值。确定短路绕组匝数，就是要确定短路绕组的插头的插孔。它有四组插孔，短路绕组匝数越多，躲过励磁涌流的性能越好，但当内部故障电流中有较大非周期分量时，BCH-2型继电器动作时间要延长，因此，对励磁涌流倍数大的中、小容量变压器，当内部故障时短路电流非周期分量衰减较快，对保护动作时间要求较低，故多选用插孔C2-C1或D2-D1。本设计宜选用C1-C2插孔拧入螺钉，接通短路绕组。该继电保护整定计算为单电源应以最小运行方式下10kV侧两相短路反应到电源进行效验，10.5kV侧母线两端短路归算到35kV侧流入继电器的电流为

35kV电源侧BCH-2型继电器的动作电流为则差动保护装置的最小灵敏系数为可见，满足灵敏性要求.2、瓦斯保护瓦斯保护又称气体继电保护，是保护油浸式电力变压器内部故障的一种基本的相当灵敏的保护装置，按GB50062—1992规定，800KVA及以上的油浸式变压器和400KVA及以上的车间内油浸式变压器，均装设瓦斯保护。故该厂总降压变电所主变压器应装设瓦斯保护。2、35kV电力线路保护该工厂有35kV进线线路两条，一条为工作电源，另一条为备用电源。本设计35kV线路保护选用DL-10型继电器，采用两相两继电器式接线，其接线形式见图8-1所示。35kV线路采用的保护有过电流保护、电流速断保护和过负荷保护，下面进行保护的整定计算。1、过电流保护的整定计算该线路的I30=285.3A，本设计的线路过电流保护的整定值取I30的2倍，故IL·max=2I30=570.6A。电流互感器变比为100/5，故整定电流所以动作电流整定为43A。根据工厂的相关资料，该过电流保护的动作时间为2s。2、电流速断保护的整定计算该线路三相短路电流周期分量有效值Ik·max=4860A，根据电流速断保护的整定计算公式得动作电流因此，电流速断保护的动作电流为84A。3、过负荷保护线路的过负荷保护一般对可能经常出现过负荷的电缆线路予以装设，一般延时动作于信号。由于本工厂负荷较大，容易出现过负荷现象，故本设计选用过负荷保护，过负荷保护的动作电流故过负荷保护的整定值为18.5A，动作时间取15s。3、10kV电力线路保护该工厂的10kV线路较多，故本设计只选择变电所至No.1车间变电所的线路进行继电保护整定计算。本设计10kV线路保护均选用DL-10型继电器进行保护，采用两相两继电器式接线，其接线形式见图8-1所示。下面分别对继电保护进行整定计算。1、过电流保护的整定计算该线路的I30=217.75A，本设计的线路过电流保护的整定值取I30的2倍，故IL·max=2I30=435.5A。电流互感器变比为100/5，故整定电流所以动作电流整定为33A。根据工厂的相关资料，该过电流保护的动作时间为2s。2、电流速断保护的整定计算该线路三相短路电流周期分量有效值Ik·max=58610A，根据电流速断保护的整定计算公式得动作电流因此，电流速断保护的动作电流为1005A。3、过负荷保护线路的过负荷保护一般对可能经常出现过负荷的电缆线路予以装设，一般延时动作于信号。由于本工厂负荷较大，容易出现过负荷现象，故本设计选用过负荷保护，过负荷保护的动作电流故过负荷保护的整定值为140A，动作时间取15s。九车间变电所的防雷保护和接地装置的设计（一）变电所防雷保护与防雷装置的选择1、变电所防雷保护变电所及其屋外配电装置，应装设避雷针来防护直击雷。由于该厂变电所35kV采用屋外配电装置，故屋外配电装置和变电所均需装设避雷针进行直击雷防护。变电所屋顶为平屋顶，宜用避雷带做接闪器。根据它的防雷等级确定其引下线间距小于18m，避雷网格小于10m×10m或12m×8m，至少设两处防雷接地测试点。为了防止雷电侵入波对变电所内电气装置特别是对主变压器产生危害，应该在变电所以下位置装设避雷器：（1）高压架空线路的终端杆装设阀式避雷器，且由于该工厂需要一段引入电缆，故在架空线终端装设的避雷器要与电缆头处的金属外皮相连并一同接地；（2）每组高压母线上都应装设阀式避雷器。变电所内所有阀式避雷器应以最短的接地线与配电装置的主接地网相连。2、防雷装置的选择（1）接闪器及其引下线的选择按GB50057-1994规定，本设计避雷带均直径为16mm的圆钢。（2）避雷器的选择该变电所采用电站型碳化硅阀式避雷器，其中35kV侧采用磁吹阀式避雷器，10kV侧采用普通阀式避雷器。其技术特性见表9-1所示。表9-1电站型碳化硅阀式避雷器的技术特性系统额定电压（有效值/kV）避雷器额定电压（有效值/kV）波前冲击放电的波前陡度（kV/μs）工频放电电压（有效值/kV）1.2/50μs冲击放电电压（峰值/kV）波前冲击放电电压（峰值/kV）额定放电电流5kA下残压（波形8/20μs，峰值/kV）不小于不大于不大于不大于不大于1012.76326.031.045.056.345.03541.034.37085112130108（二）接地装置的设计计算因该工程未给出自然接地体的相关数据，因此该变电所采取人工接地体的形式，对各高低压设备及变电所的其他设施进行接地保护。按《工厂供电》附录表可确定此变电所公共接地装置的接地电阻应满足以下两个条件：RE≤120V/IE（1）RE≤4Ω（2）本设计总降压变电所的接地电阻要求RE≤4Ω。现初步考虑围绕变电所周围一圈直径50mm、长2.5的钢管接地体，每隔5m打入一根，管子之间用40×4mm2的扁钢焊接相联。该变电所土质属于砂质粘土，查《工厂供电》附录表得砂质粘土的电阻率=100·m，求得单根钢管接地电阻RE（1）≈100/2.5Ω=40Ω根据RE（1）/RE=40/4=10，考虑到管子之间的电流屏蔽效应和变电所布局，初选28根接地体。以n=28和a/l=5m/2.5m=2去查《工厂供电》附录表，可得ηE≈0.58。因此可得随意满足要求。。变电所接地装置平面布置如图9-1所示图9-1接地装置平面布置图十设计心得经过本次课程设计，我深切地感受到电气工程基础理论与实际的巨大差别，在书本上我学到了如何求计算负荷、如何利用标幺值求解短路电流，如何实现继电保护，但是在实践应用中我发现还有很多细节要考虑，而且实际中的原理图远比书本上的要复杂得多，各类设备的选择也要考虑到诸多问题。本次课程设计也让我粗略地接触了autoCAD，好在有机电院的朋友指导我，所以也算是完成得较为顺利。本次设计的计算量非常大，是平时在书本学习中接触不到的，在这次实验中，我懂得了学习的重要性，也了解到了理论知识与实践相结合的重要意义，学会了坚持、耐心和努力，这将为自己今后的学习和工作做出了最好的榜样。虽然自己对电气一次设计还不是那么熟练，但是依靠最近一周的查找资料和自我实践，我也逐渐对电气一次设计越来越感兴趣，越来越熟练，希望自己能在今后的日子里继续学习，继续完善该学科的学习。

附录1主接线图附录2总降压变电所及配电系统主要设备、器件明细表序号名称规格型号数量备注1变压器S9-5000/3522变压器S9-1600/1023变压器S9-3150/1014变压器S9-800/1025变压器S9-1000/1026变压器S9-400-1017断路器40GI-E1629电流互感器LCZ-35210电压互感器JDJJ2-35211电压互感器JDJ2-35212熔断器RN5-35213避雷器FZ-101114熔断器RW10-35/2215断路器SN10-10II916电流互感器LAJ-101117电压互感器JDZ-101118隔离开关GN8-101119断路器DW17-2000220断路器DW15-160121断路器SN1-10222断路器DW17-1600123断路器DW15-63012435KV架空进线LGJ-95___2535KV母线25*5mm2单条竖放___2610KV侧电缆YJV-150___27并联电容器BWF10.5-120-1132810KV母线LMY-480___29总变电所至NO.1变电所电缆YJ-70___30总变电所至NO.2变电所电缆YJV-25___31总变电所至NO.3变电所电缆YJV-25___32总变电所至NO.4变电所电缆YJV-25___33总变电所至NO.5变电所电缆YJV-25___参考文献[1]熊信银.电气工程基础.华中科技大学出版社,2010[2]陈跃.电气工程专业毕业设计指南电力系统分册.中国水利水电出版社,2008[3]李友文.工厂供电[M].化学工业出版社,2007[4]雷振山.中小型变电所实用设计手册.中国水利水电出版社,2000[5]周文俊.电气设备实用手册[M].中国水利水电出版社,1999[6]刘介才.戴绍基.工厂供电（第2版）[M].机械工业出版社,2001[7]翁双安.供配电工程设计指导.机械工业出版社，2008[8]王辉.AutoCAD2014电气设计从入门到精通.电子工业出版社,2013[9]芮静康.实用电气手册[J].中国电力出版社,2004[10]JBJ6-96机械工厂电力设计规范[J].中国计划出版社，1994目录TOC\o"1-3"\u第一章项目摘要 31.1项目基本情况 31.2建设目标 31.3建设内容及规模 41.4产品及去向 41.5效益分析 4第二章项目建设的可行性和必要性 52.1建设的必要性 52.2建设的可行性 52.3编制依据 62.4编制原则 9第三章项目建设的基础条件 93.1建设单位的基本情况 93.2项目的原料供应情况 103.3地址选择分析 10第四章产品 114.