桥梁常规支架计算方法(夏龙)

桥梁惯例支架计算方法之杨若古兰创作

中铁一局五公司施工技术部2010年9月前言近年来，公司承建的桥梁项目不竭增多，桥型也出现多样化.目前在建难度较大的桥梁均分歧程度使用了落地（悬空）支架来进行施工，比方：沪杭客专翁梅立交连续梁采取临时支墩、贝雷梁及小钢管多层组合支架进行现浇，厦蓉高速高尧I号大桥150m主跨的0号块、1号块均采取了托架悬空浇筑，西平铁路1-80m钢-混凝土组合桁梁拟定采取落地支架原位拼装等等.因为支架施工具有普遍性，公司施工技术部根据以往桥梁施工特点编写了本手册，次要对比较惯例的几种桥梁支架方式的计算方法进行介绍.计算过程中个别数值（参数）或分析方法可能存在必定的理解偏差甚至错误，但其计算思路是可以参考和借鉴的.本手册共分十个部分，次要内容包含：桥梁支架计算根据和荷载计算、箱梁模板设计计算、小钢管满堂支架计算、临时墩（贝雷梁）组合支架计算、预留孔穿销法计算、抱箍设计计算、预埋牛腿悬空支架计算、托架设计计算、简支托梁设计计算、附件.附件1、2表中介绍了支架立杆、分配梁经常使用材料的力学参数，对手册2.3章节进行了弥补；附件3介绍了预应力张拉引申量的计算方法，特别是针对非对称预应力张拉的伸长值计算.因为时间无限，不当的地方在所难免，如发现须要点窜和弥补完美的地方，请及时与中铁一局五公司施工技术部联系（电话.目录1支架在桥梁施工的用处支架在桥梁的施工方面有着比较广泛的感化，可以作为现浇梁、盖梁施工的次要承力结构，墩身施工的工作平台，内模的横（竖）向支持零碎，施工人员下上的通行斜道，材料、机具运输的吊装设施等等.支架法施工除在设计方面有请求外，根据现场经验，在以下情况建议通过变动设计采取支架施工：山区施工没有建设预制场的条件建议支架现浇；桥梁两端地形限制没法拼装架桥机或运梁条件差；桥梁平曲线半径较小，预制箱梁翼板变更较大；桥梁跨线时两侧盖梁轴线不服行导致在同一跨板长差别较大导致预制、架设难度和施工投入（改造预制台座和龙门吊）大；桥梁因为设计跨度分歧，大跨预制梁的架设存在难度（施工期间须要改造或更换架桥设备）；预制、架设施工不克不及满足进度请求等情况.2支架计算根据和荷载计算桥梁施工平分歧的支架方式均有成功的案例为后续施工提供良好的借鉴.本文次要对分歧的惯例支架方式的计算进行介绍，通过对支持结构的力学分析和理解，才干选用到适合分歧工程特点的支架方式，才干对支架体系的单薄环节进行无效的现场控制，才干对混凝土功能、浇筑高度、浇筑速度等次要目标予以确定和控制，才干包管不异桥型不异支架方式发生不异的后果，防止质量和平安事故.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000,2000年11月《木结构设计规范》，GB50005-2003,2004年1月《混凝土结构设计规范》，GB50010-2002，2002年4月《钢结构设计规范》，GB50017-2003，2003年4月《建筑工程大模板技术规程》，JGJ74-2003，2003年10月《建筑施工扣件式钢管脚手架平安施工规范》JGJ130-2001《建筑施工碗扣式脚手架平安技术规范》JGJ166-2008《建筑施工门式钢管脚手架平安技术规程》JGJ128-2000《钢管脚手架扣件》GB15831-2006《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002《建筑结构荷载规范》GB50009—2001《扣件式钢管脚手架计算手册》，王玉龙，2008年《建筑施工计算手册》，江正荣，2001年7月支架选型完成后，其计算的思路和准绳应从上至下进行.2.倾倒混凝土时发生的水平荷载尺度值：采取泵送混凝土时为4KN/m2；采取溜槽、串筒为2KN/m23以下漏斗为4KN/m23以下漏斗为6KN/m2.振捣混凝土时对竖向结构模板发生的荷载尺度值为4KN/m2.现浇混凝土对模板的侧压力尺度值：F=0.22*r*t*B*B*Vi/2① F二r*H②012F——新浇筑砼对模板的最大侧压力（KN/m2）;r——砼的重力密度（KN/m3）,计算时钢筋混凝土取26KN/m3；t——新浇筑的初凝时向（h），可按实测确定，如缺乏试验材料时0可采取t0=200/（T+15）计算（T为砼的温度°C）；H——砼侧压力计算地位处至新浇砼顶面的总高度（m）;B——外加剂影响批改系数，掺具有缓凝感化的外加剂时取1.2，无1外加剂取1；B——砼坍落度影响批改系数，当坍落度小于11cm时取1.1，坍落2度大于11cm时取1.15；V——砼的浇筑速度（m/h）.公式①、②计算结果取二者中的较小值.取较小值的缘由分析：对于高度较低的模板来说其侧压力次要取决于浇筑高度，而对于浇注高度较大的情况下按浇注高度计算结果是不真实的，因为墩身混凝土随着时间推移浇筑部位不竭上移，底部混凝土凝固对底部侧模的影响逐步减小，对于墩身浇筑选用较小值是比较符合实际.但是计算取较小值的条件：现场必须对混凝土的坍落度和浇筑速度进行严酷控制，其次对初凝时间应现场认真测定.模板荷载分项系数：活载（施工人员、机具，倾倒、振捣混凝土荷载）取1.4，恒载（新浇混凝土对侧模的压力）取1.2.模板荷载效应组合：计算模板承载能力时=荷载*1.2+活载*1.4，计算模板抗变形能力时=荷载*1.2.无效压头高度：h=F/r.2.2.2.2.钢筋混凝土密度取26KN/m3，尚需*1.05（混凝土胀模系数，建议采取）.根据箱梁断面荷载作如下划分：模板荷载效应组合：恒载*1.2+活载*1.4.（活载次要包含：施工人员荷载、施工机具荷载、倾倒混凝土荷载、振捣混凝土荷载.恒载次要包含：混凝土荷载、模板自重荷载）梁底横向分配梁（模板次楞）荷载取值与底模荷载不异.纵梁（模板主楞）荷载为横向分配梁（模板次楞）传递的集中荷载.2.2.5立杆（临时墩）立杆（临时墩）荷载为纵梁（模板主楞）下传集中荷载.因为在模板计算荷载时已考虑了恒载和活载的组合效应，故模板主楞下传至立杆的荷载可直接计算立杆波动性.也可根据《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》进行荷载计算.立杆波动性荷载组合和分项系数：①1.2*永世荷载+1.4*施工均布活荷载；②1.2*永世荷载+1.4*0.85*（施工均布活荷载+风荷载）.永世荷载包含：混凝土荷载、模板荷载、支架荷载.施工均布荷载：施工人员荷载，施工机具荷载，倾倒混凝土荷载、振捣混凝土荷载.*u*w.公式中u—风压高度变更系数，可查《建筑结构荷载规zs0z范》；u—风荷载脚手架体型系数，可查《建筑施工扣件式钢管脚手架s平安技术规范》，W—基本风压，可查《建筑结构荷载规范》.02.2.6地基荷载为立杆（临时墩）下传集中荷载.落地支架计算顺序：模板f横梁（分配梁）f纵梁f立杆（临时墩）f地基（桩基）.托架（牛腿、抱箍）计算顺序：模板f横梁（分配梁）f纵梁f斜撑（牛腿、箍身）f墩柱混凝土.竹（木）胶板2,弹性模量为9.0*103N/mm2,挠度极限值L/400.因为桥梁施工处于露天环境，根据规范的请求进行调整，f2，E=9.0*103*0.85=7.65*103mN/mm2.自重计算时采取密度550Kg/m33）.竹胶板作模板面板时抗弯强度设计值30-35N/mm2（暂无相干根据，参考其产品介绍），弹性模量为5.5*103N/mm2,挠度极限值L/400.因为桥梁施工处于露天环境，根据规范的请求进行调整，f=30*0.9=27N/mm2,E=5.5*103*0.85=4.68*103N/mm2.自重计算时采取m密度950Kg/m33）.两种板概况几何尺寸2440*1220mm,板厚9、10、12、15、18、20mm等规格，周转次数控制在15次之内.热（冷）轧钢板热轧板硬度低，加工容易，延展功能好.冷轧板硬度和强度高，做钢模面板时加工绝对困难，但使用过程不容易变形.2,抗剪强度125N/mm2,弹性模量为206*103N/mm2,挠度极限值L/400.深水钢护筒、钢围堰（套箱）多选用厚度10mm以上热轧钢板.客专（50m以上跨度的公路）预制箱梁大模板多选用厚度12mm以上冷轧钢板.抱箍、牛腿、挂蓝和吊架等临时承重结构焊缝普通须要进行无损探伤检测，对接焊缝必须做无损探伤.焊缝验收等级共三个级别（三级为最低），对接焊缝的焊接等级不克不及低于二级.焊缝等级检测比较简单对现场施工影响不大，普通使用超声波探伤仪检查.对于临时结构焊缝较多时，现场对焊缝抽查时准绳上优先拔取受拉部位焊缝.钢模板角焊缝普通情况下不必进行探伤检测.焊缝等级见钢规7.1.1条，浏览时留意条文解释.扌根据《钢结构设计规范》3.4规定：抗弯强度设计值160N/mm2，抗剪强度160N/mm2.焊缝计算高度按实际焊缝高度的0.7为计算根据.普通螺栓：钢材材质Q235.共分A、B、C三级，前两种是精制螺栓，现场使用较少.C级为粗制螺栓，钢模板连接基本上为C级螺栓，普通螺栓在施工中可反复使用.2，抗剪强度140N/mm22，抗剪强度190N/mm22，抗剪强度320N/mm2.高强螺栓：钢材材质级）和级），为预应力螺栓，必须按请求使用扭矩扳手施加必定的预拉力方可无效.高强螺栓不成反复使用，经常使用的有M16-M30，超大规格的高强螺栓功能不波动，应慎重使用.在普通桥梁中抱箍大多采取高强螺栓，大跨桥梁的临时设备使用比较多见.高强螺栓在使用时分为摩擦型高强螺栓与承压型高强螺栓，设计计算方法上需区别对待.摩擦型以连接板之间出现滑动作为承载能力极限形态，承压型以板层间出现滑动作为正常使用极限形态，而以连接破坏作为承载能力极限形态.高强螺栓分为8.8级和10.9级.根据《钢结构设计规范》3.4规定：承压型高强螺栓2，抗剪强度250N/mm22，抗剪强度310N/mm2.根据《混凝土结构设计规范》4.2规定：①HPB235（Q235或圆钢）抗拉强度设计值210N/mm2，弹性模量为210*103N/mm2；②HRB335（20MnSi或螺纹钢）抗拉强度设计值300N/mm2，弹性模量为200*103N/mm2.作为支架横纵分配梁或模板背楞，根据《木结构设计规范》4.2规定：普通松木的抗弯强度设计值13N/mm2，抗剪强度1.5N/mm2，弹性模量为9.5*103N/mm2，挠度极限值L/400.因为桥梁施工处于露天环境，根据规范的请求进行调整，f2（实际施工中建议不得）， f2，mtE=9.5*103*0.85=8.07*103N/mm2.因为木材品种较多，次要工程特殊结构使用方木时，需参考《木结构设计规范》3.1章节，确定其精确的力学目标.热轧型钢材质大多为Q235.热轧型钢在桥梁施工中经常使用的次要有角钢、槽钢、工钢、H钢及钢管等.角钢有等边角钢和不等边角钢之分，等边角钢规格L20*3-L200*24，不等边角钢规格L25*16*3-L200*125*1&较小角钢普通作为钢模的次肋，稍大角钢可作为底模分配梁或铺设便（栈）桥桥面等.槽钢规格[5-[40c，小号槽钢可作为钢模的主肋、底模分配梁、支架剪刀撑或铺设便（栈）桥桥面等，大号槽钢可作为桥梁施工大型临时设备等的次要材料.工钢规格I10-I63c，小号工钢可作为钢模的主肋、底模分配梁或铺设便（栈）桥桥面等，大号工钢可作为桥梁施工大型临时设备等的次要材料.H钢用处与工钢类似.HW（宽翼缘）规格100*100-400*400，HM（中翼缘）规格150*100-600*300，HN（窄翼缘）规格100*50-900*300.大钢管次要作为竖向支持，小钢管可作为支架系杆或立杆.钢管规格①①630*12.热轧型钢作为支架横纵分配梁、立杆、立柱或模板背楞等时根据《钢结构设计规范》3.4规定：腹板（管壁）厚度小于等于16mm，抗弯强度设计值215N/mm2,抗剪强度125N/mm2,弹性模量为206*103N/mm2,挠度极限值L/400.腹板（管壁）厚度大于16mm小于60mm，抗弯强度设计值205N/mm2,抗剪强度120N/mm2,弹性模量为206*103N/mm2,挠度极限值L/400.③钢材密度为7850Kg/m33.自重计算时建议采取1.1-1.2的放大系数.2.3.8地基或临时墩扩大基础（桩基础）跨线施工时落地支架在既有高速公路路面时，路面承载力不大于250KPa为好.普通的土质地基经过换填处理应在150-220KPa，若地基承载力不克不及满足时，满堂支架可考虑添加立杆数量或进行场地硬化，临时支墩可添加混凝土基座的几何尺寸或采取桩基.未硬化的满堂支架地基应留意临时排水设施通畅.支架地基局部处于坡面地位应提前修成台阶，没法碾压处理时立杆根部垫入方木（板）或钢模等材料，立杆根部适当添加横杆、斜杆数量.落地支架地基处理应看重承台基坑回填的质量.地基处理应满足施工承载力的须要，数据可通过现场实测.混凝土基础或桩基应按局部承压进行计算并满足强度请求，混凝土材料弹性模量：C15为22*103N/mm2;C20为25.5*103N/mm2;C25为28*103N/mm2;C30为30*103N/mm2.在支架材料的选择上不主意使用特级钢或截面积较大的钢材；其次支架法浇筑箱梁不主意使用钢模，既浪费材料又添加施工恒载；横（纵）向分配梁为了固定模板可以选择方木外，纵（横）梁尽可能选用周转次数较多的型钢（槽10-槽20，110-120）.型钢裁撤后部分可以使用在隧道初支，也可作为便桥的铺板或搭设其他施工平台.在支架设计之前应参考同类桥型、类似地基情况和地形比较接近的相干成功案例，结合现场实际建立一个或多个初步的支架安插方案，通过后续的检算确定其合理性和可行性.贝雷梁作为桥梁支架、水中栈桥、便桥、施工平台或吊装设备次要的构件，在本章单独进行介绍.国产贝雷梁其桁节使用16锰钢，销子采取铬锰钛钢，插销用弹簧钢制作，焊条用T505X型.材料的容许应力按基本应力提高30％，个别钢质杆件超出上述规定时，不得超出其屈服点的85％，计算贝雷梁本身构件时采取的容许应力如下：16锰钢拉应力、压应力及弯应力为X210=273MPa；剪应力为X160=208MPa.30铬锰钛拉应力、压应力及弯应力为X1300=1105MPa；剪应力为X1300=585MPa.贝雷梁次要构件自重：桁架节270Kg/片，桁架螺栓3IKg/个，销子3Kg/个，斜撑11Kg/根，支持架21Kg/副，弦杆螺栓2Kg/个，加强弦杆80Kg/支，上弦接头6Kg/个.单片桁架高150cm,长度300cm.cm2,弦杆惯矩4,弦杆断面率4,桁片答应弯矩.m,弦杆回旋半径3.94cm,自在长度75cm，长细比19.0，纵向曲折系数0.953，弦杆纵向容许受压荷载663KN.也可计算简化成单杆系可采取：Ix=X10-8m4,y=,截面积A=X10-4m.单排单层（不加强型）截面抵抗矩W=3,截面惯性矩1=4.单排单层（加强型）截面抵抗矩W=3,截面惯性矩1=4.cm3cm4.双排单层（加强型）截面抵抗矩W=1cm3cm4.三排单层（不加强型）截面抵抗矩W=3,截面惯性矩1=4.三排单层（加强型）截面抵抗矩W=3,截面惯性矩1=4.双排双层（不加强型）截面抵抗矩W=3,截面惯性矩1=4.双排双层（加强型）截面抵抗矩W=3,截面惯性矩1=4.三排双层（不加强型）截面抵抗矩W=3,截面惯性矩1=4.三排双层（加强型）截面抵抗矩W=3,截面惯性矩1=4.不加强型：KN.m,容许剪力Q二.双排单层容许弯矩M二.m,容许剪力Q=.三排单层容许弯矩M二.m,容许剪力Q=.双排双层容许弯矩M二.m,容许剪力Q=.三排双层容许弯矩M二.m,容许剪力Q=.加强型：单排单层容许弯矩M二.m,容许剪力Q=.双排单层容许弯矩M二.m,容许剪力Q=.三排单层容许弯矩M二.m,容许剪力Q=.双排双层容许弯矩M二.m,容许剪力Q=.三排双层容许弯矩M二.m,容许剪力Q=.说明：三排单层贝雷的容许弯矩可按单排单层的乘以3再乘以不均匀系数；双排双层的可按单排单层的乘以4再乘；三排双层的可按单排单层的乘以8再乘.3箱梁模板设计计算以新安江特大桥主桥箱梁为例.现浇混凝土对模板的侧压力计算：新浇筑的初凝时间按8h,腹板一次浇注高度4.5m，浇注速度1.5m/h，混凝土无缓凝感化的外加剂，设计坍落度16mm.1/222故F=64.45KN/m2作为模板侧压力的尺度值.q2（适应计算模板承载能力）1q2（适应计算模板抗变形能力）2面板为20mm厚木胶板，模板次楞（竖向分配梁）间距为300mm，计算高度1000mm.面板截面参数：Ix=666670mm4，Wx=66667mm3，Sx=50000mm3，腹板厚1000mm.按计算简图1（3跨连续梁）计算结果：Mmax=0.82*106N.mm，Vx=16315N，fmax=0.99mm.由Vx*Sx/（Ix*Tw）得计算得最大剪应力为2.48MPa，大于1.35MPa不满足.由Mx/Wx得计算得强度应力为4.89MPa，满足.由fmax/L得挠跨比为1/304，不满足.按计算简图2（较符合实际）计算结果：Mmax=0.25*106N.mm，Vx=9064N，fmax=0.12mm.由Vx*Sx/（Ix*Tw）得计算得最大剪应力为0.68MPa，满足.由Mx/Wx得计算得强度应力为3.82MPa，满足.由fmax/L得挠跨比为1/1662，满足.因而可知合理的建立计算模型确实能减少施工投入防止不须要的浪费.次楞荷载为：q=90.64*103*0.3=27192N/mN/mm，选用方木3100*100mm，截面参数查附表.水平主楞间距为900mm，按3跨连续梁计算.按计算简图计算Mmax=2.20*106N.mm，Vx=14683N，fmax=1.92mm，Pmax=26.92*103N.计算结果：由Vx*Sx/（Ix*Tw）得计算得最大剪应力为2.20MPa，不满足.由Mx/Wx得计算得强度应力为13.21MPa，不满足.由fmax/L得挠跨比为1/469，满足.在不满足施工的情况下调整水平主楞间距为 600mm，计算结果：Mmax=0.98*106N.mm，Vx=9788N，fmax=0.37mm，Pmax=17.95*103N.由Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为1.47MPa,满足.由Mx/Wx得计算得强度应力为5.87MPa,满足.由fmax/L得挠跨比为1/1584，满足.3.1.3水平主楞(横向背肋)计算水平主楞竖向间距经计算确定为 600mm，水平向对拉4干最大距离为900mm，其水平向荷载为竖向次楞传递的集中力17.95*103N(水平向，间距300mm).以对拉4干作为支承点，按3跨连续梁进行计算，有下图2种工况.选用2根12号普通槽钢，截面参数Ix=7.64*106mm4，Wx=121259mm33,腹板总厚11mm.按3跨连续梁计算，也可按简支梁计算.工况2为最晦气荷载地位，计算结果：Mmax=5.12*106N.mm,Vx=32609N，fmax=0.18mm，Pmax=59.54*103N.由Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为27.72MPa,满足.由Mx/Wx得计算得强度应力为42.19MPa,满足.由fmax/L得挠跨比为1/5075，满足.为了充分发挥槽钢功能，将拉杆水平间距调整为1200mm,出现以下两种工况：工况1计算结果：Mmax=8.89*106N.mm，Vx=43304N，fmax=0.55mm，Pmax=79.20*103N.工况2计算结果：Mmax=8.08*106N.mm，Vx=44875N，fmax=0.52mm，Pmax=78.54*103N.由Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为38.14MPa,满足.由Mx/Wx得计算得强度应力为73.27MPa,满足.由fmax/L得挠跨比为1/2176，满足.对拉杆轴向拉力由上知为79.20KN(水平主楞的最大支承力).也可根据对拉杆水平间距a=1200mm，垂直间距b=600mm,拉杆承受的平均拉力为：N=F*a*b=90.64*1.2*0.6=65.26KN.拉杆采取①20圆钢，故以79.20KN的轴向拉力做为控制计算.g=N/A=79.20*1032<fy=300N/mm2，满足施工请求.混凝土结构设计规范GB50010-2002中规定fy=300N/mm2,建筑施工计算手册第554页fy=310N/mm2.但建筑施工计算手册第449页对①20拉杆容许拉力38.2KN作出规定，即f容许=170N/mm2.两者之间存在矛盾，参考时需留意.从平安的角度考虑当f容许=170N/mm2时，拉杆面积应大于或等于79200/170=466mm2,拉杆直径应大于或等于25mm以上.钢模和木模计算方法是一样的，但钢模须要单独设计，梁底木模实际是支架体系的一部分.对于小钢管满堂支架来说，木模面板的强度决定了横向分配梁（模板次楞）的间距，横向分配梁的强度又决定了纵梁（模板主楞）的间距和立杆的横距，纵梁的强度又决定了立杆的纵距.2222.混凝土密度取26KN/m3，底板和顶板混凝土胀模系数为1.05.计算底板时，施工人员荷载、设备荷载、木模自重荷载须要考虑箱内的影响.因为腹板下底模受力最大，以其作为控制计算.箱梁腹板高度4.5m，其混凝土自重荷载为4.5*26=117KN/m2.q2（适应计算模板承载能力）1q=（117+0.5）*1.2=141.0KN/m2（适应计算模板抗变形能力）22.q2（适应计算模板承载能力）3q2（适应计算模板抗变形能力）4以腹板下底模面板做控制计算.面板为20mm厚木胶板，模板次楞（横向分配梁）间距为300mm，计算宽度1000mm.按计算简图（5跨连续梁）计算结果：Mmax=0.43*106N.mm，Vx=15150N，fmax=0.20mm.由Vx*Sx/（Ix*Tw）得计算得最大剪应力为1.14MPa，满足.由Mx/Wx得计算得强度应力为6.39MPa，满足.由fmax/L得挠跨比为1/994，满足.底模次楞（横向分配梁）计算横向分配梁选用100*100mm方木，间距300mm.腹板上面次楞荷载为151.5*103*0.3=45450N/mN/mm.底板上面次楞荷载为38.38*103*0.3=11514N/mN/mm.腹板下纵梁间距为300mm，底板下纵梁间距600mm，按3跨连续梁计算.腹板上面计算结果：Mmax=0.409*106N.mm ， Vx=8181N ，fmax=0.04mm，Pmax=14.0*103N.由Vx*Sx/（Ix*Tw）得计算得最大剪应力为1.23MPa，满足.由Mx/Wx得计算得强度应力为2.45MPa，满足.由fmax/L得挠跨比为1/7580，满足.底板上面计算结果：Mmax=0.415*106N.mm， Vx=4147N ，fmax=0.16mm，Pmax=7.60*103N.由Vx*Sx/（Ix*Tw）得计算得最大剪应力为0.62MPa,满足.由Mx/Wx得计算得强度应力为2.49MPa，满足.由fmax/L得挠跨比为1/3740，满足.3.2.3底模主楞（纵梁）计算纵梁荷载为横向分配梁传递的集中力14.0KN（腹板下，荷载间距300mm）、7.6KN（底板下，荷载间距300mm），以腹板下纵梁作为控制计算.纵梁选用120*150mm方木，截面参数查附表.纵梁下立杆步距600mm，按3跨连续梁计算.工况1计算结果：Mmax=1.48*106N.mm，Vx=18872N，fmax=0.14mm，Pmax=30.13*103N.工况2计算结果：Mmax=1.89*106N.mm，Vx=17150N，fmax=0.18mm，Pmax=31.15*103N.由Vx*Sx/（Ix*Tw）得计算得最大剪应力为1.57MPa，略大于设计强度，基本满足.由Mx/Wx得计算得强度应力为4.2MPa，满足.由fmax/L得挠跨比为1/3333，满足.4满堂支架计算碗扣式钢管支架门架式钢管支架扣件式满堂支架（后图为斜腿钢构）4.1.1立杆强度及波动性（通过模板下传荷载）由上例可知，腹板下单根立杆（横向步距300mm，纵向步距600mm）在最晦气荷载感化下最大轴力，在模板计算荷载时已考虑了恒载和活载的组合效应（未计入风压，风压力较小可不予考虑）.可采取此值直接计算立杆的强度和波动性.立杆选用①48*3.5小钢管，因为目前的钢管壁厚均小于3.5mm而且厚度不均匀，可按①①48*3.0进行波动计算.以下按①48*3.0进行计算，截面A=424mm2.横杆步距900mm,顶端（底部）自在长度450mm,则立杆计算长度900+450=1350mm.按GB50017-2003第132页注1计算得绕X轴受压波动系数二华y=0.656875.2=73.47MPa，满足.波动验算：31150/（0.656875*424）=111.82MPa，满足.立杆强度及波动性（按照《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》）支架高度16m，腹板上面横向步距0.3m，纵向（沿桥向）步距0.6m，横杆步距0.9m.立杆延米重3.3Kg=33N，每平方米剪刀撑的长度系数0.325.立杆荷载计算：单根立杆自重： （16+ （16/0.9） * （0.3+0.6）+0.325*16*0.9）*33=1210N=1.21KN.单根立杆承担混凝土荷载：26*4.5*0.3*0.6=21.06KN.单根立杆承担模板荷载：0.5*0.3*0.6=0.09KN.单根立杆承担施工人员、机具荷载：1.5*0.3*0.6=0.27KN.单根立杆承担倾倒、振捣混凝土荷载：（2.0+4.0）*0.3*0.6=1.08KN.风荷载：W*u*wKzs0风压高度变更系数u查《建筑结构荷载规范》表7.2.1可取1.25（支架z高度20m内，丘陵地区）；风荷载脚手架体型系数u®（关闭框架型，s9为挡风系数，可查《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》表A-3，表中无参照数据时可按下式计算）；挡风系数®22，L为立杆的纵距，h为横杆的步距）.故®=1.2*0.08/0.84=0.114）；基本风压w2（根据地区情况，浙江杭州）.0风荷载为W=0.7*1.25*1.3*0.114*0.3=0.04KN/m2.K不考虑风载时立杆的强度和波动性：立杆计算荷载：N=1.2*（1.21+21.06+0.09）+1.4*（0.27+1.08）=28.72KN.因为28.72KN<31.15KN（单根立杆在最晦气荷载感化下由模板下传的最大轴力P=31.15KN）,因为立杆最大轴力为31.15KN时已通过强度和波动性计算，故无需检算.考虑风载时立杆的强度和波动性：立杆计算荷载：N=1.2*（1.21+21.06+0.09）+1.4*0.85*（0.27+1.08）=28.44KN=28440N.风荷载发生的弯矩：M=1.4*0.85*W*L*h2/10（3跨连续梁弯矩公WK式，L为立杆的纵距，h为横杆的步距），M2/10=0.0023KN.m=2300N.mm.W立杆长细比84.64，计算得绕X轴受压波动系数厂二打=0.656875.立杆截面参数A=424mm2，W=4493mm3.由N/（彳*A）+M/W=28440/（0.656875*424）+2300/4493=102.62WN/mm2=102.62MPa,满足.&二N*H/（E*A）=28720*16000/（2.06*105H为立杆的总高度，E为弹性模量，A截面面积.当立杆最大轴力超出40KN时，则大于尺度底托的承载能力，须要另行设计底托或对现有底托采