学位论文--斜拉桥设计

斜拉桥毕业设计（论文）设计说明书课题名称白蛇沟大桥设计学院(部)公路学院专业桥梁工程班级21020601学生姓名闫生龙学号21020601274月28日至6月18日共7周指导教师(签字)教学院长(签字)2010年6月12日┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊摘要本桥根据设计任务要求，依据现行公路桥梁设计规范,综合考虑桥位的地质、地形条件，拟定了三个比选方案：双塔斜拉桥、连续刚构桥、地锚式悬索桥。按“实用、经济、安全、美观、环保”的桥梁设计原则，比较三个方案的优缺点之后，将双塔斜拉桥作为推荐方案，进行了斜拉桥总体布置和上部结构细部尺寸拟定，并利用Midas/Civil6.7.1建立了有限元简化模型，对全桥在施工阶段和成桥使用阶段进行受力和变形分析以及动力特性分析。经过有限元分析，对结构进行了应力强度验算和变形验算，在此基础上，对钢主梁和斜拉索还进行了疲劳验算。最后，对全桥进行了抗风评价和抗风验算。经分析比较和验算，表明该设计计算方法正确，内力分布合理，符合设计任务的要求。关键词：方案，斜拉桥，有限元，结构分析，验算

ABSTRACTAccordingtorequestofthedesigntask，theexistinghighwayandbridgespecification,threetypesofbridgesarepresented,whicharedoublepyloncable-stayedbridge,PCcontinuousrigidframebridgeandsuspensionbridge,onthebasisofconsideringthegeologyandterrainconditionsofthebridgeposition.Accordingtotheprincipleof“practical，economical，secure，aestheticandenvironment-friendly”，aftercomparingtheircharacterscomprehensively,thedouble-pyloncable-stayedbridgeischosenasthemaindesignscheme,andwehaveaccomplishedthegenerallayoutofthecable-stayedbridgeandredactedthedetaileddimensionofthesuperstructure.Atthesametime,wehaveanalyzedthestress,deformationanddynamiccharacteristicsofthebridgeinitsusingstageandtheconstructionstagethroughmakingfiniteelementmodelbyMidas/Civil6.7.1.Moreover,basedonthecalculationresults,thestressintensityanddeformationofbridge’sstructurewaschecked.Onthisbasis,wedidthecheckingcomputationsaboutfatigueofthesteelgirdersandcables.Inthefinally，wedidthewindresistanceassessmentandcheckingcomputation.Throughcomparisonandcheckingcomputations，itshowsthecalculationmethodofthisdesignisright,theinternalforcesdistributingisreasonable,anditissatisfiedwiththerequirementofthedesigntask.Keywords:Designs,Cable-stayedbridge,Finiteelement,Structuralanalysis,Checkingcomputations目录概述 页6.2主塔强度验算6.2.主塔单元进行应力验算，配置构造钢筋。由于采用材料为C50混凝土，因此验算时进行构件上下缘应力验算。根据《常用数据手册》C50混凝土抗拉强度设计值为1.83Mpa，抗压设计值为22.4Mpa。因此构件上下缘应力抗拉强度不得超过1.83Mpa，抗压强度不得超过22.4Mpa。6.2.按使用阶段的最不利组合（组合5）下，主塔单元上下翼缘的应力值进行验算，如表6-11。表6-11使用阶段主塔强度验算（MPa）单元荷载轴向应力上缘应力（+z）下缘应力（-z）验算结果荷载轴向应力上缘应力（+z）下缘应力（-z）验算结果195组合5(最大)-9.38-6.58-12.00OK组合5(最小)-9.90-6.58-12.00OK197组合5(最大)-5.02-4.56-4.84OK组合5(最小)-5.42-4.56-4.84OK198组合5(最大)-4.64-4.22-4.52OK组合5(最小)-5.02-4.22-4.52OK199组合5(最大)-4.34-4.05-4.36OK组合5(最小)-4.70-4.05-4.36OK200组合5(最大)-4.09-3.95-4.28OK组合5(最小)-4.43-3.95-4.28OK201组合5(最大)-3.84-3.90-4.23OK组合5(最小)-4.17-3.90-4.23OK202组合5(最大)-3.60-3.83-4.18OK组合5(最小)-3.90-3.83-4.18OK203组合5(最大)-3.33-3.77-4.14OK组合5(最小)-3.62-3.77-4.14OK204组合5(最大)-3.17-4.69-5.07OK组合5(最小)-3.45-4.69-5.07OK205组合5(最大)-2.93-4.37-4.76OK组合5(最小)-3.19-4.37-4.76OK206组合5(最大)-2.67-3.80-4.19OK组合5(最小)-2.90-3.80-4.19OK207组合5(最大)-2.40-3.28-3.65OK组合5(最小)-2.61-3.28-3.65OK208组合5(最大)-2.15-2.81-3.14OK组合5(最小)-2.32-2.81-3.14OK209组合5(最大)-1.89-2.36-2.66OK组合5(最小)-2.03-2.36-2.66OK210组合5(最大)-1.63-1.95-2.20OK组合5(最小)-1.75-1.95-2.20OK211组合5(最大)-1.37-1.56-1.76OK组合5(最小)-1.45-1.56-1.76OK212组合5(最大)-1.10-1.20-1.35OK组合5(最小)-1.16-1.20-1.35OK213组合5(最大)-0.83-0.86-0.96OK组合5(最小)-0.87-0.86-0.96OK214组合5(最大)-0.55-0.56-0.61OK组合5(最小)-0.57-0.56-0.61OK215组合5(最大)-0.29-0.29-0.29OK组合5(最小)-0.29-0.29-0.29OK单元荷载轴向应力上缘应力（+z）下缘应力（-z）验算结果荷载轴向应力上缘应力（+z）续表6-11续表6-11验算结果216组合5(最大)-2.90-0.59-5.32OK组合5(最小)-3.03-0.59-5.32OK217组合5(最大)-3.13-1.33-5.03OK组合5(最小)-3.27-1.33-5.03OK218组合5(最大)-3.42-2.33-4.63OK组合5(最小)-3.59-2.33-4.63OK219组合5(最大)-3.83-3.79-3.99OK组合5(最小)-4.02-3.79-3.99OK220组合5(最大)-4.40-6.06-2.87OK组合5(最小)-4.63-6.06-2.87OK221组合5(最大)-9.14-7.87-10.30OK组合5(最小)-9.67-7.87-10.30OK222组合5(最大)-8.91-8.77-8.95OK组合5(最小)-9.43-8.77-8.95OK223组合5(最大)-8.67-9.30-7.99OK组合5(最小)-9.19-9.30-7.99OK224组合5(最大)-8.43-9.46-7.41OK组合5(最小)-8.95-9.46-7.41OK225组合5(最大)-8.19-9.24-7.21OK组合5(最小)-8.72-9.24-7.21OK226组合5(最大)-7.96-8.65-7.37OK组合5(最小)-8.48-8.65-7.37OK227组合5(最大)-7.72-7.68-7.92OK组合5(最小)-8.24-7.68-7.92OK228组合5(最大)-5.79-5.67-5.88OK组合5(最小)-6.22-5.67-5.88OK229组合5(最大)-5.67-5.44-5.68OK组合5(最小)-6.10-5.44-5.68OK230组合5(最大)-5.55-5.21-5.47OK组合5(最小)-5.99-5.21-5.47OK270组合5(最大)-5.90-5.72-5.91OK组合5(最小)-6.33-5.72-5.91OK289组合5(最大)-0.29-0.29-0.29OK组合5(最小)-0.29-0.29-0.29OK290组合5(最大)-2.90-0.49-5.21OK组合5(最小)-3.03-0.49-5.21OK291组合5(最大)-3.13-1.22-4.92OK组合5(最小)-3.27-1.22-4.92OK292组合5(最大)-3.42-2.22-4.51OK组合5(最小)-3.59-2.22-4.51OK293组合5(最大)-3.83-3.67-3.87OK组合5(最小)-4.02-3.67-3.87OK294组合5(最大)-4.40-5.94-2.74OK组合5(最小)-4.63-5.94-2.74OK295组合5(最大)-9.14-8.02-10.40OK组合5(最小)-9.67-8.02-10.40OK296组合5(最大)-8.91-8.88-9.05OK组合5(最小)-9.43-8.88-9.05OK297组合5(最大)-8.67-9.36-8.05OK组合5(最小)-9.19-9.36-8.05OK298组合5(最大)-8.43-9.46-7.42OK组合5(最小)-8.95-9.46-7.42OK299组合5(最大)-8.19-9.19-7.16OK组合5(最小)-8.72-9.19-7.16OK300组合5(最大)-7.96-8.55-7.28OK组合5(最小)-8.48-8.55-7.28OK301组合5(最大)-7.72-7.53-7.77OK组合5(最小)-8.24-7.53-7.77OK302组合5(最大)-5.79-5.70-5.91OK组合5(最小)-6.22-5.70-5.91OK303组合5(最大)-5.67-5.68-5.91OK组合5(最小)-6.10-5.68-5.91OK304组合5(最大)-5.55-5.65-5.91OK组合5(最小)-5.99-5.65-5.91OK6.3斜拉索验算6.3.根据钢材的受力特性，当拉索的荷载超过破断荷载的50％时，钢的非弹性应变将快速的增加，因而对于一般荷载组合，拉索的最大荷载只能到它的破断强度的40％。另外，拉索应具有足够的抗疲劳能力，即在规定的应力变幅下，拉索在承受200万次的荷载循环后，其强度不应小于原来强度的95％。拉索的抗疲劳强度与钢材的锚具有关，目前生产的成品拉索应力变幅为220～250Mpa。本桥采用的PE－钢铰线，在最大应力0.45，最大应力幅值300Mpa,经200万次疲劳试验不断裂。因此本桥拉索验算时拉索控制取40％×1860×K（Mpa），应力变幅值取300Mpa。《公路斜拉桥设计规范》JTJ027-96规定：验算拉索在荷载作用下时，其容许应力需乘以提高系数K,K的取值见表6-12。表6-12拉索容许应力提高系数荷载组合提高系数值组合I1组合II、III、IV1.25组合V1.30～1.40因此，验算控制应力取40％×1860×1.25＝930Mpa进行验算，见表6-136.3.2表6-13使用阶段拉索强度与疲劳验算（MPa）拉索组荷载应力-I应力-J荷载应力-I应力-J控制应力应力幅验算结果A1组合5(最大)853.90846.90组合5(最小)741.40734.40930300OKA2组合5(最大)631.20638.40组合5(最小)536.10543.30930300OKA3组合5(最大)495.50488.10组合5(最小)417.90410.50930300OKA4组合5(最大)432.50440.10组合5(最小)363.00370.60930300OKA5组合5(最大)452.30444.50组合5(最小)385.10377.30930300OKA6组合5(最大)490.50498.50组合5(最小)424.40432.40930300OKA7组合5(最大)552.20544.00组合5(最小)485.70477.50930300OK拉索组荷载应力-I应力-J荷载应力-I应力-J控制应力应力幅续表6-13续表6-13A8组合5(最大)578.70587.00组合5(最小)508.80517.10930300OKA9组合5(最大)609.10600.60组合5(最小)529.80521.40930300OKA10组合5(最大)623.90632.50组合5(最小)533.20541.80930300OKA11组合5(最大)656.50647.80组合5(最小)556.80548.10930300OKA12组合5(最大)673.60682.50组合5(最小)571.70580.60930300OKA13组合5(最大)712.30703.20组合5(最小)613.80604.70930300OKA14组合5(最大)739.00748.20组合5(最小)646.20655.50930300OKA15组合5(最大)782.10772.70组合5(最小)694.60685.20930300OKA16组合5(最大)800.50810.00组合5(最小)715.70725.20930300OKA17组合5(最大)838.30828.60组合5(最小)754.70745.00930300OKA18组合5(最大)856.00865.80组合5(最小)772.90782.80930300OKJ1组合5(最大)851.40844.40组合5(最小)740.30733.40930300OKJ2组合5(最大)635.10642.20组合5(最小)539.50546.70930300OKJ3组合5(最大)499.30491.90组合5(最小)414.20406.80930300OKJ4组合5(最大)433.90441.50组合5(最小)353.50361.10930300OKJ5组合5(最大)450.50442.70组合5(最小)370.80363.00930300OKJ6组合5(最大)494.00501.90组合5(最小)413.20421.20930300OKJ7组合5(最大)569.30561.20组合5(最小)487.10479.00930300OKJ8组合5(最大)618.70627.00组合5(最小)535.30543.60930300OKJ9组合5(最大)649.80641.30组合5(最小)565.60557.20930300OKJ10组合5(最大)652.30660.90组合5(最小)567.90576.50930300OKJ11组合5(最大)670.10661.40组合5(最小)585.90577.20930300OKJ12组合5(最大)679.70688.60组合5(最小)596.00604.90930300OKJ13组合5(最大)718.30709.20组合5(最小)634.90625.90930300OKJ14组合5(最大)745.70754.90组合5(最小)662.90672.10930300OKJ15组合5(最大)790.50781.10组合5(最小)708.30698.90930300OKJ16组合5(最大)808.00817.60组合5(最小)726.30735.90930300OKJ17组合5(最大)826.30816.60组合5(最小)744.80735.10930300OK注：表中应力值以拉应力为正，压应力为负。J18注：表中应力值以拉应力为正，压应力为负。组合5(最大)790.50800.40组合5(最小)708.90718.70930300OK6.4斜拉桥变形验算6.4.根据《公路斜拉桥设计规范》（试行）JTJ027-96规定，主梁在汽车荷载（不计冲击力）作用时的最大竖向挠度：当为混凝土主梁时不应大于L/500；钢主梁时不应大于L/400（L为中跨跨径）。6.4.此处验算采用组合包络下的主梁各节点最大竖向挠度，本桥中跨跨径跨L=460m，为钢主梁，因此取主梁控制挠度f=460/500=0.92m进行变形验算，详见见表6-14。表6-14斜拉桥主梁变形验算（m）节点荷载挠度荷载挠度验算结果1组合5（最大）0.0000组合5（最小）0OK2组合5（最大）0.0005组合5（最小）-0.00411OK3组合5（最大）0.0013组合5（最小）-0.00628OK4组合5（最大）0.0019组合5（最小）-0.00677OK5组合5（最大）0.0019组合5（最小）-0.00567OK6组合5（最大）0.0015组合5（最小）-0.00395OK7组合5（最大）-0.0004组合5（最小）-0.00042OK8组合5（最大）0.0032组合5（最小）-0.00367OK9组合5（最大）0.0059组合5（最小）-0.0061OK10组合5（最大）0.0059组合5（最小）-0.00573OK11组合5（最大）0.0014组合5（最小）-0.00175OK12组合5（最大）0.0059组合5（最小）-0.00939OK13组合5（最大）0.0162组合5（最小）-0.02374OK14组合5（最大）0.0267组合5（最小）-0.03788OK15组合5（最大）0.0357组合5（最小）-0.04918OK16组合5（最大）0.0425组合5（最小）-0.0561OK17组合5（最大）0.0468组合5（最小）-0.05809OK18组合5（最大）0.0486组合5（最小）-0.05571OK19组合5（最大）0.0472组合5（最小）-0.05112OK20组合5（最大）0.0412组合5（最小）-0.04746OK21组合5（最大）0.0297组合5（最小）-0.0477OK22组合5（最大）0.0165组合5（最小）-0.0507OK23组合5（最大）0.0057组合5（最小）-0.05209OK节点荷载挠度荷载挠度续表6-14续表6-1424组合5（最大）0.0002组合5（最小）-0.05129OK25组合5（最大）0.0004组合5（最小）-0.05082OK26组合5（最大）0.0083组合5（最小）-0.05413OK27组合5（最大）0.0152组合5（最小）-0.06315OK28组合5（最大）0.0185组合5（最小）-0.07863OK29组合5（最大）0.0195组合5（最小）-0.0984OK30组合5（最大）0.0202组合5（最小）-0.11989OK31组合5（最大）0.0214组合5（最小）-0.14162OK32组合5（最大）0.0230组合5（最小）-0.16325OK33组合5（最大）0.0244组合5（最小）-0.185OK34组合5（最大）0.0250组合5（最小）-0.20705OK35组合5（最大）0.0248组合5（最小）-0.22914OK36组合5（最大）0.0239组合5（最小）-0.25076OK37组合5（最大）0.0231组合5（最小）-0.27155OK38组合5（最大）0.0236组合5（最小）-0.29197OK39组合5（最大）0.0243组合5（最小）-0.3106OK40组合5（最大）0.0246组合5（最小）-0.32637OK41组合5（最大）0.0244组合5（最小）-0.33873OK42组合5（最大）0.0238组合5（最小）-0.34722OK43组合5（最大）0.0230组合5（最小）-0.35112OK44组合5（最大）0.0230组合5（最小）-0.35112OK45组合5（最大）0.0238组合5（最小）-0.34722OK46组合5（最大）0.0244组合5（最小）-0.33873OK47组合5（最大）0.0246组合5（最小）-0.32637OK48组合5（最大）0.0243组合5（最小）-0.3106OK49组合5（最大）0.0236组合5（最小）-0.29197OK50组合5（最大）0.0231组合5（最小）-0.27155OK51组合5（最大）0.0239组合5（最小）-0.25076OK52组合5（最大）0.0248组合5（最小）-0.22914OK53组合5（最大）0.0250组合5（最小）-0.20705OK54组合5（最大）0.0244组合5（最小）-0.185OK55组合5（最大）0.0230组合5（最小）-0.16325OK56组合5（最大）0.0214组合5（最小）-0.14162OK57组合5（最大）0.0202组合5（最小）-0.11989OK58组合5（最大）0.0195组合5（最小）-0.0984OK59组合5（最大）0.0185组合5（最小）-0.07863OK60组合5（最大）0.0152组合5（最小）-0.06315OK61组合5（最大）0.0083组合5（最小）-0.05413OK节点荷载挠度荷载挠度续表6-15续表6-1562组合5（最大）0.0004组合5（最小）-0.05082OK63组合5（最大）0.0002组合5（最小）-0.05129OK64组合5（最大）0.0057组合5（最小）-0.05209OK65组合5（最大）0.0165组合5（最小）-0.0507OK66组合5（最大）0.0297组合5（最小）-0.0477OK67组合5（最大）0.0412组合5（最小）-0.04746OK68组合5（最大）0.0472组合5（最小）-0.05112OK69组合5（最大）0.0486组合5（最小）-0.05571OK70组合5（最大）0.0468组合5（最小）-0.05809OK71组合5（最大）0.0425组合5（最小）-0.0561OK72组合5（最大）0.0357组合5（最小）-0.04918OK73组合5（最大）0.0267组合5（最小）-0.03788OK74组合5（最大）0.0162组合5（最小）-0.02374OK75组合5（最大）0.0059组合5（最小）-0.00939OK76组合5（最大）0.0014组合5（最小）-0.00175OK77组合5（最大）0.0059组合5（最小）-0.00573OK78组合5（最大）0.0059组合5（最小）-0.0061OK79组合5（最大）0.0032组合5（最小）-0.00367OK80组合5（最大）-0.0004组合5（最小）-0.00042OK81组合5（最大）0.0015组合5（最小）-0.00395OK82组合5（最大）0.0019组合5（最小）-0.00567OK83组合5（最大）0.0019组合5（最小）-0.00677OK84组合5（最大）0.0013组合5（最小）-0.00628OK85组合5（最大）0.0005组合5（最小）-0.00411OK86组合5（最大）0.0000组合5（最小）0OK6.5斜拉桥抗风验算主跨L=460m，梁宽B=38m，梁高Z=3m，面积A=1.64m²，回转半径r=8.93m，主梁质量Kg/m。6.5.1设计基准风速计算根据提供的资料，取桥址处的基本风速为。桥址处的地面粗糙度类型为Ⅱ类（α=0.16），桥面高度Z=246.5m，按表6-15取，设计基准风速为：表6-15风压高度变化系数风压高度变化系数K3离地面或常水位距离（m）风压高度变化系数K31101.611201.651301.691401.731501.771601.811701.841801.811901.92001.936.5.2本桥的基频估算本桥为带辅助墩的双塔平行双索面结合梁斜拉桥，主梁为肋板式开口截面，主跨L=460m。双塔斜拉桥在设计阶段进行抗风估算时，可采用经验公式对一阶竖弯频率和一阶扭转频率进行计算。对于有辅助墩斜拉桥一阶竖向弯曲频率为：（Hz）查表6-16，可得本桥一阶扭转频率的经验公式系数C=10，则一阶扭频为：（Hz）表6-16斜拉桥—阶扭频的经验公式系数索面主梁截面形状钢桥混凝土桥平行索面开口109半开口11～1312闭口——斜索面开口1211半开口13～1512闭口20—6.5.3颤振临界风速计算结构物与空气的密度比风速脉动修正系数参见表6-17，取。主梁截面形状折减系数和攻角效应折减系数参见表6-18，取，攻角效应系数表6-17修正系数跨径(m)地表类别1002003004005006508001000120015001800I1.301.271.201.191.18II1.361.331.311.291.281.271.221.21III1.431.391.371.351.331.311.301.281.271.251.24IV1.491.441.421.401.381.361.351.331.311.291.28表6-18不同截面形式的和序号截面形式形状系数攻角效应系数1120.430.7530.6240.8550.9860.910.8070.830.8080.800.8090.701101.21平板的颤振临界风速桥梁的颤振临界风速6.5.4颤振风速验算桥梁的设计风速为：因为，所以满足抗风稳定要求。第七章施工方案简述7.1全桥施工如附图1-4所示，全桥施工总体过程如下：Stage1：主塔、边跨端部支座、塔梁临时连接部位临时支承；Stage2：边跨混凝土主梁施工，安装0#钢箱梁；Stage3：拆除临时支承,对称挂索A1、J1；Stage4：挂篮前移，吊装桥面板，对称挂索A2、J2；Stage5：挂篮前移，吊装桥面板，对称挂索A3、J3；Stage6：挂篮前移，吊装桥面板，对称挂索A4、J4；Stage7：挂篮前移，吊装桥面板，对称挂索A5、J5；Stage8：挂篮前移，吊装桥面板，对称挂索A6、J6；Stage9：挂篮前移，吊装桥面板，对称挂索A7、J7；Stage10：挂篮前移，吊装桥面板，对称挂索A8、J8；Stage11：挂篮前移，吊装桥面板，对称挂索A9、J9；Stage12：挂篮前移，吊装桥面板，对称挂索A10、J10；Stage13：挂篮前移，吊装桥面板，混合梁接头面闭合，对称挂索A11、J11；Stage14：挂篮前移，吊装桥面板，对称挂索A12、J12；Stage15：挂篮前移，吊装桥面板，对称挂索A13、J13；Stage16：挂篮前移，吊装桥面板，对称挂索A14、J14；Stage17：挂篮前移，吊装桥面板，对称挂索A15、J15；Stage18：挂篮前移，吊装桥面板，对称挂索A16、J16；Stage19：挂篮前移，吊装桥面板，对称挂索A17、J17；Stage20：挂篮前移，吊装桥面板，对称挂索A18、J18；Stage21：拆除挂篮，主跨合拢；Stage22：塔梁连接体系转换，施加二期恒载，成桥。施工时，通过对拉索的张拉调整索力和桥面标高。为了减少索塔和主梁承受的不平衡弯矩、扭矩及方便施工，应尽量采用索塔两侧平衡、对称、同步张拉或相差一个数量吨位的张拉施工法。在施工时，应考虑长索的非线性影响，大伸长量及相应各种因素的影响。对拉索进行分期分批张拉，使结构在各施工阶段的内力较合理，梁和塔的受力处于大致平衡状态，即梁塔只承受轴力和数值不大的弯矩。斜拉桥是高次超静定结构，施工方案对结构体的设计甚至成桥后的受力有很大的影响。因此在施工阶段应进行控制与调整，除了保证各部位几何尺寸正确外，还应进行索塔局部量测系统的控制，避免误差的累计。为了便于施工控制与调整，须进行变形测试，应力测试和温度测试。施工控制通常指对拉索张拉力的调整控制和对主梁标高的控制，以满足成桥阶段的内力与外形要求，但二者同时控制很难实现。在主梁悬臂架设阶段，以主梁标高控制为主；在二期恒载施工时，为保证结构的整体内力和变形处于理想状态，拉索张拉时以索力控制为主。下部结构采用钻孔灌注桩基础，具体布置形式详见总体布置图。施工承台及梁下混凝土段的桥塔时，要注意大体积混凝土浇注中产生的水化热的影响。在作钢塔和混凝土连接时要做好监控工作，严格处理好钢塔与混凝土塔的衔接，保证施工质量。钢索塔架设完毕后，安装挂篮，进行钢箱梁的吊装，并张拉拉索。此时要做好控制和测量工作，每架设一次钢梁和张拉一次拉索都要对主塔和悬臂端等重要控制