高支撑模板施工方案版

“都市阳光”工程22 矩形框架柱模板采用12mm厚覆膜木胶板，模板支撑体系由竖向60×80@150-250木拉螺栓竖向间距适当加密为400mm.对于钢骨架柱部位，框架柱的对拉螺栓直接一次工艺流程：配置柱模并将木方与之钉在一起→弹柱位置线→焊接螺纹18钢筋内限位定位钢筋→清理柱根部垃圾、浮浆及松散砼进行凿毛处理，清理干净→安装前的再次检查→安装柱模板→检查对角线长度→安装柱模钢管外撑及M14对拉螺栓→加斜撑→校正→主体固定→预检合格后报验。0页脚内容1页脚内容“都市阳光”工程2244.....5柱模安装时同排柱必须先安装两短柱，经校正、固定验收合格后，挂通线校正、安装中间各柱。模板斜撑采用钢顶柱，底部顶在预埋在板内的短钢筋头上，钢筋头规格为螺纹18，成都300mm，外露6cm，钢筋头与柱距离为3/5柱高。柱模板与满堂脚mm钢管与满堂脚手架连接。...............................................5柱与梁板的砼分开浇筑时，为保证柱头钢筋位置的准确及控制砼浇筑高度，现场制2页脚内容“都市阳光”工程22作35*40mm的限位木条，将此木条直接钉在柱模上口内侧，比柱子浇筑砼高度高......5为控制住四角漏浆、砂棱角、柱头与主次梁交接处不顺直、涨模等质量通病，本工 5施工时候要注意施工现场垃圾的处理。柱模板的根部应预留清扫口，以排除和清理 3页脚内容“都市阳光”工程22超高模板工程施工方案三、模板及支撑系统材料选用本工程模板采用18mm厚木胶合板，方木采用40×80mm2，模板支撑体系采用Ø48×3.5mm扣4页脚内容“都市阳光”工程224.1矩形框架柱模板施工M部1米范围内间距减半，第一道柱箍距楼面最大MM700mm，小于900m时，在中间设两道M14对拉螺栓；当柱面大于等查对角线长度→安装柱模钢管外撑及M14对拉螺栓→加斜撑→校正→主体固定→预检合格后报验。枋木?枋木?48×3.5钢管4.2梁模板施工4.2.1工艺流程：抄平、弹线(轴线、水平线)→支撑架搭设→支柱头模板→铺设底板→拉线找平→封侧模→预检合格后报验。4.2.2根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制页脚内容56页脚内容验“都市阳光”工程22验。梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距均为1.0m；立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距(上下水平杆间距)不大于1500mm；.立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆，沿梁方向间距1.0m。梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体。4.2.4剪刀撑。竖直方向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。水平方向：沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在45~60度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。4.2.5梁模板安装，后次梁起拱。4.3楼板模板施工4.3.14.3.1工艺流程：支板安装→预检合格后报4.3.2支架搭设：楼板支架搭设同梁模板支设，与梁模板支架统一布度不应大于300mm；顶架搭板模。板模架搭出长部支靠近7页脚内容“都市阳光”工程224.3.3模板安装：采用木胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。大龙骨采用Ø48×3.5mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm×80mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。挂通线将大龙骨找平。根据标高确定将施6.1模板搬运时应轻拿轻放，不准碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。8页脚内容“都市阳光”工程22七、质量保证措施及施工注意事项高序号序号项目允许偏差(mm)1轴线位移52底模上表面标高±53截面内部尺寸柱、梁＋4，-54层高垂直度大于5m85相邻两板表面高底差26表面平整度5注；检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。。木工要有专人看模。7.6认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。7.7严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。7.8在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。事项9页脚内容“都市阳光”工程22上、爬下，应从施工电梯进入工作面。监8.7拆模时应搭设脚手架，废烂木方不能用作龙骨。m模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落，操作时必模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。9.1模板拆除后的材料应按编号分类堆放。9.3模板安装时，应注意控制噪声污染。9.6每次下班时保证工完场清。页脚内容“都市阳光”工程22统验算10.1模板支撑架计算书m00；纵距(m)：1.00；步距(m)：1.50；mm钢材弹性模量E=206×103(N/mm2)；钢管抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2imm方的截面高度(mm)：80.00；页脚内容“都市阳光”工程22图2楼板支撑架荷载计算单元IWbh0×8.02/6=42.67cm3；Ibhcm页脚内容“都市阳光”工程22木楞计算简图q=26.00×0.30×0.12=0.94kN/m如下： q=1.2×(0.94+0.105)=1.254kN/m； MPl+ql2/8=1.47×1.0/4+1.254×1.02/8=0.524kN.mV=ql/2+P/2T=3V/(2bh)<[T]m页脚内容“都市阳光”工程22如下：集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.254×1.0+1.47=2.724kN；页脚内容“都市阳光”工程22支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.267PL=0.267×2.724×1.0=0.727kN.m；最大挠度Vmax=1.883PL3/(100EI)=4.768mm；最大支座力Nmax=1.267P+1.000P=5.74kN； 钢管最大弯曲应力σ=M/W=0.727×106/4732.0=153.63N/mm2； 钢管抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2；双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。计值R=Nmax=5.74kN；0.1.5模板支架立杆荷载标准值(轴力)：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。“都市阳光”工程22经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.687kN；活荷载标准值NQ=(1.0+2.0+2.0)×1.0×1.0=5.0kN；荷载时,立杆的轴向压力设计值计算GQN=1.2N+1.4N=GQ其中N——立杆的轴心压力设计值(kN)：N=5.658kN；i—计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；ff=205.0N/mm2；u；u=1.70；立杆计算长度l0=h+2a=1.500+0.10×2=1.7m；li7×103/15.8=107.6；li.537；页脚内容“都市阳光”工程2210.2梁模板计算书对拉螺栓1.模板支撑及构造参数枋木?48×3.5钢管?48×3.5钢管am)：0.10；立杆纵距(沿梁跨度方向间距)La(m)：1.00；50；面A； 页脚内容页脚内容“都市阳光”工程22底模板参数mm0.0；mm度40mm；m值计算小值：t——新浇筑砼的初凝时间(h)：t=200/(T+15)=5.714；页脚内容“都市阳光”工程22T——混凝土的入模温度，取20.0℃V——浇筑速度(m/h)，V=2.5m/h；H——砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度(m)；梁取0.9；mFF′=25.2KN/m2；的计算本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度40mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分W/6=21.33cm3；(1).内楞强度验算页脚内容“都市阳光”工程22其中，作用在内楞的荷载q=(1.2×25.2×0.90+1.4×2.0×0.90)×0.30=8.92kN/m；M500.02=2.23×105N.mm；内楞的最大受弯应力计算值σ=2.23×105/2.133×104=10.45N/mm2；(2)内楞的挠度验算 l间距)：l=500.0mm；mm本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度40mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩WW/6=21.33cm3；“都市阳光”工程22(1).外楞抗弯强度验算其中σ——外楞受弯应力计算值(N/mm2)M——外楞的最大弯距(N.mm)；其中，作用在外楞的荷载：P=(1.2×25.2×0.90+1.4×2.0×0.90)×0.50×0.30=4.46kN；外楞的受弯应力计算值：σ=2.34×105/2.133×104=10.97N/mm2；(2).外楞的挠度验算其中E——外楞的弹性模量，其值为9500.0N/mm2；l——计算跨度(对拉螺栓间距)：l=300.00mm；页脚内容页脚内容“都市阳光”工程22f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.0N/mm2；面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面m页脚内容“都市阳光”工程22M——计算的最大弯矩(kN.m)；Q——作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；q=q1+q2+q3=11.4+0.11+0.76=12.27kN/mMmax=0.10×12.27×0.252=0.077kN.mσ=0.077×106/1.35×104=5.703N/mm2振动荷载作用。q=[(26.0+6.0)×0.9+0.35]×0.30=8.745N/mm；页脚内容“都市阳光”工程22面板的最大挠度计算值：ω=0.677×8.745×250.04/(100×9500.0×1.215×105)=0.2mm；计算q0)×0.3×0.9×0.25=2.16kN； (kN)：静荷载设计值q=1.2(q1+q2)=1.2×(2.16+0.184)=2.81kN；P2=1.4P1=1.4×0.26=0.36kN；NW6=42.67cm3； 跨中最大弯距M=3.17×0.5/4=0.40kN.m； 计算值σ=M/W=0.4×106/4.267×104=9.37N/mm2；方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；页脚内容“都市阳光”工程22T=3V/(2bh)其中最大剪力V=3.17/2=1.59kN；m如下：P=P=1.2(q1+q2)+1.4p1=3.17kN； 方木的挠度设计值[ω]=500/250=2.0mm；计算在原满堂架的基础上在梁底再加一排立杆，间距1.0m，作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板集中荷载作用下的简支梁计算页脚内容“都市阳光”工程22支撑钢管按照简支梁的计算公式其中n=1.0/0.250=4钢管支座反力RA=RB=(4-1)/2×2.11+2.11=5.28kN；抗弯强度的其设计值[T]=205.0N/mm2；双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)：R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R支座反力，根据前面计算结果得到R=6.838N；的稳定性计算公式“都市阳光”工程22mol——计算长度(m)；o参照《扣件式规范》考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下列公式计算loi103/15.80=128.1；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406；管立杆受压应力计算值表1模板支架计算长度附加系数k11表2模板支架计算长度附加系数k246810121416182025303540页脚内容页脚内容“都市阳光”工程2200000000042777777732544220091410886629196420047963097716730552214516297722262842