本科毕业论文-舟山市定海区盐仓平岩闸扩建工程初步设计报告

舟山市定海区盐仓平岩闸扩建工程初步设计报告报批稿浙江中洲水利水电规划设计有限公司2-1综合说明1.1绪言1.1.1工程概况舟山市定海区盐仓平岩闸扩建工程位于舟山市定海区盐仓街道新螺头社区平岩头，坐落于盐河大塘标准海塘西端（鸭蛋山码头西侧）。盐仓街道地处舟山本岛中西部，西接老塘山，是大陆连岛公路的端口；东靠定海城区；南与宁波市北仑区隔海相望；北侧背靠舟山本岛主体山脉，区内三面环山，东南面海，城区属于海积平原。原平岩闸工程按20年一遇防潮标准设计，3孔，总净宽6m，最大过水流量48m3/s，属小（1）型水闸。水闸建造在淤泥质软土地基上，采用松木桩桩基处理，C30钢筋混凝土闸底板。闸门结构型式为开敞式，浆砌条石闸墙，钢筋混混凝土平板式闸门板，启闭设备为手电两用螺旋杆启闭机，配备一台12KW发电机。外海、内河翼墙采用干砌块石连接。交通桥设置在闸门下游，最大承载能力为20吨。启闭机房为砖混结构，楼板为现浇混凝土板。平岩闸上游连接林家支河，林家支河为盐仓大河支流，起于林家，终于平岩闸，全长2810m。从新桥头村尾至金鹰集团约800m河段早期开展过整治工作，两岸均有砌石，河道过流较为顺畅；流经新桥头等房屋密集区河道束窄严重，入海口段河道宽度不足10m，最窄处仅2.5m，且河道自南折向东成65°角，排水不顺畅。根据《舟山市定海区盐仓街道防洪排涝（水系）规划修编》及本阶段水利计算复核，为达到区域50年一遇的防洪标准及20年一遇排涝标准，平岩闸规模为净孔10m，闸底高程为-1.0m，同时配套设计提排流量为18m3/s的泵站。1.1.2根据《舟山市定海区盐仓街道平岩闸工程安全鉴定总报告》，综合现场检查和水闸安全分析评价的结果，水闸安全技术认定如下：（1）平岩闸在原设计20年一遇及现状规划50年一遇防潮标准下，其复核计算闸顶高程均高于现状闸顶高程，因此该闸的防潮能力不能满足原设计及新规划要求。（2）在规划工况下对该闸过流能力进行复核计算，该闸过流能力能满足原设计要求，但不满足现状规划流量要求。（3）通过对闸基防渗排水布置分析可知，原设计基础防渗长度小于规范要求。（4）混凝土结构，包括启闭机大梁、翼墙都存在混凝土剥落，石子裸露、钢筋裸露并锈蚀现象。启闭机室电气设备陈旧、老化，超期服役，带病运行，响了水闸的正常启闭、运用及操作人员的安全。综合分析评价认为：平岩闸防潮标准无法满足原设计及现行规划要求，其过流能力也不能满足现状规划流量要求，原设计基础防渗长度小于规范要求，设施老化。因此，平岩闸已不满足工程安全运行的要求，存在严重隐患并处于带病运行状态，为消除该工程的安全隐患，充分发挥工程的综合效益，根据《水闸安全鉴定规定》（SL214-98）等规范，工程运用指标无法达到设计标准，工程存在严重安全问题，需降低标准运用或报废重建，评定平岩闸为四类闸。工程位置图1.1.3编制依据2006年12月，浙江省水利水电勘测设计院编制完成了《舟山市定海区防洪排涝（水系）规划》，舟山市定海区人民政府以“定政函[2007]31号”文下发了“舟山市定海区人民政府关于同意区防洪排涝（水系）规划的批复”，同意实施该规划。由于近年来舟山市总体战略的调整以及社会经济的快速发展，盐仓街道的职能、规模、用地结构、布局等也相应发生了改变。随着舟山新区的成立以及舟山大陆连岛工程的建成，盐仓街道以其独特的区位优势将迎来新的机遇与挑战。面对不断变化的发展形势，2006年编制完成的原水系规划亟需做出相应调整，以适应新形势下的防洪排涝要求。定海区盐仓街道办事处于2011年12月委托浙江省水利水电勘测设计院编制《舟山市定海区盐仓街道防洪排涝规划修编》（以下简称《修编》），2012年6月该院完成了《修编》（报批稿）。根据《修编》，盐仓街道平原区防洪标准为50年一遇，排涝标准是遭遇20年一遇24小时雨量一日排出不受淹。为达到上述防洪排涝标准，需要对盐仓街道主要排水口门进行重新建设。2012年6月15日，舟山市定海区人民政府盐仓街道办事处委托我院进行舟山市定海区盐仓平岩闸扩建工程的设计工作。2012年7月16日，我院编制完成《舟山市定海区盐仓平岩闸扩建工程初步设计报告》（送审稿）。2012年7月24日，定海区水利围垦局在定海召开了本工程的初步设计审查，通过审查并形成审查意见。我院设计人员根据专家组审查意见对初步设计成果进行了修改完善，于8月13日提交初步设计报告。受浙江省水库管理总站委托，浙江省水利水电勘测设计院对本工程初步设计报告进行复核并出具复核报告，根据浙水院围垦[2012]3号文《关于<舟山市定海区盐仓平岩闸扩建工程初步设计报告>复核意见的函》，我院设计人员对初步设计进一步修改，于2012年11月25日提交初步设计报告（报批稿）。设计主要参考的依据有：（1）《工程建设标准强制性条文—水利工程部分》（中华人民共和国建设部，2010）；（2）《水利水电工程初步设计报告编制规程》（DL52021—93）；（3）《防洪标准》（GB50201-94）；（4）《堤防工程设计规范》（GB50286-98）；（5）《水闸设计规范》（SL265-2001）；（6）《泵站设计规范》（GB/T50265-97）；（7）《浙江省海塘工程技术规定》（省水利厅，1999年）；（8）《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2002）；（9）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）；（10）《水工混凝土结构设计规范》（SL191-2008）；（11）《水工金属结构防腐蚀规范》（SL105-2007）；（12）《水利水电工程启闭机设计规范》（DL/T1567-2002）；（13）《浙江省水利工程管理条例》；（14）《建筑物防雷设计规范》（GB50057-94，2000年）；（15）《低压配电设计规范》（GB50054-95）；（16）《通用用电设备配电设计规范》（GB50053-1993）；（17）《工业与民用电力装置接地设计规范》（GB65-83）；（18）《浙江省水利水电工程设计概预算编制规定》（2010）；（19）《浙江省水利水电建筑工程预算定额》（2010）；（20）《浙江省水利水电安装工程预算定额》（2010）；（21）《浙江省水利水电工程施工机械台班费定额》（2010）；（22）浙水建[2012]49号文《关于调整浙江省水利建设工程人工预算单价的通知》（省水利厅、省发改委、省财政厅，2012.9）；（23）《浙江省舟山市定海区盐仓街道防洪排涝（水系）规划修编》（浙江省水利水电勘测设计院，2012.6）；（24）舟山市《价格信息简报》（2012.10）；（25）其他有关规范、规程。1.2自然条件1.2.1流域概况舟山本岛陆地面积502.65km2，其中山丘面积占62%，平原面积占38%。西北～东南向的山脊将舟山本岛分为南、北两大片，地势中间高、两边低。该山脊两侧沟谷发育，河流众多，均属浙东北沿海诸河水系，其中山脊北侧河流汇入大猫洋、黄大洋，南侧河流汇入横水洋、莲花洋。按照河流的自然发育状态，盐仓街道自东向西可以分为两个区块，东区块（盐仓片）较大，面积28.1km2，西区块（盐仓新村片）较小，仅4.04km21.2.2水文气象条件舟山岛位于中纬度地带，属亚热带海洋性季风气候区，四季分明，光照充足，无霜期长，冬暖夏凉，气候温和、湿润。根据舟山站1954-2004年降水量资料分析，多年平均降水量1383mm，最丰年1888.9mm（1997年），最枯年628.4mm（1967年），丰枯之比达3倍。流域降水量年内分配呈双峰形，第一个峰出现在5-6月份（主要由峰面雨形成），第二个峰出现在8-9月份（主要由台风雨形成），这四个月的降水量占年降水量的50%。1.2.3设计暴雨定海站位于设计流域内，设计暴雨选用定海站资料为代表。暴雨资料系列1951年～2011年。通过对比分析，经年最大24小时暴雨系列的频率分析，求得设计暴雨成果见表1-1。表1-2设计暴雨成果表雨日均值（mm）CvCs/Cv1％2％5％10％20％H241300.63.5415359286231176H三1650.63.55274563632932241.2.4设计洪水产流计算采用蓄满产流的简易扣损法。假定流域的土壤最大蓄水量为100mm，前期土壤蓄水量为75mm，则初损为25mm。设定最大24小时暴雨期间损失为1mm/h，其余二日暴雨期间损失为0.5mm/h。汇流计算分平原、山区。山区各计算分区的面积均较小，故采用浙江省合理化公式法推求其设计洪水过程。1.2.5本区域出海口的设计潮位分析采用定海站为代表站。定海站年实测潮位系列为1959-2011年共53年。定海站潮位频率分析，按经验频率计算，采用P-Ⅲ型曲线适线。设计潮位成果见表1-2。表1-2潮位频率分析成果表参数各频率潮位（m）1%2%5%10%20%年最高3.393.182.912.702.50非汛期高2.742.652.522.422.31年最低-2.25-2.21-2.15-2.10-2.051.2.6设计潮型定海站属不正规半日混合潮潮型，一日呈两高两低，涨落潮历时差值约为1小时。设计潮型包括排涝和施工度汛二类。排涝设计潮型按平均偏不利选用，选择1979.8.22～8.25日的四日潮位过程，其特征值为最高潮位2.39m，平均高潮位2.00m，平均低潮位-0.54m，平均潮位0.73m。施工度汛设计潮型，以10年一遇设计高潮位2.70m为控制选用典型潮位过程作适当修正后采用。非汛期5年一遇设计高潮位2.31m为控制，将典型潮位过程作适当修正后采用。非汛期潮位选样为每年10月至翌年4月。1.3工程地质1.3.1场地地形地貌场地位于盐仓新螺头社区，在微地貌上场地属于海岛山前地带，场地面绝高为0.21m～3.53m，场地地形起伏较大，原为河道、道路，勘探区地层坡度变化较大，覆盖层厚薄不均，主要为第四纪海相沉积的软弱土、冲洪积形成的粘性土含砾砂及残坡积土。基岩埋深不一，为黄褐、青灰色的凝灰岩类。1.3.2岩土工程分析评价与建议（1）场地的稳定性和适宜性本次勘察结果表明，勘探区域内没有发现滑坡、空洞、暗河、暗塘等不良地质作用及河道、沟浜、防空洞、墓穴、孤石等不利埋藏物。除表层新近填土外各层地基土均属滨海相沉积的正常固结土，且具有软土地基特点。综合地质构造和地震活动性分析，该场地和地基现状基本稳定，适宜进行本工程的建设。（2）地基土分析与评价根据野外勘探及室内试验结果分析如下第①层(杂填土)：杂色，结构松散，大块石较多，颗粒级配差，强透水性，为新近填土，地基及桩基处理时宜予换填。第②层（淤泥质粉质粘土）：高压缩性土层，高含水量，低强度，物理力学性质差，弱透水性，未经处理不宜直接作为拟建物持力层。第③层（粉质粘土）：中低压缩性土层，物理力学性质较好，在满足拟建物荷载要求的情况下可作为该拟建工程的桩端持力层。第④层（粉质粘土混角砾）：低压缩性土层，局部区域分布，颗粒含量不均，可与下层综合考虑作为拟建物的桩端持力层。第⑤-1层（全风化凝灰岩）：稍密至中密状态，层厚相对较薄，可与上层综合考虑作为拟建物的桩端持力层。第⑤-2层（强风化凝灰岩）：该层局部区域分布，物理力学性质较好，但层厚不均，可与下层综合考虑作为拟建物的桩端持力层。第⑤-3层（中风化凝灰岩）：全址分布，物理力学性质良好，是拟建物理想的桩基持力层。1.3.3区域稳定及地震本区区域构造稳定，根据“中国地震动参数区划图”，工程区地震动峰值加速度为0.10g，相应地震基本烈度为Ⅶ度。1.3.4天然建筑材料本工程所需的黄砂、碎石等建筑材料计划从附近石料加工厂购买；块石计划从大洋山或岱山外购；其余建筑材料从当地市场购买，经过调查，各建筑材料来源充足，质量可靠。1.4工程任务及规模1.4.1工程任务本工程任务是以防洪排涝为主，兼顾改善水环境。通过对平岩闸扩建、配套泵站建设及上游连接段河道整治，同时结合区域内其他水利措施，使盐仓平原区的防洪标准达到50年一遇，排涝标准达到20年一遇最大24小时雨量一日排出不受淹。1.4.2工程规模根据《修编》推荐及水利计算复核，水闸总净宽为10m，根据对孔径方案比较，闸孔规模采用4孔×2.5m，闸底高程为▽-1.0m。受潮水顶托影响，水闸孔径增加对降低洪水位效果不大，因此配套排涝泵站达到区域强排的作用，泵站设计提排流量为18m3/s；同时，整治林家支河下游段长464m，河宽16～17.5m，河底高程-1.00m。1.5工程布置及主要建筑物1.5.1工程等别及设计标准根据《防洪标准》(GB50201-94)、《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000），防洪区人口小于20万人，结合本工程防洪标准为50年一遇以及盐仓街道经济发展等因素，确定本工程等级为Ⅲ等，主要建筑物级别为3级，次要建筑物级别为4级，临时建筑物为5级。1.5.2工程总布置工程主要建筑物为水闸、配套泵站以及林家支河下游段。由于原平岩闸右岸地下埋设两根排污管道，为避免对排污管的破坏，水闸建设往左岸扩建。为使上游行洪顺畅，工程布置时避开上游现状折角，新建水闸轴线与原水闸轴线成顺时针38.5°，与上游林家支河夹角成100°，基本满足了行洪过流需要。水闸泵站的布置以“在满足行洪需要的基础上节约占地”为原则，右岸为7412工厂及拟建浮码头，左岸为居民区及围垦场地，经过方案比选，水闸位于右侧，泵站位于左侧。林家支河作为盐仓大河的重要支流，是盐仓片的主要河道之一，本次整治段起点为鸭老线公路，终点为闸泵站进水口连接段（新开挖），河道走向基本沿现有岸线布置。鸭蛋山至螺头的交通道路受河道新开挖影响，拟在开挖处新建交通桥梁，以满足当地居民的出行需要。1.5.3主要建筑物1.5.3.1水闸闸室段：闸室采用钢筋砼平底板挡墙式整体结构；闸室中墩厚度0.90m，边墩厚0.80m，闸段总宽14.30m，闸底板长14.55m，闸底板高程-1.0m。闸室基础采用Φ80C30钢筋砼钻孔灌注桩（嵌岩）处理。闸内每孔设有钢筋砼工作闸门一道，工作闸门采用20t螺杆启闭机启闭。考虑到挡潮闸下游潮位较高，为降低启闭设施投资，工作闸门采用潜孔式平面闸门结构，闸门顶设胸墙结构,胸墙顶高程4.00m，墙底高程2.30m，孔口尺寸2.5×3.30m（宽×内河段：设20m长的50cm厚C30钢筋砼护坦，顶高程-1.0m。右岸设置为C30钢筋砼桩式翼墙，桩身为Φ80C30钢筋砼钻孔灌注桩。墙底高程为-1.00m，顶高程为3.00m。左侧为配套泵站。外海侧：闸室下游设14.7m长的钢筋砼C30综合式消力池（包括斜坡段），池深0.80m，顶高程-1.80m，不设扩散角，消力池底板厚为50cm。消力池后接10m长的C30钢筋砼护坦及11.5m长的抛石防冲槽。左、右岸设置为C30钢筋砼桩式翼墙，桩身为Φ80C30钢筋砼钻孔灌注桩，墙底高程为-1.80m～-1.00m，顶高程为3.00m。1.5.3.2泵站的功能是在上游河道遭遇洪水期间，外海侧正值高潮位，无法启动排涝水闸的情况下，通过水泵机组的排水，防止内河水位的持续上升，待外海潮位下落，即可开启排涝闸门排水，关闭水泵机组。根据上游田间地面高程情况，水泵最低强排水位为0.80m，设计水位为1.50m。单泵设计流量为3m3/s，共6台泵，每台泵设一个进水池。泵室：由泵室、辅助用房、交通桥、工作桥等组成。泵室边墩、中墩厚度1.00m，泵室总宽25.4m，底板长15.5m，底板高程-1.45m。主泵房宽8.0m，辅助用房宽4.50m。泵站基础为软土地基，需要进行基础处理，基础处理采用直径80cmC30钢筋砼灌注桩（嵌岩）。水泵机组中心距为4m，单孔进水池宽度3m。泵房工作桥前端设拦污栅。进口段：泵室上游设进水前池，顺水流方向长13.65m，左侧设置为C30钢筋砼桩式翼墙，桩身为Φ80C30钢筋砼钻孔灌注桩。墙底高程为-1.00m～-1.45m，顶高程为3.00m。右侧为水闸。出口段：泵房出口设穿墙管，穿墙管后接出水消能箱涵，水泵出水口配DN900重力式拍门，箱涵右侧接出水浦道。1.5.3.3进水口连接段该段与水闸、泵站直接相连，长45m，宽25～38.4m，起到进水流道作用，应尽可能扩大进水口的过水断面；同时，由于两岸建筑物较多，为尽可能减少施工影响，断面结构形式采用排桩式挡墙结构。进水口连接段前沿设置Φ80钢筋砼钻孔灌注桩，桩间距1.20m，桩前设20cm厚C30钢筋砼面板导流，桩顶高程为2.00m，河底高程-1.00m，高程2.00m处设2.7m平台，平台以上按1:2.5的斜坡至现状地面。在灌注桩前设6排Φ60水泥搅拌桩，间距1.4m，正方形布置，水泥搅拌桩桩长为7m。河道底部铺设30cm厚块石理砌及30cm厚的石碴垫层。1.5.3.4由于水闸的扩建以及新建排涝泵站，原林家支河的规模已不能适应洪水的过流要求，需要对河道进行改道扩宽。本次林家支河整治段起点为鸭老线公路，终点为闸泵站进水口连接段（新开挖），河道走向基本沿现有岸线布置，长464m，河宽16～17.5m，河底高程-1.00m。表1-3河道右岸布置及结构情况表位置桩号建筑物分布护岸结构形式右岸右0+000～0+156人防指挥所采用二级挡墙结构，河道面宽16.5m，护岸断面于1.50m高程处设置一宽度3m的平台，平台种植草皮。平台下设置干砌块石重力式挡墙，顶宽60cm，外坡坡比1:0.3，内坡坡比1:0.15，挡墙顶部设20cm厚C20砼压顶，底部设30cm厚C25砼承台及40cm厚碎石垫层，承台顶高程为-1.0m。平台以上为干砌块石重力式挡墙结构，挡墙高度1.40m，墙顶设置20cm厚的C20砼压顶，挡墙内外坡比均为1:0.2，承台采用30cm厚的C25砼，二级挡墙顶高程2.90m，即为定海人防指挥所地面。一级挡墙基础采用三排水泥搅拌桩加固，桩距1.60m,排距2.0m，梅花形布置，桩底高程-10.0m。右0+156～0+209有机物处理厂采用二级挡墙结构，河道面宽16m，护岸结构同上，二级挡墙顶高程为2.90m，即为定海人防指有机物处理厂地面。一级挡墙基础采用三排水泥搅拌桩加固，桩距1.60m,排距1.0m，错列布置，桩底高程-10.00m。右0+327～0+466污水处理厂采用二级挡墙结构，河道面宽17.5m，护岸结构同上，二级挡墙顶高程为2.70m，即为定海污水处理厂地面。一级挡墙基础采用三排水泥搅拌桩加固，桩距1.60m,排距2.0m，梅花形布置，桩底高程-10.0m。表1-4河道左岸布置及结构情况表位置桩号建筑物分布护岸结构形式左岸左0+000～0+266鸭蛋山站停车场采用二级挡墙复式结构，河道面宽16～16.5m，护岸断面于2.00m高程处设置一宽度2.8m的平台，平台为C25砼路面。平台下设置干砌块石重力式挡墙，顶宽60cm，外坡坡比1:0.1，内坡坡比1:0.3，挡墙顶部设20cm厚C20砼压顶，底部设30cm厚C25砼承台及40cm厚碎石垫层，承台顶高程为0.0m。平台以上为干砌块石重力式挡墙结构，挡墙高度1.0m，墙顶设置10cm厚的C20砼压顶，挡墙内外坡比均为1:0.2，承台采用20cm厚的C25砼，二级挡墙顶高程3.0m，即为鸭蛋山站停车场地面。一级挡墙承台外接2m宽干砌石平台，平台外按1:2接至河底高程-1.00。一级挡墙基础采用三排水泥搅拌桩加固，桩距1.60m,排距2.0m，梅花形布置，桩底高程-10.0m。左0+266～0+327居民区1采用一级挡墙复式结构，河道面宽17.5m，护岸断面于1.00m高程处设置一宽度3m的平台，平台为干砌石护面。平台以上为干砌块石重力式挡墙结构，挡墙高度2.0m，墙顶设置20cm厚的C20砼压顶，挡墙内坡比为1:0.3，外坡比为1:0.1，承台采用30cm厚的C25砼，墙顶高程3.0m，即为居民区地面。平台外按1:3接至河底高程-1.00。挡墙及平台基础采用四排水泥搅拌桩加固，桩距1.60m,排距1.0m，错列布置，桩底高程-13.0m。左0+327～0+438居民区2采用一级挡墙复式结构，河道面宽17.5m，护岸断面于0.80m高程处设置一宽度2m的平台，平台为干砌石护面。平台以上为干砌块石重力式挡墙结构，挡墙高度2.70m，墙顶设置20cm厚的C20砼压顶，挡墙内坡比为1:0.4，外坡比为1:0.1，承台采用40cm厚的C25砼，墙顶高程3.50m，即为鸭螺线公路地面。平台外按1:3接至河底高程-1.00。挡墙及平台基础采用四排水泥搅拌桩加固，桩距1.60m,排距1.0m，错列布置，桩底高程-13.0m。1.5.3.5交通桥梁由于水闸、泵站进水口连接段的开挖，由鸭蛋山通往螺头的交通道路遭阻断，为不影响当地群众的出行，拟在原交通道路开挖处新建交通桥，作为配套项目与本工程同时施工，桥梁规模为3孔×7.67m（净间距），总孔径23m。1、上部结构桥梁上部采用简支预应力C50砼空心板，预制拼装，每孔共布置4块空心板梁，中板预制宽124cm，边板预制宽124.5cm，挑臂30cm，板高45cm，顶底板厚12cm，腹板最小厚度16cm，预制边孔长8.89m，中孔长8.57m。2、下部结构桥台采用柱式桥台，基础采用C30砼钻孔灌注桩基础，桩基直径1m，采用嵌岩桩结构，每个桥台设2根桩，桥台均采用后台挡墙型式以便于与进水口护岸顺接。桥墩采用柱式墩，桩径1m，每个桥墩设2根桩。1.5.3.6驳岸加固平岩闸外海侧为碴石填筑场地，位于浦道两侧，现状护岸为干砌石结构，建设初期未进行过基础处理，外海侧为盘峙北航道，水深流急，经过多年的运行，部分驳岸岸墙有不同程度的破坏，对闸泵站的运行带来一定的安全隐患。因此，需要对闸泵站外海侧的驳岸进行加固。左岸直塘段：护岸采用C25砼灌砌石挡墙结构，内坡1:0.1、外坡1:0.3，顶高程3.00m，宽70cm；挡墙基础采用C25砼承台结构，承台顶高程为0.50m（涂面平均高程）；承台底铺设40cm厚碎石垫层；承台底部采用间距1.24m的20×20×800cm管壁方桩，沿塘线间距1.5m，梅花形布置；挡墙背侧采用石碴填筑，开挖面设5T/M有纺布加筋。迎海面段：外海侧即为盘峙北水道，挡墙外即陡坡涂面，必须采用可靠的基础处理。护岸采用C25砼灌砌石挡墙结构，内坡1:0.1、外坡1:0.3，顶高程3.00m，宽70cm；挡墙基础采用60cm厚的C25钢筋砼承台，承台顶高程为0.50m；承台底部采用间距2.2m的C30直径80cm灌注桩，沿塘线间距6m，梅花形布置，桩底平均高程为-24.0m；挡墙背侧采用石碴填筑，开挖面设5T/M有纺布加筋。驳岸内侧管理区地面采用15cm厚C25砼浇筑，底部铺设25cm厚的碎石垫层。1.6金属结构、水机及电气1.6.1金属结构（1）水闸部分水闸采用4扇潜孔式C35钢筋砼预制工作闸门，单扇工作闸门埋件为0.8t，单孔工作闸门门槽埋件单孔估重1t。工作闸门的启闭设备采用QDL-20t螺杆式启闭机，检修木插门的的启闭设备采用临时手拉葫芦。（2）泵站部分泵房的进水口处设有拦污栅及其门槽，共6扇，金属结构总计约13.2t。1.6.2水机水机部分主要设置在配套泵站中。泵站采用抽芯式轴流泵，设计提排流量为18m3/s，水泵机组数量为6台，每台水泵的设计流量为3m3/s，单泵额定功率为155kW，因泵站利用小时数低，故不再设备用泵。为防止水泵停机时外海水流倒灌，在每台水泵出口配备一只DN900电动检修蝶阀及DN900的重力式拍门。为了水泵机组及其他配件的安装检修使用，泵房内的起重设备采用5t的桥式单梁起重机，跨度6.5m。1.6.3电气本工程主要任务为排涝，水闸、水泵机组能否正常工作直接关系到区域的防汛，本工程的用电负荷等级为二级负荷。（1）水闸部分水闸主要用电负荷为：水闸用电总负荷包括电动机30KW（4×7.5KW）、照明（10KkW）、管理房其他用电（15KW），经需要系数法计算，水闸负荷为42.5KW，设计采用SCB10-50/10/0.4型干式变压器对其供电，由附近的10KV电源接入。变压站低压主接线为单母线分段，低压侧设联络开关。（2）泵站部分水泵机组总功率为930KW（6台×155KW），泵房的单梁起重机一套15KW、电动蝶阀6只共约6KW、室内外用电30KW等，总负荷功率约981KW。由于水泵机组为水利强排设施，年利用小时数极低，采用电网供电必须配备高压变电站，年运行费用较高，根据业主要求及主管部门的意见，本阶段设计采用柴油发电机组对水泵进行供电，经过计算，采用2台700KW柴油发电机组能满足6台水泵同时启动并运行。泵站室内外供电电源由水闸侧变压器引接，由于水闸和泵站同时工作的几率不大，因此变压器容量能满足使用需求。1.7施工组织设计1.7.1施工条件（1）对外交通本工程对外交通便捷，鸭蛋山至白峰码头的轮渡航线是目前舟山本岛和大陆间的主要海上通道，素有“蓝色公路”之称。兴舟大道、329国道、鸭老线、定岑线在区内纵横交错，形成“二道二线”的城市新格局。鸭蛋山至螺头的公路经过本工程。（2）建筑材料本工程主要建筑材料为石料、黄砂、水泥、钢筋。黄砂向附近砂料场购买；碎石、块石向附近石料场购买；水泥、钢筋可从定海购买，然后运送至施工现场。（3）施工用水生活用水考虑接用当地自来水。施工用水可取用林家支河水样作试验，如试验结果满足规范要求，则河道水源可作为施工用，如不满足，则接用当地自来水。（4）施工用电施工用电从附近的变压器引接。施工单位应根据施工需要自行配备150kW柴油发电机组一台。1.7.2施工导流（1）根据区域水文情况，本工程导流及度汛时段可分为非汛期、梅汛期及台汛期三个时段。具体时段为：4月16日至7月15日为梅汛期，7月16日至10月15日为台汛期，10月16日至4月15日为非汛期。（2）本工程主体部分施工安排在非汛期施工，水闸施工期间，上游洪水将由流域内的其他水闸排出。水闸启闭平台以下部分、泵站电机层以下部分施工时间安排在施工当年的1月1日至次年的6月15日期间。（3）水闸及泵站的施工时内外侧均需设围堰:外海侧围堰采用钢板桩围堰，顶高程为3.50m（采用10年一遇高潮位2.70m，考虑风浪及安全超高），阻挡潮水进入闸泵站基坑；内围堰采用粘土填筑，顶高程为2.50m，阻挡上游河道洪水进入闸泵站基坑，保证基础开挖和基础部分砼在干地施工。1.7.3主体工程施工水闸：施工准备→测量定位→施工围堰→基坑预开挖→桩基施工→基坑开挖→钢筋砼闸底板→钢筋砼闸门板预制→钢筋砼闸墩→上下游连接段施工→砼翼墙→检修平台、交通桥、胸墙→钢筋砼排架、启闭机平台→机电设备安装→闸门安装、调试→启闭机房及管理房建→拆除围堰→场地清理。泵站：施工准备→测量定位→（围堰）→基坑预开挖→桩基施工→基坑开挖→钢筋砼底板→墩墙砼→翼墙施工→电机层平台、检修交通桥→钢筋砼排架→水泵安装→机电设备安装、调试→出水管安装→泵房房建→拆除围堰→场地清理。河道：施工准备→测量定位→土方开挖→水泥搅拌桩施工→碎石垫层→C25砼承台→干砌石挡墙→石碴回填→C20砼压顶→C10砼稳定层→C25砼路面→草皮绿化→场地清理。1.7.4主要工程量及材料本工程共需各类砼0.65万m3，灌注桩钻孔0.81万m，灌注桩砼0.38万m3，水泥搅拌桩1.03万m3，各类砌石0.4万m3，土石方开挖4.30万m3，土石方回填1.53万m3。本工程共需水泥0.56万t，钢筋（材）600t。1.7.5总工期、劳动力和施工强度根据本工程的施工条件，本工程总工期计划为12个月。本工程共需劳动力约2.5万工日，施工高峰强度为90人/日，平均强度为65人/日。1.7.6分标计划根据本工程初步设计阶段的图纸及工程量，结合工作实际进展，拟将本工程划分为一个施工标及一个监理标。1.8工程占地处理由于水闸规模的增大、新建配套泵站、河道扩宽，需要占用一定的土地资源。工程永久占地20亩。临时施工占地为施工现场的生活设施及辅助企业，栏杆、闸门、预制块等的预制场地占地。生活用房可租用当地附近的闲置民居，辅助企业布置在左侧围垦场地。经估算，临时施工占地约为4亩。1.9环境保护设计本工程对环境的影响主要发生在施工期间，主要保护措施如下：（1）对施工生产和生活废水的处理措施为减少对水环境的污染影响，施工废水需经处理达标后排放。拟在工程施工生产设施区旁根据地形开挖一组简易隔油沉淀池，处理混凝土拌和废水、料罐冲洗水等。生产设施区生产的施工废水经明沟收集后，自流进入简易隔油沉淀池进行加药沉淀处理，处理达到《污水综合排放标准》一级标准后排入周围河道，部分尾水可回用于道路冲洗、混凝土拌和等，减少对水环境的污染影响。（2）对扬尘的控制措施本工程产生的大气污染物只要为构筑物开挖和运输过程中的扬尘，建筑材料运输、装卸和堆放扬尘，砼拌和等过程中产生的粉尘，运输车辆汽车尾气，道路行驶扬尘等。主要污染因子为TSP，排放点主要集中在施工区及交通道路两侧，主要以无组织的形式排放。控制施工期扬尘的主要措施有：洒水抑尘、限制车速、保持施工场地的清净、避免大风天气作业等。（3）对噪声的防治措施施工中应尽量选用高性能、低噪声的设备，以降低声源噪声。噪声较高的施工机械禁止夜间（晚上22点～次日早晨6点）施工，严格按照《建筑施工场界噪声限值》（GB12523—90）中的有关规定执行。（4）对固体废弃物的处置措施对施工工区的生活垃圾应加强管理，分片、分类设置垃圾收集箱，并委托环卫部门定期清运，以防生活垃圾经雨水冲刷后，随地表径流带入附近河道。（5）对生态的保护措施工程完成后，施工临时占地要做好场地平整并进行绿化、美化工作，以保持水土、优化生态。施工结束后在施工公路采取绿化措施，以增加植被，美化景观。工程环境保护总投资17.12万元。1.10水土保持设计1.10.本工程的水土流失防治责任范围包括项目建设区和直接影响区，面积共计1.97hm2。1）项目建设区项目建设区面积共计1.37hm2，包括水闸、泵站、河道及施工临时设施区占地，其中闸泵站及河道为永久占地，共计1.10hm2；施工临时设施区为临时占地，共计0.27hm2。2）直接影响区本工程直接影响区为各施工场地周边可能受影响的区域，其中河道两侧各5m范围和施工临时设施区周边2m，河道上游10m下游50m影响范围，面积合计0.60hm2。1.10.根据防治范围准确、治理措施布局合理、技术指标可行、实施后经济有效的原则，结合工程项目的特点以及对水土流失影响、区域自然条件、工程的功能分区等，确定水土流失防治区共分2区：1）I区（主体工程防治区）本区防治范围包括工程所需占地及周边的直接影响区等范围，本区水保措施以临时管理措施为主，施工过程中土方（含石碴）开挖采用1m32）II区（临时工程防治区）本区包括施工场地、临时堆土场及直接影响区。（1）工程措施场地平整：工程结束后，拆除施工临时建筑物，进行场地平整，恢复土地原有功能。（2）临时措施在施工临时设施区内设置临时堆土场及泥浆干化场，采取相应的防护措施，临时堆土场四周采取草包袋填土作为临时防护。施工工区四周开挖排水沟以解决场地内的排水问题。施工中拌和系统等处需堆放大量的砂砾料、黄沙，采取彩钢板围栏作为防护。工程新增水土保持总投资11.94万元。1.11工程管理本工程由盐仓街道办事处具体承担工程的建设和管理，负责本工程配套设施的安全运行及维修任务。根据本工程及盐仓街道的实际情况，本工程增设1名专职管理人员，配合盐仓街道办事处渔农科相关工作人员对工程进行管理。闸泵站调度运行原则：水闸平时关闭挡潮，防止外海潮水进入内侧河道。洪涝期间，当上游河道水位超过1.50m时，如果外海潮位低于内河水位时开闸排涝，如果外海潮位高于内河水位时，则关闭闸门，当内河水位持续上升至1.50m时，应开启水泵排水。水泵关机条件为：①当河道水位降低至0.80m时；②当外海潮位低于内河水位，则应关闭水泵机组，必要情况下开启水闸。1.12劳动安全与工业卫生根据有关规程、规范的要求，进行劳动安全和工业卫生设计，使工程在施工过程和运行中职工的安全与健康都有保障。工程总布置、各单项建筑物的设计以及机电设备的选择均已充分考虑到工程的实际情况，严格按照相关的规程规范要求进行，为了安全可靠，遵照各个行业的规程、规范，提出了一系列的防范措施和对策。在劳动安全方面，对防火、防爆、防电气伤害、防机械伤害、防坠落伤害、防洪、防淹等一系列问题，都有明确的安全措施，提出了严格的操作规程。在工业卫生方面，对防噪声、防震动、室内温度与湿度控制、采光与照明、防尘、防污、防腐蚀、防毒和防电磁辐射等均已提出了相关要求。1.13消防设计消防设计的总体方案为：设置以水为主的消防系统及可靠的消防水源；设置足量的化学灭火器。并针对不同的建筑物及设备的防火等级，采用不同的消防措施。本工程主要消防对象为水闸的启闭机室以及泵房。措施以配备手提式灭火器为主。1.14节能降耗本工程主要能耗发生在施工期，施工期主要消耗能源为用于运输土石方和运输原材料等运输工具消耗的柴油，以及用于混凝土拌和和养护用的淡水资源。本地区能源供应基本能满足本工程的需求，夏天用电高峰期间，应服从电力部门的高峰安排，适当进行错峰施工。柴油主要消耗于原材料运输，因此通过加强交通运输节能来减少柴油的消耗。本工程的用水主要是生产用水、生活用水和消防用水。充分提高节水意识。1.15设计概算工程概算按（2010）《浙江省水利水电工程设计概预算编制规定》、《浙江省水利水电建筑工程预算定额》、《浙江省水利水电工程施工机械台班费定额》及其他有关规定文件编制。水泥、钢材预算价格按（2010）《规定》规定执行；黄砂、碎石、块石、柴油等按市场采购考虑。建筑工程单价取费按三类工程标准。工程总投资3926.02万元，分项投资详见工程特性表。1.16经济评价国民经济评价：当社会折现率为8%时，经济内部收益率(EIRR)为%>8%、经济净现值(ENPV)为1540万元>0、经济效益费用比(EBCR)为1.36>1.0，其各项指标都能满足规范要求。表明本项目社会、经济效益显著，设计方案经济合理。且在投资增加10%、效益减少10%、投资增加10%同时效益减少10%这三种情况下进行敏感性分析内部经济收益率均大于社会折现率8％这表明本项目具有较强的抗风险能力，因此本项目国民经济评价可行。舟山市定海区盐仓平岩闸扩建工程初步设计报告报批稿1.17工程特性表工程特性表序号及名称单位数量备注一、基本情况1、工程等级等Ⅲ水闸级3泵站级3河道护岸级32、设计标准挡潮标准50年一遇防洪标准50年一遇排涝标准20年一遇24小时雨量一日排出二、水文1、流域面积km228.1其中：平原区km26.2山丘区km221.92、多年平均降水量mm13733、设计暴雨H24hmm359P=2%H三日mm456P=2%3、潮位1985国家高程基准实测最高潮位m3.189711号台风，定海站实测最低潮位m-2.4250年一遇高潮位m3.1850年一遇低潮位m-2.2120年一遇高潮位m2.9120年一遇低潮位m-2.1510年一遇高潮位m2.7010年一遇低潮位m-2.10非汛期5年一遇高潮位m2.21多年平均高潮位m1.22多年平均低潮位m-0.83多年平均潮位m0.224、内河水位50年一遇洪水位m2.5920年一遇洪水位m2.5810年一遇洪水位m2.565年一遇洪水位m2.55常水位m1.0远期为1.50m三、主要建筑物1、水闸座1处理方式拆除扩建结构型式整体结构、胸墙式地基特性软土基础处理方法钻孔灌注桩底板高程m▽-1.0设计流量/最大流量m3/s67/96规模孔×m4×2.5工作闸门高×宽3.7×2C35钢筋砼预制闸门2、配套泵站座1泵站总设计流量m3/s18设计扬程m2.53最高扬程m3.23最低扬程m1.44水泵台数台6单泵设计提排流量m3/s3单泵电动机功率KW1553、林家支河下游段处理方式扩建结构形式二级挡墙/复式地基特性软基基础处理方法水泥搅拌桩长度m464河宽m16～17.5河底高程m-1.0四、主要设备闸门启闭机台4QDL-20t水泵套6900ZLBC-125（+4°）电动机套6水泵配套起重机台1单梁电动桥式5t电动蝶阀只6DN900重力拍门只6DN900变压器套150kVA柴油发电机组32×700kW+1×50kW高压配电柜面2低压配电屏面4水泵软启动柜只6五、施工1、主要工程量各类砼万m30.65灌注桩钻孔万m0.81灌注桩砼万m30.38水泥搅拌桩万m31.03土石方开挖万m34.30土石方回填万m31.532、主要材料水泥万t0.56钢筋（材）t6003、所需劳动力总工日万工日2.7高峰出工人数人904、总工期月12六、工程占地1、永久占地亩202、临时占地亩4七、投资概况总投资万元3926.02建筑工程万元2327.24机电设备及安装工程万元461.37金结设备及安装工程万元303.09临时工程万元242.41独立费用万元277.58基本预备费万元180.58场地淹没或征地万元133.75八、经济指标国民经济内部收益率%11.04国民经济净现值万元1540舟山市定海区盐仓平岩闸扩建工程初步设计报告报批稿浙江中洲水利水电规划设计有限公司34-2水文气象2.1流域概况舟山市定海区地形属沿海丘陵平原区，定海区海域辽阔，岛屿众多，区域总面积为1444km2，其中海域面积912.94km2，岛屿陆地总面积531.06km2。全区海岸线总长428.07km。全区陆地由127.5个大小岛屿、120个礁组成，区内最大岛屿为定海本岛，位于舟山本岛西北部，东西长32km，南北宽16km，陆地面积384.79km2。舟山本岛陆地面积502.65km2，其中山丘面积占62%，平原面积占38%。西北～东南向的山脊将舟山本岛分为南、北两大片，地势中间高、两边低。该山脊两侧沟谷发育，河流众多，均属浙东北沿海诸河水系，其中山脊北侧河流汇入大猫洋、黄大洋，南侧河流汇入横水洋、莲花洋。按照河流的自然发育状态，盐仓街道自东向西可以分为三个区块，东面区块盐仓片面积较大，约28.1km2；西面区块盐仓新村片次之，面积约4.2km2；南面还有一个独立的区块螺头片，面积最小，约为1.1km2。2.2气象设计流域位于中纬度地带，属亚热带海洋性季风气候区，四季分明，光照充足，无霜期长，冬暖夏凉，气候温和、湿润。根据定海站年降水量资料分析，多年平均降水量1373mm，最丰年1888.9mm（1977年），最枯年628.4mm（1967年），丰枯之比达3倍。流域降水量年内分配呈双峰形，第一个峰出现在5-6月份（主要由峰面雨形成），第二个峰出现在8～9月份（主要由台风雨形成），这四个月的降水量占年降水量的49%。最大1d降水量在200mm以上的暴雨共有7场，主要发生在8-9月份，其中最大1d降水量453mm（2005年8月6日）,同步最大24h降水量476.5mm。最大3d降水量在200mm以上的暴雨共有6场，其中最大值为534.3mm，出现在2005年9号台风“麦莎”出现期间，时间是8月份。设计流域附近设有舟山、普陀气象站，其中舟山站位于设计流域附近。舟山气象站设立于1954年1月，位于定海区北门外乌龟山山顶，北纬30°02´，东经122°07´，观测场海拔高度35.7m，观测项目有气压、气温、湿度、降水、积雪、积冰、日照、水面蒸发、地温、风、云等。普陀气象站设立于1961年5月，位于普陀区沈家门龙眼山“山顶”，北纬29°57´，东经122°18´，观测场海拔高度85.2m。舟山和普陀两站的观测项目有气压、气温、湿度、降水、积雪、积冰、日照、水面蒸发、地温、风、云等。表2-1舟山站气象特征值统计表月份平均气温(℃)极端最高气温(℃)极端最低气温(℃)平均水汽压(hPa)平均相对湿度(%)最大日降水量(mm)平均降水量(mm)平均蒸发量(mm)平均风速(m/s)最大风速(m/s)最大风速相应风向15.522.7-6.06.87144.457.355.83.615.02G25.924.7-4.27.37554.878.751.33.514.7NNE39.130.4-3.09.37843.6101.471.83.415.3N414.129.41.813.48178.9114.991.13.315.0NNE518.732.87.818.184101.8143.5108.02.918.0NNE622.635.712.824.38888.8170.0104.72.716.0ESE726.838.317.930.487177.7113.6163.23.416.3N827.239.119.330.184190.1153.2168.63.634.0N924.137.912.624.581212.5177.4128.93.221.3NNE1019.432.65.717.376136.190.5114.13.215.0NNE1114.228.20.612.37360.772.985.23.415.0N128.327.5-4.48.27159.549.165.63.416.3NNW全年16.339.1-6.016.879212.51322.51208.33.334.0N2.3水文基本资料舟山岛的雨量站有大沙、定海、长春岭、沈家门等。其中，定海站资料系列最长且与设计流域相距较近。定海站设于1933年，自1951年始连续观测；大沙站设于1973年；沈家门站设于1957年，1969年缺测；长春岭设于1980年，长春岭为小河站，集水面积3.8km2，位于舟山岛北部干河上游，于1980年开始观测降水、流量等资料，1994年～1996年停止流量观测，1997年恢复，2000年始撤消流量观测，仅保留降水量观测项目。舟山岛潮位站主要有定海、沈家门等站。定海站1959～1975年由海军观测，1976年开始归省水文局管辖，共有潮位资料系列40多年（其中1977年起，该站潮位资料由省水文局整编刊印）。1960～1972年海军部门另在沈家门港进行潮位观测，1992年1月～1994年5月东港公司又在该处进行潮位观测，潮位资料不连续。水文观测资料已由水文部门整编审查，陆续刊印，其精度能满足设计要求。各站基本情况见表2-2。表2-2水文测站概况一览表站名东经北纬项目始测年份备注定海122°06′30°01′降水量19331951年以前不连续潮位1959沈家门122°18′29°57′降水量1957潮位1960内有间断长春岭122°06′30°05′降水量1980流量19801994～1996年流量缺测大沙122°01′30°08′降水量19732.4洪水由于设计流域无水文测站，缺乏实测流量资料，雨量资料较为丰富，故设计洪水采用暴雨资料推求。（1）设计暴雨设计流域内设有定海站，通过暴雨频率分析，求得定海站设计暴雨，作为本流域设计暴雨。暴雨资料系列为1933年～2011年共68年(1951年～2011年为连续系列)。其中，较大暴雨统计成果见表2-3。根据定海站暴雨资料统计该站24h和三日雨量作为样本按照暴雨经验频率公式计算。暴雨经验频率一般采用如下公式：式中：P——经验频率；m——各项样本在系列中的位次；n——系列项数。表2-3定海站较大暴雨（前十位）成果统计表序号24h雨量（mm）发生年份三日雨量（mm）发生年份1329.52005518.419512312.81951386.319633296.11963367.220054252.81977316.319795238.81994283.420006235.21952267.419777229.31979262.919528191.32007261.719949190.51976256.6200710188.81962236.21997由于经验频率曲线外延存有一定的困难，故在实际工作中，常借助数理统计学中的理论频率曲线来外延，以控制外延的任意性。本次计算中采用皮尔逊Ⅲ型曲线。运用此曲线时，首先计算统计资料的三个特征值，即平均值、变差系数Cv及偏态系数Cs，计算公式如下：均值：式中：——n年各年（期）各历时面雨量总和；n——系列年数。变差系数Cv式中：Hi——各年（期）各历时面雨量偏态系数Cs一般由于资料系列不够长，按三阶矩计算所得的Cs值误差太大，没有现实意义。因此一般采用适线的方法来确定Cs值（即确定Cs与Cv的倍数）。暴雨资料系列按上述方法求得适线参数，并推求各频率设计暴雨，成果见表2-4。表2-4定海站设计暴雨成果表雨日均值（mm）CvCs/Cv各频率（%）设计暴雨（mm）125102033.3H241300.603.5415359286231176136H3d1650.603.5527456363293224173（2）设计雨型设计暴雨的日程分配采用定海站实测资料分析成果。据定海站多场实测大暴雨过程分析，其日程分配情况如下：最大24小时雨量位于三日雨量的第二日，其余2日雨量均为三日雨量减去24小时雨量之差的50%。设计暴雨的时程分配：最大一日时程分配运用暴雨衰减指数代入暴雨强度公式求得时段雨量分配系数，老大项时段雨量置于18：00～21：00范围，其他时段雨量按序前后次序向两边排列。根据定海站实测短历时暴雨进行适线并结合2003年版《浙江省短历时暴雨图集》等综合分析，本次计算暴雨衰减指数np值取用如下：年最大：np﹦0.57～0.60。定海站短历时暴雨成果比较见表2-5。表2-5 定海站短历时暴雨成果表计算方法历时各频率暴雨值（mm）1%2%5%10%20%暴雨衰减指数法1h96837161496h219190155129101查图法1h99877260486h20017614512197适线1h93847161506h19617414412198（3）产流计算流域产流计算采用蓄满产流原理的简易扣损法。其中陆地初损为25mm，后损最大一日扣1.0mm/h，其余二日扣0.5mm/h。水面产水量计算不扣初损，只扣水面蒸发量0.2mm/h。（4）汇流计算汇流计算分平原、山区。平原各计算分区的净雨过程通过面积转换，得产水量过程，山区各计算分区的面积均在10km2以下，采用浙江省合理化公式法推求其设计洪水过程，经分析计算流域分区设计洪水成果见表2-6。2.5设计潮位及潮型（1）设计潮位本工程区域内各河口的设计潮位分析采用定海站为代表站。定海站年实测潮位系列为1959-2011年共53年。其中1997年最高潮位3.15m（9711号台风），为实测资料中最高值。1978年最低潮位-2.13m，为实测资料中最低值。对2005年9号、15号台风期间定海站实测潮位资料进行统计，9号台风期实测最高潮位2.42m，最低潮位-1.23m；15号台风期实测最高潮位1.84m，最低潮位-0.74m。定海站潮位频率分析，按经验频率计算，采用P-Ⅲ型曲线适线，设计潮位成果见表2-7。表2-6分区设计洪水成果表分区编号集水面积(km²)项目单位各频率设计值1%2%5%10%20%叉河水库8.0洪峰流量m3/s230211168135102洪峰模数m3/s/km228.826.421.016.912.8洪水总量万m3376320245190137叉河～虹桥5.4洪峰流量m3/s1641501209673洪峰模数m3/s/km230.327.922.117.813.5洪水总量万m325321516512791虹桥～B11.86洪峰流量m3/s45.038.832.828.022.6洪峰模数m3/s/km224.220.917.615.112.1洪水总量万m386.173.055.842.830.5黄高岭B21.82洪峰流量m3/s443832.127.422.1洪峰模数m3/s/km224.220.917.615.112.1洪水总量万m384.271.454.641.929.8净雨净雨量mm462.6392.1300.3230.5163.6注：洪峰流量：m3/s；洪峰模数：m3/s/km2；洪水总量：104表2-7定海站潮位频率分析成果表潮位类别均值(m)CVCS/CV各频率潮位(m)1%2%5%10%20%年最高2.310.13153.393.182.912.702.50注：表中潮位基面均采用1985国家高程基准。（2）设计潮型定海站属不正规半日混合潮潮型，一日呈两高两低，涨落潮历时差值约为1小时。其中，多年平均涨潮历时为5时40分，落潮历时为6时45分。多年平均高潮位1.22m，多年平均低潮位-0.83m，多年平均年最高潮位2.31m，多年平均年最低潮位-1.96m，多年平均潮位0.22m。平均潮差2.05m。排涝设计潮型采用定海站实测潮位资料分析选用。潮型分析的主要原则为：以影响排涝的多年平均潮汐要素为控制，选择略高于平均值的实际潮型为设计潮型，并优先考虑与设计暴雨同步的实际潮型。通过大量的实测资料分析，选用1989年8月1日～8月4日潮位过程作为平均偏不利设计潮型（逐时潮位过程见表2-8）。设计潮型的主峰最高潮位2.54m，四日典型潮位的平均高潮位2.00m，平均低潮位-0.54m，平均潮位0.73m，比多年平均相应潮位要高0.20m左右。（3）洪潮遭遇分析本次洪潮遭遇分析通过较大洪水遭遇相应潮位及较大潮位遭遇相应洪水两方面进行分析。本流域洪水的成因为暴雨，大的暴雨发生大的洪水，可以用暴雨重现期大致代表同场洪水的重现期，本次选用定海站作为雨量代表站，分析定海站发生最大24小时雨量时附近定海站相应最高潮位。定海站较大年份雨量遭遇相应站点潮位情况详见表2-9。表2-8排涝设计逐时潮位过程表时序(h)潮位（m）第1日第2日第3日第4日11.5222.452.2920.941.361.912.0730.50.771.251.4440.190.450.720.795-0.070.10.340.286-0.04-0.090.04-0.1470.370.08-0.07-0.5480.940.670.32-0.4991.291.191.020.1101.481.611.530.85111.361.661.851.28121.131.481.771.46130.691.181.531.36140.10.581.141.0815-0.4-0.040.50.616-0.76-0.45-0.05-0.0817-0.88-0.73-0.46-0.5818-0.74-0.81-0.67-0.8519-0.07-0.41-0.68-0.92200.840.44-0.19-0.59211.651.360.750.21222.142.081.641.1232.32.422.211.83242.332.542.372.12表2-9定海站洪潮遭遇统计成果表（一）年份定海H24h（mm）日期暴雨重现期（年）定海高潮位（m）潮位重现期（年）2005329.58-06<502.5151951312.88-20301963296.19-11>201977252.89-09151.79<21994238.810-10101.87<21952235.29-01101979229.38-22<102.3932007191.310-0772.2421976190.58-2171962188.89-05>519971758-185388-03<52.55519561668-011992161.99-2241.92<21985154.410-04<41.75<2由表2-9可见，当定海站发生较大暴雨的时候，除了1997年，其余年份遭遇潮位均不高，最高不超过5年一遇，基本上都小于3年一遇潮位。以定海站作为潮位代表站，分析当定海站出现较高潮位年份，流域发生暴雨情况，流域洪水以定海站最大24小时雨量代表，详细情况见表2-10。表2-10 定海站洪潮遭遇统计成果表（二）年份定海高潮位（m）日期潮位重现期（年）定海H24h（mm）暴雨重现期（年）19973.158-1850175520002.969-1320135.4319812.778-3115148.3>319762.721019742.701020022.659-05<108.3较小20042.658-29<100.2较小19622.59719892.558-02<7166.8<519842.547-30>50.6较小19902.5310-06>5//20052.518-055329.5<5019962.4611-12<5//20012.468-20<5//19832.449-27<51042由表2-10可见，当定海站发生较高潮位的年份，相应定海站除了2005年雨量较大外，其余年份雨量很少，甚至大部分年份无降雨。综上分析，本流域发生洪水同外海潮位均为相互独立的偶然事件，没有相互之间的相关关系。在洪潮遭遇方面不存在明显的规律，它们两者之间处于互相独立的地位。外海潮型通过选择反映多年平均最高潮位或多年平均最高低潮位的实测潮位过程进行比较，取用其较不利的前者，采用实测潮位资料分析，并进行修正处理后作为平均偏不利的潮位过程，供水利计算所需。2.6设计波浪（1）设计风速本工程主要挡潮建筑物为水闸，其最不利方向为E～ESE，设计风速由定时年风速推求过程年风速所得。定时设计年频率的最大风速值VCP=KPVC式中：VC—指定风向、风区内的定时风速均值的平均值；KP—皮尔逊Ⅲ型曲线模比系数。根据VCP计算不同风向组的过程设计年频率的风速值：Vap=1.45+1.17VCP表2-11设计风速成果表不利风向设计风速（m/s）100年一遇50年一遇20年一遇E～ESE32.929.324.6（2）设计波浪1）深水波浪要素深水波波浪要素采用风推浪方法计算，采用“莆田海堤试验站公式”计算。式中：g——重力加速度（9.81m/s2）；F——风区长度（m）；V——设计风速（m/s）；d——风区平均计算水深（m）；——平均波高（m）；——平均波周期（s）；由于水域周界不规则，风区长度采用等效风区长度Fe，Fe计算方法参照《浙江省海塘工程技术规定》（上册）。由上述方法求得的深水波波浪要素成果见表2-12。浙江中洲水利水电规划设计有限公司41-表2-12深水风浪要素表（50年一遇）不利风向计算风速V（m/s）风区长度F（m）平均水深d（m）平均波高H（m）平均波周期T（s）平均波长L（m）E～ESE29.3119228.180.513.1615.56（2）深水波浪要素波浪向近岸浅水区传递，其波高、波长、波向均要发生变化，需进行波浪浅水变形计算。由于堤前沿地形涂面高程变化剧烈，海底坡度i＞1/500，不考虑海底摩阻影响，仅有浅水变形。波浪浅水变形计算结果见表2-13。表2-13闸前波浪要素表（50年一遇）不利风向闸前水深（m）平均波高H（m）H1%H2%H5%H13%是否破碎E～ESE4.180.481.060.990.880.74否

3工程地质3.1概况本工程地质勘探工作由定海区人民政府盐仓街道办事处委托东华理工大学勘察设计研究院完成。本次勘察工作的依据及执行的规范有：(1)勘察合同及勘察技术要求书；(2)《岩土工程勘察规范》(GB50021-20012009年版)；(3)《水利水电工程地质勘察规范》(GB50487-2008)(4)《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)；(5)《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)；(6)《水工建筑物抗震设计规范》(DL5073-2000)；(7)《土工试验方法标准》(GB/T50123-1999)(8)《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)；(9)《建筑地基基础设计规范》（DB33/1001-2003）；(10)《原状土取样技术标准》(JGJ89-92)；(11)《建筑工程地质钻探技术标准》(JGJ87-92)；(12)《中国地震动参数区划图》(GB18306-2001)等。根据勘察的任务和要求，工程共布置11个钻孔，完成工作量见表3-1。表3-1完成工作量一览表野外工作室内试验项目数量项目数量取土孔孔数（个）3一般物理性试验（件）41总进尺（m）81.3液塑限（件）41动探孔孔数（个）1固快（件）19总进尺（m）16.10快剪（件）18动探加取土孔孔数（个）4水样（件）0总进尺（m）99.80测量地下水位观测(点)11钻探孔孔数（个）3孔口高程测量（点）11总进尺（m）84.80原位测试标贯试验（组、次）0重型动力触探试验（组、次）33取样取原状土样（只）41岩样(组)0总进尺（米）2823.2区域地质概况3.2.1场地地形地貌场地位于盐仓鸭蛋山，在微地貌上场地属于海岛山前地带，场地面绝高为0.21m～3.53m，场地地形起伏较大，原为河道、道路，勘探区地层坡度变化较大，覆盖层厚薄不均，主要为第四纪海相沉积的软弱土、冲洪积形成的粘性土含砾砂及残坡积土。基岩埋深不一，为黄褐、青灰色的凝灰岩类。3.2.2区域地层岩性工程区属舟山群岛—三门湾低山丘陵港湾群岛区花鸟岛—六横岛群岛亚区，地质构造比较简单，属华夏褶皱带范围，受北北东向和东西向构造，以及与北北东向构造配套的北北西向和北东东向断裂的联合控制比较明显。区内的低山、丘陵，包括沿海岛屿均系天台山山脉的北延部分。除大衢山有褶皱基底的古老变质岩出露外，绝大部分为中生代火山—沉积岩及燕山期侵入岩。第四纪地层东南沿海主要分布有上部的全新统滨海组风积的细砂，冲—海积的青灰色淤泥质粉质粘土、粉土、粉细砂及海积的青灰色淤泥质粘土；中下部为冲—海积、泻湖相淤积的灰色、深灰色、青灰色、灰黑色粉质粘土；下部为灰色、灰黄色粉质粘土夹粉细砂。3.2.3地质构造及区域稳定性按《中国地震动参数区划图》的划分，本场地的地震动峰值加速度值为0.10g，抗震设防可考虑基本地震烈度为=7\*ROMANVII度。根椐国家标准《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001)的规定，从场地土的性质判定，属于软弱场地土，场地类别为=3\*ROMANIII类，属于抗震不利地段，设计地震分组为第一组。本场地抗震设防烈度为=7\*ROMANVII度，地表下20m范围内没有发现饱和砂土层，按国标《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001)第4.3.1条文规定，一般情况下可不进行地震液化的判别和处理；按4.3.4条之规定可判定为不液化土。本次勘察结果表明，勘探区域内没有发现滑坡、空洞、暗河、暗塘等不良地质作用，除表层新近填土外各层地基土均属滨海相沉积的正常固结土。综合地质构造和地震活动性分析，该场地和地基现状基本稳定，适宜进行本工程的建设。3.2.4水文地质在本次勘察深度范围内没有发现承压水。勘察期间实测孔内水位与潮水涨落关系密切，个别孔内为上层滞水，分布不均，水位不一，受外界环境及季节性变化影响变化大，主要为地表径流水及粘性土孔隙夹水，与大气降水及人类活动有关，主要以侧向径流及自然蒸发的方式排泄。根据舟山地区水文地质特点，区域地下水长年稳定水位为0.5米～1.5米。参照本区域水资料及地区经验分析，地下水对混凝土结构有微腐蚀性,对钢筋混凝土结构中钢筋在长期浸水环境下有微腐蚀性，在干湿交替环境下有中腐蚀性。地下水位以上的土受雨水淋滤作用且长期处于毛细带水中，因此地下水位以上的土对混凝土的腐蚀性可认为与地下水类同。3.3工程地质概况3.3.1工程地质条件本次勘察查明，在钻探所达深度范围内，场地地层层序如下：第①层：杂填土，层厚1.30～4.30米，层顶埋深0.00～0.00米，层底标高-1.32～2.13米。杂色，由碎、块石、砾砂及少量粘性土组成，松散，胶结差，局部中粗砂含量多，堆填时间短.第②层：淤泥质粉质粘土，层厚8.80～18.90米，层顶埋深1.30～4.30米，层底标高-19.99～-8.65米。灰色，饱和，流塑状态，切面粗糙无光泽，干强度中等，韧性中等，见有机质结核、贝壳碎片及云母碎片，局部含粉细沙薄层.第③层：粉质粘土，层厚1.50～11.20米，层顶埋深12.30～20.20米，层底标高-31.19～-10.87米。灰黄色，可塑状态为主局部硬塑状态，切面粗糙无光泽，干强度中等，偶夹少量砾纱及碎石.第④层：粉质粘土混角砾，层厚0.90～2.90米，层顶埋深18.80～31.40米，层底标高-32.89～-17.66米。灰黄色，稍密至中密状态，角砾及碎石约占30%-40%，中粗砂约占10%-15%，颗粒分布不均，颗粒直径1-3cm为主，个别大于8cm，胶结一般.第⑤-1层：全风化凝灰岩，层厚0.60～2.00米，层顶埋深11.60～28.10米，层底标高-28.00～-9.25米。灰黄色，稍密至中密状态，组织结构基本破坏，风化呈砂土砂砾状，局部呈碎块状，手捻可碎，遇水易崩解.第⑤-2层：强风化凝灰岩，层厚0.40～3.80米，层顶埋深19.70～33.10米，层底标高-35.59～-18.46米。灰黄、黄褐色，中密至密实状态，组织结构大部分破坏，岩芯呈碎块状，裂隙发育，裂隙面被风化后的铁锰质渲染呈暗红或灰墨色，岩石质较硬.第⑤-3层：中风化凝灰岩，层厚0.90～2.80米，层顶埋深12.20～35.80米，层底标高-36.99～-10.35米。青灰色，密实状态，组织结构部分破坏，岩芯呈块状、短柱状，裂隙较发育，岩石质较硬，捶击有弹跳感。3.3.2工程地质评价根据野外勘探及室内试验结果分析如下第①层(杂填土)：杂色，结构松散，大块石较多，颗粒级配差，强透水性，为新近填土，地基及桩基处理时宜予换填。第②层（淤泥质粉质粘土）：高压缩性土层，高含水量，低强度，物理力学性质差，弱透水性，未经处理不宜直接作为拟建物持力层。第③层（粉质粘土）：中低压缩性土层，物理力学性质较好，在满足拟建物荷载要求的情况下可作为该拟建工程的桩端持力层。第④层（粉质粘土混角砾）：低压缩性土层，局部区域分布，颗粒含量不均，可与下层综合考虑作为拟建物的桩端持力层。第⑤-1层（全风化凝灰岩）：稍密至中密状态，层厚相对较薄，可与上层综合考虑作为拟建物的桩端持力层。第⑤-2层（强风化凝灰岩）：该层局部区域分布，物理力学性质较好，但层厚不均，可与下层综合考虑作为拟建物的桩端持力层。第⑤-3层（中风化凝灰岩）：全址分布，物理力学性质良好，是拟建物理想的桩基持力层。3.3本次勘察对各岩土层取样作了室内实验，对有关岩土层进行原位测试。根据室内土工试验、现场原位测试成果，以工程地质单元层为统计单位进行各层地基土得物理力学性质指标统计（剔除离散性较大的数据），其结果见“地基土物理力学指标数理统计成果表”。表中强度指标C、Φ值为峰值，平均值为算术平均值。3.3.根据野外钻探记录、原位测试结果及室内土工试验结果，查阅《建筑地基基础设计规范》（GB5007-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）、浙江省标准《建筑地基基础设计规范》（DB33/1001-2003）并参考地区经验。综合确定有关岩土层的地基土承载力特征值fak、桩侧阻力特征值qsa、桩端阻力特征值qpa表3-2地基承载力及桩基设计参数表力学指标土层名称Es(Mpa)fak(Kpa)预应力管桩钻孔灌注桩qsa(Kpa)qpa(Kpa)qsa(Kpa)qpa(Kpa)=1\*GB3①杂填土=2\*G