苯-甲苯混合液筛板精馏塔设计-化工原理课程设计

设计任务书题目：苯-甲苯混合液筛板精馏塔设计原始数据：年处理量：35000进料组成：45%（苯质量分数）塔顶产品浓度：98%（苯质量分数）塔底釜液含甲苯量不低于98%（以质量计）每年实际生产天数：330天（24小时/天）冷却水温度：30℃饱和水蒸气压力：2.5kgf/cm2（表压）泡点进料，塔顶压强为4kPa(表压)，单板压降<0.7kPa，塔顶全凝，泡点回流。R/Rmin=1.3。设计内容：确定全套精馏装置的流程，绘出工艺流程示意图；精馏塔的工艺计算与结构设计：1）物料衡算确定理论板数和实际板数；（可采用计算机编程）2）按精馏段首、末板计算塔径并圆整；3）确定塔板和降液管结构；4）按精馏段的首、末板进行流体力学校核；5）绘制精馏段塔板的负荷性能图；6）进行全塔优化，要求操作弹性大于2。计算塔高；估算冷却水用量和冷凝器的换热面积、选出冷凝器型号；估算塔顶回流泵流量、扬程，初选泵型号。绘制精馏塔装配图、塔板结构布置图；设计结果概要或塔设计计算结果汇总；设计小结和参考文献。设计基础数据表1苯和甲苯的物理性质项目分子式分子量沸点/℃临界温度tc/℃临界压力pc/kPa苯C6H678.1180.1288.56833.4甲苯C7H892.13110.6318.574107.7表2气液相平衡数据苯-甲苯溶液，p=101.3kPa,（p82，表3-21数据更多些）沸点/℃x%（液相中苯的摩尔分数）y%（液相中苯的摩尔分数）110.40.00.0108.06.013.8106.010.823.2104.015.831.910221.039.910026.447.39832.254.39638.360.89444.666.89251.372.59058.477.88866.082.98673.887.68482.492.18291.596.48196.398.580.2100.0100.01.饱和蒸汽压：苯和甲苯的饱和蒸汽压可由Antoine方程式求算。Logp0=A-B/(t+C)式中t——物系温度，℃P0——饱和蒸汽压，kPa；表3A、B、C——Antoine常数。组分ABC苯6.0231206.35220.24甲苯6.0781343.94219.58表4苯和甲苯的液相密度ρ（kg/m3）温度/℃8090100110120ρ苯815803.9792.5780.3768.9甲苯800800.2790.3780.3770.0表5液体表面张力σ（mN/m）温度/℃8090100110120σ苯21.2720.0618.8517.6616.49甲苯21.6920.5919.9418.4117.31表6液体粘度μ（mPa*s）温度/℃8090100110120μ苯0.3080.2790.2550.2330.215甲苯0.3110.2860.2640.2540.228表7液体汽化热r（kJ/kg）温度/℃8090100110120r苯394.1386.9379.3371.5363.2甲苯379.9373.8367.6361.2354.6表8液体热容Cp（kJ/kg·K）Cp=A+BT+CT2+DT3，式中T——物系温度，K；A、B、C、D——常数。组分ABCDCp苯1.3836-0.0004165.428*10-60甲苯2.0671-0.0081483.226*10-53.0126*10-9目录TOC\o"1-3"\h\u一序言 二流程说明、工艺流程图绘制 三设计计算 3.1精馏塔的物料衡算 3.2塔板数的确定 3.3精馏塔的工艺条件及有关物性数据的计算 3.4精馏塔的塔体工艺尺寸计算 3.5塔板主要工艺尺寸的计算 3.6筛板的流体力学验算 3.7塔板负荷性能图 四板式塔得结构与附属设备 4.1附件的计算 4.1.1接管 4.1.2冷凝器 4.1.3再沸器 4.1.4泵的选型 4.2板式塔结构 五设计心得体会 六参考文献 七评分表 八附录（板式塔工艺条件图、塔板结构布置图） 一序言

化工原理课程设计是综合运用《化工原理》课程和有关先修课程（《物理化学》，《化工制图》等）所学知识，完成一个单元设备设计为主的一次性实践教学，是理论联系实际的桥梁，在整个教学中起着培养学生能力的重要作用。通过课程设计，要求更加熟悉工程设计的基本内容，掌握化工单元操作设计的主要程序及方法，锻炼和提高学生综合运用理论知识和技能的能力，问题分析能力，思考问题能力，计算能力等。精馏是分离液体混合物（含可液化的气体混合物）最常用的一种单元操作，在化工，炼油，石油化工等工业中得到广泛应用。精馏过程在能量剂驱动下（有时加质量剂），使气液两相多次直接接触和分离，利用液相混合物中各组分的挥发度的不同，使易挥发组分由液相向气相转移，难挥发组分由气相向液相转移，实现原料混合液中各组分的分离。根据生产上的不同要求，精馏操作可以是连续的或间歇的，有些特殊的物系还可采用衡沸精馏或萃取精馏等特殊方法进行分离。本设计的题目是苯-甲苯连续精馏筛板塔的设计，即需设计一个精馏塔用来分离易挥发的苯和不易挥发的甲苯，采用连续操作方式，需设计一板式塔将其分离。二流程说明、工艺流程图绘制流程说明:精馏是通过多级蒸馏，使混合气液两相经多次混合接触和分离，并进行质量和热量的传递，使混合物中的组分达到高程度的分离，进而得到高纯度的产品。流程如下：原料（丙稀和丙烷的混合液体）经进料管由精馏塔中的某一位置（进料板处）流入塔内，开始精馏操作；当釜中的料液建立起适当液位时，再沸器进行加热，使之部分汽化返回塔内。气相沿塔上升直至塔顶，由塔顶冷凝器将其进行全部或部分冷凝。将塔顶蒸气凝液部分作为塔顶产品取出，称为馏出物。另一部分凝液作为回流返回塔顶。回流液从塔顶沿塔流下，在下降过程中与来自塔底的上升蒸气多次逆向接触和分离。当流至塔底时，被再沸器加热部分汽化，其气相返回塔内作为气相回流，而其液相则作为塔底产品采出。多为分离苯—甲苯混合物。对于二元混合物的分离，应采用连续精馏流程。设计中采用泡点进料，将原料液通过预热器加热至泡点后送入精馏塔内。塔顶上升蒸汽采用全凝器冷凝，冷凝液在泡点下一部分回流至塔内，其余部分经冷却器冷却后送至储罐。该物系属易分离物系，最小回流比较小，取操作回流比为最小回流比的2倍。塔釜采用间接蒸汽加热塔底产品经冷却后送至储罐。三设计计算3.1精馏塔的物料衡算(1)原料液及塔顶、塔底产品的摩尔分率

苯的摩尔质量

甲苯的摩尔质量

491.0491.013.92/55.011.78/45.011.78/45.0xF983983.013.92/02.011.78/98.011.78/98.0xD0024.013.92/98.011.78/02.011.78/02.0xW（2）原料液及塔顶、塔底产品的平均摩尔质量

))/(kg5.2853.192)491.01(11.78491.0kmolMF))/(kg578.33.192)983.01(11.78983.0kmolMD))/91.79(kg3.192)024.01(11.78024.0kmolMW（3）物料衡算

原料处理量F=3500000085.25×330×24=总物料衡算D+W=51.84(kmol/h)

苯物料衡算0.491F=0.983D+0.024W联立解得D=25.24(kmol/h)W=26.60(kmol/h)式中F原料液流量D塔顶产品量W塔底产品量3.2塔板数的确定

（1）理论板层数NT的求取

苯一甲苯属理想物系，可采逐板计算求理论板层数。①求最小回流比及操作回流比。

采用作图法求最小回流比，在附图的对角线上自点（0.491,0.491）作垂线，即为q线，该线与平衡线的交点坐标为yq=0.687,xq=0.491。故最小回流比为Rm=XD-YqYq-Xq=0.983-0.687取操作回流比为R=1.3Rm=1.3×1.51=1.96②求精馏塔的气、液相负荷

L=RD=1.96×25.24=49.47(kmol/h)V=(R+1)D=(1.96+1)×25.24=74.71(kmol/h)Vˊ=(R+1)D–(1-q)F=2.96×25.24–0=74.71(kmol/h)Lˊ=RD+qF=1.96×25.24+1×51.84=101.31(kmol/h)(泡点进料：q=1)③求操作线方程

精馏段操作线方程为yn+1=RR+1xn+xDR+1=0.662x提馏段操作线方程为ym+1=LˊVˊxm+WxwVˊ=1.356x（2）图解法求理论塔板数采用图解法求理论塔板数，如图2所示求解结果为：总理论板层数NT=14；进料板位置NF=7；其中N精=6；N提=7（不包括再沸器）全塔效率的计算查温度组成图得到，塔顶温度TD=80.6℃，塔釜温度TW=109.4℃，全塔平均温度Tm=95℃。有相关公式及查表可算出а=2.47,μL=0.268mPa.s全塔效率ET=0.49(аμL)-0.245ET=0.49×(2.47×0.268)-0.245=0.54求实际板数精馏段实际板层数N精=60.54=11.11≈12提馏段实际板层数N提=70.54=12.96≈1总实际板层数NP=N精+N提=25（块）实际进料位置在第13块板。3.3精馏塔的工艺条件及有关物性数据的计算（1）操作压力计算

塔顶操作压力P＝4+101.3=105.3kPa每层塔板压降△P＝0.7kPa

进料板压力＝105.3+0.7×12＝113.7kPa

塔底操作压力=105.3+0.7×26=123.5kPa精馏段平均压力Pm1＝（105.3+113.7/2＝109.5kPa提馏段平均压力Pm2=（113.7+123.5）/2=118.6kPa

（2）操作温度计算

利用表的数据和χF,χD,χW,和拉格朗日插值可求得tF,tD,tw,计算过程略。计算结果如下：

塔顶温度tD=80.6℃进料板温度tF=92.7℃塔底温度tW=109.4℃精馏段平均温度=（80.6+92.7）/2=86.7℃提馏段平均温度=（109.4+92.7）/2=101.1℃

（3）平均摩尔质量计算

塔顶平均摩尔质量计算

由xD=y1=0.983,代入相平衡方程得x1=0.959进料板平均摩尔质量计算由上面的图解理论板法，得＝0.641，＝0.557Mv,Fm=0.641×78.11+(1-0.641)×92.13=83.14(kg/kmol)ML,Fm=0.557×78.11+(1-0.557)×92.13=84.32(kg/kmol)塔底平均摩尔质量计算由xw=0.024,由相平衡方程，得yw=0.0586Mv,Dm=0.0586×78.11+(1-0.0586)×92.13=91.31(kg/kmol)ML,Dm=0.024×78.11+(1-0.024)×92.13=91.79(kg/kmol)精馏段平均摩尔质量MVm=(78.35+83.14)/2=80.75(kg/kmol)MLm=(78.69+84.32)/2=81.51(kg/kmol)提馏段平均摩尔质量MVm=(91.31+83.14)/2=87.23(kg/kmol)MLm=(91.79+84.32)/2=88.06(kg/kmol)平均密度计算

①气相平均密度计算

由理想气体状态方程计算，精馏段的平均气相密度即

ρvm=PmMVmRTm=109.5×80.758.314×(86.7+273.15)提馏段的平均气相密度ρ"vm=PˊmMˊVmRTˊm=118.6×87.238.314×(101.1+273.15)=3.3②液相平均密度计算

液相平均密度公式:1/ρLm=aA/ρLA+aB/ρLB

塔顶液相平均密度:由tD＝80.6℃，查手册得ρA=815(kg/m3),ρB=800(kg/m3)塔顶液相的质量分率ωA=0.959×78.110.959ρLDm=10.952815+0.048800进料板液相平均密度:

由tF＝92.7℃，查手册得ρA=800.5(kg/m3),ρB=795(kg/m3)进料板液相的质量分率ωA=0.557×78.110.557×78.11+0.443×ρLFm=10.516800.5+0.484795=精馏段液相平均密度为:ρLm=(814.28+797.83)/2=806.06(kg/m3)(5)液体平均表面张力计算

液相平均表面张力依下式计算，即

塔顶液相平均表面张力:由tD＝80.6℃，查手册得

σA=21.19mN/m,σB=21.71mN/mσLDm=0.959×21.19+0.041×21.71=21.21mN/m进料板液相平均表面张力:由tF＝92.7℃，查手册得

σA=19.74mN/m,σB=20.38mN/mσLDm=0.557×19.74+0.443×20.38=20.02mN/m精馏段液相平均表面张力:σLm=(21.21+20.02)/2=20.62mN/m(6)液体平均粘度计算

液相平均粘度依下式计算，即μLm=Σxiμi

塔顶液相平均粘度:由tD＝80.6℃，查手册得

μA=0.292(mPa·s),μB=0.274(mPa·s)μL,Dm=0.959×0.292+0.041×0.274=0.291(mPa·s)进料板液相平均粘度的计算:由tF＝92.7℃，查手册得μA=0.272(mPa·s),μB=0.233(mPa·s)μL,Fm=0.557×0.272+0.443×0.233=0.255(mPa·s)精馏段液相平均粘度为:μL,m=(0.291+0.255)/2=0.273(mPa·s)

（7）气液负荷计算精馏段：V=(R+1)D=(1.96+1)×25.24=74.71(kmol/h)Vs=V·Mvm3600ρvm=74.71×80.75L=R·D=1.96×25.24=49.47(kmol/h)Ls=L·MLm3600ρLm=49.47×81.513.4精馏塔的塔体工艺尺寸计算(1)塔径的计算对精馏段：最大空塔气速计算公式：νmax=Cρ式中C由式C=C20(σL20)0.2计算，其中C20由史密斯关系图查取C20=0.09，图的横坐标为：LsVs·(ρLρV)1/2=(塔板间距HT的选定很重要，它与塔高、塔径、物系性质、分离效率、塔的操作弹性，以及塔的安装、检修等都有关。可参照下表所示经验关系选取。表9板间距与塔径关系初选板间距HT=0.45m，取板上液层高度hL=0.05m,则HT-hL=0.45-0.05=0.4mC=C20(σL20)0.2=0.09×(20.62/20)νmax=CρL-ρV取安全系数为0.6（安全系数0.6—0.8），则ν=0.6νmax=0.6×1.492=0.8952(m/s)塔径：D=4Vsπν=按标准,塔径圆整为D=1.0m塔横截面积为：AT=π4D2=0.785m则空塔气速为:ν=VsA3.5塔板主要工艺尺寸的计算溢流装置计算精馏段

因塔径D＝1.0m，可选用单溢流弓形降液管，采用平行受液盘。对精馏段各项计算如下：

a)溢流堰长：单溢流去lW=（0.6～0.8）D，取堰长=0.78D=0.79×1.0=0.78mb)出口堰高：how=2.841000E(Lslw)2/3,E去近似值1，则how=2.841000×1×(取板上层液高度hL=0.05m,故=0.05-0.0099=0.0401mc)降液管的宽度与降液管的面积：查右图4可得，，故Wd=0.124D=0.124×1=0.124m， Af=0.0772AT=0.0772×0.785=0.0606m2依下式计算液体在降液管中停留时间以检验降液管面积，即θ=3600AfHT故降液管设计合理。d)降液管底隙高度：取液体通过降液管底隙的流速ν0=0.10m/s（0.070.25）h0=Ls3600lhw-h0=0.0401-0.0179=0.0222m（>0.006）故降液管底隙高度设计合理e)受液盘采用平行形受液盘，不设进堰口，深度为60mm(2)塔板布置精馏段与提馏段情况相同（D=1.0m）

①塔板的分块

因D≥800mm，故塔板采用分块式，由下表（表10）可知塔极分为3块。：取边缘区宽度:Wc=0.035m安定区宽度:Ws=Wˊs=0.065m,b)计算开孔区面积Aa,Aa=2(χr2-其中χ=D2-(Wd+Ws)=1r=D2–Wc=1则Aa=2×(0.311×0.4652-0.3112+c)筛孔数与开孔率：可选用板厚为δ=3mm的碳钢板,取筛空直径=5mm,筛孔按正三角形排列，取孔中心距t为:t=3d0=3×5=15mm筛孔数n为：n=1.155Aat开孔率为：Ф=0.907（d0t）2=0.907×(0.0050.015每层板上的开孔面积为A0=ФAa=0.101×0.532=0.054m2气体通过筛孔的气速为ν0=VSA0（3）精馏段塔高Z1Z精=（N精-1）HT=（12-1）×0.45=4.95m3.6筛板的流体力学验算塔板的流体力学计算，目的在于验算预选的塔板参数是否能维持塔的正常操作，以便决定对有关塔板参数进行必要的调整，最后还要作出塔板负荷性能图。(1)气体通过筛板压强相当的液柱高度计算精馏段：干板压降相当的液柱高度：依，查《干筛孔的流量系数》图得C0=0.772,由式hc=0.051(ν0C0)2(ρhc=0.051×(10.560.772)2×(2.96b)气体穿过板上液层压降相当的液柱高度：hl=βhLνa=VsAT由与关联图查得板上液层充气系数=0.62，依式hl=βhL=β0(hw+how)=0.62×(0.0401+0.0099)=0.031mc)克服液体表面张力压降相当的液柱高度：依式hσ=4σ故hp=hc+hl+hσ=0.0350+0.031+0.0021=0.0681m则单板压强：△Pp=hpρLg=0.0681×806.06×9.81=538kPa<700kPa设计合理。(2)液面落差对于筛板塔，液面落差很小，且本例的塔径和液流量均不大，故可忽略液面落差的影响。(3)雾沫夹带hf=2.5hL=2.5×0.05=0.125mev=5.7×10-6σL(νaHT-hf)3.2=5.7×10-60.02062故在设计负荷下不会发生过量雾沫夹带。(4)漏液由式筛板的稳定性系数，故在设计负荷下不会产生过量漏液。（5)液泛为防止降液管液泛的发生，应使降液管中清液层高度依式，而取，则故在设计负荷下不会发生液泛。根据以上塔板的各项液体力学验算，可认为精馏段塔径及各项工艺尺寸是适合的。3.7塔板负荷性能图精馏段：

(1)雾沫夹带线

雾沫夹带量取，前面求得，代入，整理得：

在操作范围内，任取几个Ls值，依上式计算出Vs值，计算结果列于表3-19。

表11Ls/(m3/s)0.0030.0040.0050.006Vs/(m3/s)4.5064.3784.2614.151由上表数据即可作出雾沫夹带线。

(2)液泛线

由E=1.04,lW=1.2得：已算出，，，代入，整理得：

在操作范围内，任取几个Ls值，依上式计算出Vs值，计算结果列于表3-20。

表12Ls/(m3/s)0.0030.0040.0050.006Vs/(m3/s)4.0673.9843.9023.821由上表数据即可作出液泛线2。

(3)液相负荷上限线

以θ＝4s作为液体在降液管中停留时间的下限，

据此可作出与气体流量无关的垂直液相负荷上限线0.0163（m3/s）。

(4)漏液线

由和，代入得：整理得：在操作范围内，任取几个Ls值，依上式计算出Vs值，计算结果列于表3-21。

表13

Ls/(m3/s)0.0030.0040.0050.006Vs/(m3/s)1.1921.2111.2291.245由上表数据即可作出液泛线4。(5)液相负荷下限线对于平直堰，取堰上液层高度hOW＝0.006m作为最小液体负荷标准。E=1.04

据此可作出与气体流量无关的垂直液相负荷下限线5。

根据以上各线方程，可作出筛板塔的负荷性能图，如图所示。

图4精馏段筛板负荷性能图在负荷性能图上，作出操作点P，连接OP，即作出操作线。由图可看出，该筛板的操作上限为液泛控制，下限为漏液控制。四板式塔得结构与附属设备4.1附件的计算4.1.1接管(1)进料管进料管的结构类型很多，有直管进料管、弯管进料管、T形进料管。本设计采用直管进料管。F=149Kg/h,=807.9Kg/则体积流量管内流速则管径取进料管规格Φ95×2.5则管内径d=90mm进料管实际流速(2)回流管采用直管回流管，回流管的回流量塔顶液相平均摩尔质量,平均密度则液体流量ssmVeLML/00427.0336009.81321.8087.155取管内流速则回流管直径可取回流管规格Φ65×2.5则管内直径d=60mm回流管内实际流速(3)塔顶蒸汽接管则整齐体积流量取管内蒸汽流速则可取回流管规格Φ430×12则实际管径d=416mm塔顶蒸汽接管实际流速(4)釜液排出管塔底w=30kmol/h平均密度平均摩尔质量体积流量：取管内流速则可取回流管规格Φ54×2.5则实际管径d=49mm塔顶蒸汽接管实际流速(5)塔顶产品出口管径D=119koml/h相平均摩尔质量溜出产品密度则塔顶液体体积流量：取管内蒸汽流速则可取回流管规格Φ58×2.5则实际管径d=53mm塔顶蒸汽接管实际流速4.1.2冷凝器塔顶温度tD=80.94℃冷凝水t1=20℃t2=则由tD=80.49℃查液体比汽化热共线图得又气体流量Vh=2.134m3塔顶被冷凝量冷凝的热量取传热系数K=600W/m2k，则传热面积冷凝水流量4.1.3再沸器塔底温度tw=105.0℃用t0=135℃的蒸汽，釜液出口温度t1则由tw=105.0℃查液体比汽化热共线图得又气体流量Vh=2.374m3/h密度则取传热系数K=600W/m2k，则传热面积加热蒸汽的质量流量4.1.4泵的选型为确定泵输送一定流量所需的扬程H，应对输送系统进行机械能衡算，这里选择原料罐内的液面与进料口处的管截面建立机械能衡算式：式中：Z——两截面处位头差——两截面处静压头差——两截面处动压头差——直管阻力——管件、阀门局部阻力——流体流经设备的阻力对进料管可取1.5-2.5m/s取，提升压头设料液表面至加料空位置为10m，管长为20m，有两个弯头，，在原料液内的液面与进料口建立机械能衡算：表14泵的参数表[7]流量/扬程/H/m转数/r/min叶轮直径/mm允许吸上真空度/m效率/%6.015.734001257.553设备型号：4.2板式塔结构板式塔内部装有塔板、降液管、各物流的进出口管及人孔（手孔）、基座、除沫器等附属装置。除一般塔板按设计板间距安装外，其他处根据需要决定其间距。（1）封头封头分为椭圆形封头、蝶形封头等几种，本样封设计采用椭圆形封头，由公称直径D=1400mm，可查得曲面高1450hmm,直边高度040hmm，内表面积23.73Fm封，容积3V0.866m封。选用封头gD18006，JB1154-73。（2）塔顶空间塔顶空间指塔内最上层塔板与塔顶的间距。为利于出塔气体夹带的液滴沉降，此段远高于板间距（甚至高出一倍以上），本塔塔顶空间取（3）塔底空间塔底空间指塔内最下层塔底间距。其值由如下两个因素决定。①塔底驻液空间依贮存液量停留3～5min或更长时间（易结焦物料可缩短停留时间）而定。②塔底液面至最下层塔板之间要有1～2m的间距，本塔取（4）裙座塔底常用裙座支撑，裙座的结构性能好，连接处产生的局部阻力小，所以它是塔设备的主要支座形式，为了制作方便，一般采用圆筒形。由于裙座内径>800mm,故裙座壁厚取16mm。基础环内径：Dbi=(1000+2×16)-0.4×103=632mm基础环外径：Dbo=(1000+2×16)+0.4×103=1432mm经圆整后裙座取Dbi=0.7mm，Dbo=1.5m；基础环厚度考虑到腐蚀余量取20mm；考虑到再沸器，裙座高度取2.2m，地脚螺栓直径取M22。（4）人孔人孔是安装或检修人员进出塔的唯一通道，人孔的设置应便于人进出任何一层塔板。由于设置人孔处塔间距离大，且人孔设备过多会使制造时塔体的弯曲度难以达到要求，一般每隔10～20块板才设一个孔，本塔中共25块板，需设置2个人孔，每个人孔直径为450mm，板间距为600mm,裙座上应开2个人孔，直径为450mm，人孔深入塔内部应与塔内壁修平，其边缘需倒棱和磨圆，人孔法兰的密封面形状及垫片用材，一般与塔的接管法兰相同，本设计也是如此。（5）塔高故全塔高为11.3m，另外由于使用的是虹吸式再沸器，可以在较低位置安置，所以裙板取了较小的1.5m。

五设计心得体会通过这次课程设计，我有了很多收获。首先，通过这一次的课程设计，我进一步巩固和加深了所学的基本理论、基本概念和基本知识，培养了自己分析和解决与本课程有关的具体原理所涉及的实际问题的能力。对化工原理设计有了更加深刻的理解，为后续课程的学习奠定了坚实的基础。而且，这次课程设计过程，最终完美的实现了预期的目的，大家都收益匪浅，也对这次经历难以忘怀。其次通过这次课程设计，对板式塔的工作原理有了初步详细精确话的了解，加深了对设计中所涉及到的一些力学问题和一些有关应力分析、强度设计基本理论的了解。使我们重新复习了所学的专业课，学习了新知识并深入理解，使之应用于实践，将理论知识灵活化，这都将为我以后参加工作实践有很大的帮助。非常有成就感，培养了很深的学习兴趣。在此次设计的全过程中，我们达到了最初的目的，对化工原理有了较深入的认识，对化工设备的设计方面的知识有了较全面的认识，熟悉了板式塔设计的全过程及工具用书。我去图书馆查阅了这方面的有关书籍并上了一些网站检索了相关内容，从中学到了很多知识，受益匪浅。这次课程设计我投入了不少时间和精力，我觉得这是完全值得的。我独立思考，勇于创新的能力得到了进一步的加强。由于时间和经验等方面的原因，该设计中还存在很多不足、如对原理的了解还不够全面等等。今后会进一步学习来加深了解。六参考书目[1]张新战，化工单元过程及操作•北京：化学工业出版社，1998[2]何潮洪,冯霄•化工原理•北京：科学出版社，2001[3]柴诚敬,刘国维•化工原理课程设计•天津：天津科学技术出版社，1994[4]贾绍义,柴敬诚•化工原理课程设计•天津：天津大学出版社，2002[5]陈均志，李雷•化工原理实验及课程设计•北京：化学工业出版社，2008[6]马江权，冷一欣•化工原理课程设计•北京：中国石化出版社，2009评分表项目分项满分得分1.流程设计、工艺流程图绘制流程设计6图面42.工艺计算全塔物料衡算5塔板数的确定5塔的操作工艺条件及相关物性数据计算5气液负荷计算5塔和塔板主要工艺结构尺寸计算10精馏段塔板流动性能校核10精馏段塔板负荷性能图103.绘图板式塔工艺条件图6塔板结构布置图44.典型辅助设备计算塔顶冷凝器10回流泵105.设计说明书语言评述5格式56.其他情况未按时完成-10雷同认定不及格创新、新增内容0~10总分基于C8051F单片机直流电动机反馈控制系统的设计与研究基于单片机的嵌入式Web服务器的研究MOTOROLA单片机MC68HC（8）05PV8/A内嵌EEPROM的工艺和制程方法及对良率的影响研究基于模糊控制的电阻钎焊单片机温度控制系统的研制基于MCS-51系列单片机的通用控制模块的研究基于单片机实现的供暖系统最佳启停自校正（STR）调节器单片机控制的二级倒立摆系统的研究基于增强型51系列单片机的TCP/IP协议栈的实现基于单片机的蓄电池自动监测系统基于32位嵌入式单片机系统的图像采集与处理技术的研究基于单片机的作物营养诊断专家系统的研究基于单片机的交流伺服电机运动控制系统研究与开发基于单片机的泵管内壁硬度测试仪的研制基于单片机的自动找平控制系统研究基于C8051F040单片机的嵌入式系统开发基于单片机的液压动力系统状态监测仪开发模糊Smith智能控制方法的研究及其单片机实现一种基于单片机的轴快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于双单片机冲床数控系统的研究基于CYGNAL单片机的在线间歇式浊度仪的研制基于单片机的喷油泵试验台控制器的研制基于单片机的软起动器的研究和设计基于单片机控制的高速快走丝电火花线切割机床短循环走丝方式研究基于单片机的机电产品控制系统开发基于PIC单片机的智能手机充电器基于单片机的实时内核设计及其应用研究基于单片机的远程抄表系统的设计与研究基于单片机的烟气二氧化硫浓度检测仪的研制基于微型光谱仪的单片机系统单片机系统软件构件开发的技术研究基于单片机的液体点滴速度自动检测仪的研制基于单片机系统的多功能温度测量仪的研制基于PIC单片机的电能采集终端的设计和应用基于单片机的光纤光栅解调仪的研制气压式线性摩擦焊机单片机控制系统的研制基于单片机的数字磁通门传感器基于单片机的旋转变压器-数字转换器的研究基于单片机的光纤Bragg光栅解调系统的研究单片机控制的便携式多功能乳腺治疗仪的研制基于C8051F020单片机的多生理信号检测仪基于单片机的电机运动控制系统设计Pico专用单片机核的可测性设计研究基于MCS-51单片机的热量计基于双单片机的智能遥测微型气象站MCS-51单片机构建机器人的实践研究基于单片机的轮轨力检测基于单片机的GPS定位仪的研究与实现基于单片机的电液伺服控制系统用于单片机系统的MMC卡文件系统研制基于单片机的时控和计数系统性能优化的研究基于单片机和CPLD的粗光栅位移测量系统研究单片机控制的后备式方波UPS提升高职学生单片机应用能力的探究基于单片机控制的自动低频减载装置研究基于单片机控制的水下焊接电源的研究基于单片机的多通道数据采集系统基于uPSD3234单片机的氚表面污染测量仪的研制基于单片机的红外测油仪的研究96系列单片机仿真器研究与设计基于单片机的单晶金刚石刀具刃磨设备的数控改造基于单片机的温度智能控制系统的设计与实现基于MSP430单片机的电梯门机控制器的研制基于单片机的气体测漏仪的研究基于三菱M16C/6N系列单片机的CAN/USB协议转换器基于单片机和DSP的变压器油色谱在线监测技术研究基于单片机的膛壁温度报警系统设计基于AVR单片机的低压无功补偿控制器的设计基于单片机船舶电力推进电机监测系统基于单片机网络的振动信号的采集系统基于单片机的大容量数据存储技术的应用研究基于单片机的叠图机研究与教学方法实践基于单片机嵌入式Web服务器技术的研究及实现基于AT89S52单片机的通用数据采集系统基于单片机的多道脉冲幅度分析仪研究机器人旋转电弧传感角焊缝跟踪单片机控制系统基于单片机的控制系统在PLC虚拟教学实验中的应用研究基于单片机系统的网络通信研究与应用基于PIC16F877单片机的莫尔斯码自动译码系统设计与研究基于单片机的模糊控制器在工业电阻炉上的应用研究基于双单片机冲床数控系统的研究与开发基于Cygnal单片机的μC/OS-Ⅱ的研究基于单片机的一体化智能差示扫描量热仪系统研究基于TCP/IP协议的单片机与Internet互联的研究与实现变频调速液压电梯单片机控制器的研究基于单片机γ-免疫计数器自动换样功能的研究与实现基于单片机的倒立摆控制系统设计与实现