2022年建筑行业宁波网球中心模板支架施工专项方案

欢迎阅读本文档，希望本文档能对您有所帮助!欢迎阅读本文档，希望本文档能对您有所帮助!感谢阅读本文档，希望本文档能对您有所帮助!感谢阅读本文档，希望本文档能对您有所帮助!欢迎阅读本文档，希望本文档能对您有所帮助!感谢阅读本文档，希望本文档能对您有所帮助!宁波市网球核心一、二期工程模板支架施工专项方案体例人职务(称)考核人职务(称)同意人职务(称)同意部分(章)体例日期二OO八年十月宁波市网球核心核心赛场模板支架施工专项计划一、工程概略：宁波网球核心位于鄞州核心城区的文苑路东面，文华路南面；有核心赛场、网球馆、泅水馆三栋单体修建构成。核心赛场修建平面为圆形，直径84.6m，修建高度20.245m，修建面积构造为钢构造桁架(要紧承载屋盖零碎)，装备装备用房跟不雅众席看台等均为三层(部分四层)现浇钢筋混凝土框架，此中不雅众席看台为弧形梯阶式钢筋混凝土楼盖；钢筋混凝土主框架平面按15度安排，共24轴，±0.000相称于黄海高程3.85m，二层层高(最高处)4.83m，三层层高(最高处)4.16m，设四处后浇带，分不于A3轴~A4轴，A10轴~A11轴，A15~A16轴，A22~A23轴之间，施工时当前浇带间为施工段，在模板与支架施工时须逾越相邻轴线，并构成独平面系。梁最年夜跨度均不年夜于8m。本工程一切框架砼均为宁波华基公司供应的商品砼。钢筋混凝土构件的断面：1)柱(KZ)：800×600、700×600、600×600、500×600、500×500、@600；LZ：500×500、300×300；2)框架梁：(KL)：300×500、300×800、400×500、500×600、500×700、600×700、600×800，此中不雅众席看台梁为歪梁；3)梯阶式看台梁(KTL)：200×300、200×320、200×560、200×720、200×760跟80厚板构成；4)楼盖板的板厚为：100、120、180；5)核心赛场主进口楼梯三处,分不设于A5轴，A13轴、A19轴；现浇板式混凝土(2B9)：板厚180、标高-0.47~4.7m(二层以上)，其他通往看台的小楼梯五处(2#,3#楼梯略)。综合上述概略本单体工程的构件方法跟规格较为庞杂，故本计划选择有代表性的较年夜构件以最倒霉情况进展针对性的模板支架计划体例。二、计划盘算按照1、工程计划图纸2,《修建施工扣件式钢管足手架平安技巧标准》(JGJ130-2001)3,《砼构造工程施工及验收标准》(GB50204-2002)4、《修建地基根底计划标准》5,《修建构造荷载标准》(GB50009-2002)6,《修建施工扣件式钢管模板支架技巧规程》(J10905－2006)三、模板施工计划1、材料预备跟模板安排本工程模板任务量年夜，响应的一次性投入周转材料量年夜，职员装备多，按照本工程特色、工期恳求，梁板的模板采纳早拆模板系统，均用木模，年夜梁的底模用18厚九夹板加木楞50*70㎜，木楞下程度钢管Φ48支于破杆上。配齐2/3层楼面年夜梁模跟侧模。梁的侧模用九夹板，用50*70方木加固。装置好年夜梁底模后，绑扎钢筋，经反省无误后，再装置两侧模板。年夜梁下破杆钢管Φ48*3.2，梁高600以上的侧板用对拉螺栓Φ12通过山形梢及双钢管夹紧侧模，对拉螺栓为运动式，侧模拆后拔出。思索起拱值，梁底模按1/400~1/500起拱。为确保工期，柱模板配足一层，梁板底模板应配足二层。2、模板支架计划计划(1)梁板采纳18厚多夹板加木楞70毫米50×间距@600安排，梁矮小于700时，在梁高的2/3处设Φ12对拉螺栓，当梁跨度年夜于4m时，梁底模应起拱，起拱高度应操纵在梁跨的1/1000-3/1000。(2)模板支承架主杆采纳Φ3.2毫米48×钢管。沿年夜梁纵向间距楼梯部分为@700，别的部分为@600，年夜梁横向间距@1100，次梁支承架破杆，沿梁纵向间距@800，梁横向间距@1100，板下破杆纵向间距楼梯部分为@700，横向间距@910，别的部分纵向为@950，横向间距@900，程度杆步距@1700，纵横向程度杆须与柱构造拉结，并设纵横铰剪撑，在距空中200毫米处，设纵横扫地杆。3、施工要点(1)破模前对施工缝进展处置，去除浮浆跟松动石子，需要时用锤子凿毛，并去除外表浮浆。(2)在楼板施工缝及后浇带交代处，除模板底部无方木靠边外，应再在其下方装一道方木，以使模板跟已浇部分底板、楼板结合密实不漏浆。(3)砼对模板的侧压力较年夜，故需在模板表里对拉螺杆跟模板衔接使其结实，在定位外模时用Φ12纵横间距@600，使模板尺寸精确。拆模时在孔内气割螺杆,用砂浆封口。(4)柱模板破模前先鄙人层上弹出纵横轴线跟周边线，四周并用钢筋电焊后操纵断面尺寸，将木框结实在砼下层面上，并在木框上标出柱中线，柱模四周方木如钢管需结实在已寻平的木框基面上，如此柱模地位精确，模板上口平直，为防止底部“跑浆”、“吊足”供应无效方法。柱竖向破50×70方木，间距不年夜于300；柱箍两头用Φ12螺栓对连。(5)支设模板前应丈量放线定位，模板装置后应实时复核轴线、标高。预埋铁、预六孔洞、预埋管线恳求精确。(6)梁板的底模跟支持梁必需在砼浇捣养护达75%计划强度前方可撤除(跨度均小于8m)。(7)楼梯跟看台底板、侧板采纳九夹板加木楞。由于浇混凝土时将发生顶部模板的升力，因此，在施工时须附加对拉螺栓，将踏步侧模板与底板拉结，使其变形失失落操纵。(8)主体构造应特不注重看台、梁、柱及别的细节点的质量，同时，高低施工缝的质量也应特别注重。四、模板计划盘算取2KL1(梁底模)作为盘算东西(一)参数信息梁的截尺寸为600mm×800mm，模板支架盘算长度为，梁支持架搭设高度H(m)：，梁段会合线荷载(kN/m)：。按照《修建施工扣件式钢管模板支架技巧规程》DB33/1035-2006属矮小模板工程，须构造专家论证。结合工程实践情况及公司现有施工工艺采纳梁底支持小楞垂直梁跨偏向的支持方法。1、支持参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度(mm):180；破杆纵距；破杆上端伸出至模板支持点长度；破杆步距；板底承重破杆横向间距或排距；梁两侧破杆间距；2、材料参数面板范例为胶合面板，梁底支持采纳方木。竖向力通报通过双扣件。木方截面为50mm×70mm，梁底支持钢管采纳钢管，钢管的截面积为A=4.50×102mm2，截面模量W=4.73×103mm3，截面惯性矩为I=1.14×105mm4。木料的抗弯强度计划值为fm＝13N/mm2,抗剪强度计划值为fv＝1.3N/mm2,弹性模量为E＝12000N/mm2,面板的抗弯强度计划值为fm＝15N/mm2,抗剪强度计划值为fv＝1.4N/mm2,面板弹性模量为E＝6000N/mm2。荷载起首感化在梁底模板上，按照"底模→底模小楞→程度钢管→扣件/可调托座→破杆→根底"的传力次序，分不进展强度、刚度跟波动性验算。3、荷载参数梁底模板自重标准值为；梁钢筋自重标准值为；施工职员及装备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时发生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3。所处都会为宁波市，根本风压为W0＝；风荷载高度变更系数为μz＝，风荷载体型系数为μs＝。(二)梁底模板强度跟刚度验算面板为受弯构造,需求验算其抗弯强度跟挠度。盘算的原那么是按照模板底支持的间距跟模板面的巨细,按支持在底撑上的三跨连续梁盘算。本工程中，面板的截面惯性矩I跟截面抵御矩W分不为:W=600.00×20.00×20.00/6=4.00×104mm3；I=600.00×20.00×20.00×20.00/12=4.00×105mm4；1、荷载盘算模板自重标准值：q1＝＝；新浇混凝土自重标准值：q2＝＝；梁钢筋自重标准值：q3＝＝；施工职员及装备活荷载标准值：q4＝＝；振捣混凝土时发生的荷载标准值：q5＝＝。恒载计划值：q恒；活载计划值：q活；2、抗弯强度验算按以下公式进展面板抗弯强度验算：σ=M/W<fm梁底模板接受的最年夜弯矩盘算公式如下:M=－恒活l2Mmax=0.1×16.77×0.202+0.117×2.52×0.202=0.079kN·m；最年夜支座反力恒活l=1.1×16.77×0.20+1.2×2.52×0.20=4.294kN；；面板盘算应力σ=2N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度计划值fm=15N/mm2，满意恳求！3、抗剪强度验算面板接受的剪力为恒活l=0.6×16.77×0.20+0.617×2.52×0.20=2.323kN,抗剪强度按照下面的公式盘算：τ=3Q/(2bh)≤fv；面板受剪应力盘算值小于，满意恳求。4、挠度验算按照《修建施工盘算手册》刚度验算采纳荷载标准值，按照JGJ130－2001，刚度验算时采纳荷载短期效应组合，取荷载标准值盘算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形盘算如下：最年夜挠度盘算公式如下:ν=0.677qkl4/(100EI)≤[ν]=min(l/150,10)此中，l--盘算跨度(梁底支持间距):l=；面板的最年夜挠度盘算值:ν=0.677×12.42×200.004/(100×6000.00×4.00×105)=；面板的最年夜同意挠度值[ν]=min(200.00/150,10)=面板的最年夜挠度盘算值ν=小于面板的最年夜同意挠度值[ν]=，满意恳求！(三)梁底横向支持小楞的强度跟刚度验算本工程中，支持小楞采纳方木，方木的截面惯性矩I跟截面抵御矩W分不为:W=50.00×70.00×70.00/6=4.08×104mm3；I=50.00×70.00×70.00×70.00/12=1.43×106mm4；1、荷载盘算梁底横向支持小楞按照受部分线荷载的多跨连续梁进展盘算，该线荷载是梁底面板通报的均布线荷载。盘算中思索梁两侧部分楼板混凝土荷载以会合力方法向下通报。。＝。2、强度及刚度验算最年夜弯矩思索为连续梁均布荷载感化下的弯矩，盘算简图及内力、变形图如下：简图(kN·m)剪力求(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)梁底横向支持小楞的边支座力N1=N2=0.224kN，两头支座的最年夜支座力N=2.053kN；梁底横向支持小楞的最年夜弯矩为Mmax=0.068kN·m，最年夜剪力为Q=2.053kN，最年夜变形为ν=。最年夜受弯应力σ=Mmax/W=6.82×104/4.08×104=1.671N/mm2；支持小楞的最年夜应力盘算值σ=1.671N/mm2小于支持小楞的抗弯强度计划值fm=13.000N/mm2,满意恳求!支持小楞的受剪应力值盘算：τ=3×2.05×103/(2×50.00×70.00)=0.880N/mm2；支持小楞的抗剪强度计划值fv=1.300N/mm2；支持小楞的受剪应力盘算值τ=0.880N/mm2小于支持小楞的抗剪强度计划值fv=1.30N/mm2,满意恳求!梁底横向支持小楞的最年夜挠度：ν=0.116mm；支持小楞的最年夜挠度盘算值ν=0.116mm小于支持小楞的最年夜同意挠度[v]=min(1100.00/150,10)mm，满意恳求！(四)梁跨度偏向钢管的盘算感化于梁跨度偏向钢管的会合荷载为梁底支持方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵御矩W跟弹性模量E分不为：W=3；I=4；E=206000N/mm2；1、梁两侧支持钢管的强度盘算支持钢管按照会合荷载感化下的三跨连续梁盘算；会合力P=0.224kN。支持钢管盘算简图支持钢管盘算弯矩图(kN·m)支持钢管盘算变形图(mm)支持钢管盘算剪力求(kN)最年夜弯矩Mmax=0.092kN·m；最年夜变形νmax=0.219mm；最年夜支座力Rmax=1.115kN；最年夜应力σ=M/W=0.092×106/(4.73×103)=19.351N/mm2；支持钢管的抗弯强度计划值fm=205N/mm2；支持钢管的最年夜应力盘算值σ=19.351N/mm2小于支持钢管的抗弯强度计划值fm=205N/mm2,满意恳求!支持钢管的最年夜挠度ν=小于最年夜同意挠度[v]=min(900/150,10)mm,满意恳求!2、梁底支持钢管的强度盘算支持钢管按照会合荷载感化下的三跨连续梁盘算；会合力P=2.053kN支持钢管盘算简图支持钢管盘算弯矩图(kN·m)支持钢管盘算变形图(mm)支持钢管盘算剪力求(kN)最年夜弯矩Mmax=0.838kN·m；最年夜变形νmax=2.003mm；最年夜支座力Rmax=10.207kN；最年夜应力σ=M/W=0.838×106/(4.73×103)=177.159N/mm2；支持钢管的抗弯强度计划值fm=205N/mm2；支持钢管的最年夜应力盘算值σ=177.159N/mm2小于支持钢管的抗弯强度计划值fm=205N/mm2,满意恳求!支持钢管的最年夜挠度ν=小于最年夜同意挠度[v]=min(900/150,10)mm,满意恳求!(五)扣件抗滑移的盘算纵向或横向程度杆与破杆衔接时，扣件的抗滑承载力按照下式盘算(标准):1.05R≤Rc此中Rc--扣件抗滑承载力计划值,取12.00kN；R--纵向或横向程度杆传给破杆的竖向作用劲计划值；盘算中R取最年夜支座反力，按照后面盘算后果失失落R=10.207kN；1.05R<12.00kN,因此双扣件抗滑承载力的计划盘算满意恳求!(六)不组合风荷载时，破杆的波动性盘算1、破杆荷载按照《规程》，支架破杆的轴向力计划值Nut指每根破杆遭到荷载单位通报来的最倒霉的荷载值。此中包含上部模板通报上去的荷载及支架自重，显然，最底部破杆所受的轴压力最年夜。上部模板所传竖向荷载包含以下部分：通过支持梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。按照后面的盘算，此值为F1=10.207kN；除此之外，按照《规程》条则说明条，支架自重可以按模板支架高度乘以取值。故支架自重部分荷载可取为＝；通过相邻的接受板的荷载的扣件通报的荷载，此值包含模板自重跟钢筋混凝土自重：F3=1.35×(0.70/2+(1.10-0.60)/4)×0.90×(0.30+24.00×0.18)=2.666kN；破杆受压荷载总计划值为：N=10.207+1.033+2.666=13.906kN；2、破杆波动性验算σ=1.05Nut/(φAKH)≤fφ--轴心受压破杆的波动系数；A--破杆的截面面积，按《规程》附录B采纳；破杆净截面面积(cm2)：；KH--高度调剂系数，修建物层高超过4m时，按《规程》采纳；盘算长度l0按下式盘算的后果取年夜值：l0=h+2a=1.70+2×0.30=；l0=kμh=1.163×1.490×1.700=；式中：h-支架破杆的步距，取；a--模板支架破杆伸召盘层横向程度杆核心线至模板支持点的长度，取；μ--模板支架等效盘算长度系数，参照《扣件式规程》附表D－1，；k--盘算长度附加系数，取值为：1.163；故l0取；λ=l0/i=2945.879/15.9=185；查《规程》附录C得；；σ=1.05×N/(φAKH)=1.05×13.906×103/(0.209×450.000×0.995)=156.101N/mm2；破杆的受压强度盘算值σ=156.101N/mm2小于破杆的抗压强度计划值f=205.000N/mm2，满意恳求。(七)破杆的地基承载力盘算破杆根底底面的平均压力应满意下式的恳求p≤fg地基承载力计划值:fg=fgk×kc=170×0.5=85kPa；此中，地基承载力标准值：fgk=170kPa；足手架地基承载力调剂系数：kc=0.5；破杆根底底面的平均压力：；此中，上部构造传至根底顶面的轴向力计划值：N=13.906kN；根底底面面积：A=0.25m2。p=58.404kPa≤fg=85kPa。地基承载力满意恳求！取2KL8(梁底模)作为盘算东西。(一)参数信息梁的截尺寸为600mm×1020mm，模板支架盘算长度为，梁支持架搭设高度H(m)：，梁段会合线荷载(kN/m)：。按照《修建施工扣件式钢管模板支架技巧规程》DB33/1035-2006属矮小模板工程，须构造专家论证。结合工程实践情况及公司现有施工工艺采纳梁底支持小楞垂直梁跨偏向的支持方法。1、支持参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度(mm):280；破杆纵距；破杆上端伸出至模板支持点长度；破杆步距；板底承重破杆横向间距或排距；梁两侧破杆间距；2、材料参数面板范例为胶合面板，梁底支持采纳方木。竖向力通报通过双扣件。木方截面为50mm×70mm，梁底支持钢管采纳钢管，钢管的截面积为A=4.50×102mm2，截面模量W=4.73×103mm3，截面惯性矩为I=1.14×105mm4。木料的抗弯强度计划值为fm＝13N/mm2,抗剪强度计划值为fv＝1.3N/mm2,弹性模量为E＝12000N/mm2,面板的抗弯强度计划值为fm＝15N/mm2,抗剪强度计划值为fv＝1.4N/mm2,面板弹性模量为E＝6000N/mm2。荷载起首感化在梁底模板上，按照"底模→底模小楞→程度钢管→扣件/可调托座→破杆→根底"的传力次序，分不进展强度、刚度跟波动性验算。3、荷载参数梁底模板自重标准值为；梁钢筋自重标准值为；施工职员及装备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时发生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3。所处都会为宁波市，根本风压为W0＝；风荷载高度变更系数为μz＝，风荷载体型系数为μs＝。(二)梁底模板强度跟刚度验算面板为受弯构造,需求验算其抗弯强度跟挠度。盘算的原那么是按照模板底支持的间距跟模板面的巨细,按支持在底撑上的三跨连续梁盘算。本工程中，面板的截面惯性矩I跟截面抵御矩W分不为:W=600.00×18.00×18.00/6=3.24×104mm3；I=600.00×18.00×18.00×18.00/12=2.92×105mm4；1、荷载盘算模板自重标准值：q1＝＝；新浇混凝土自重标准值：q2＝＝；梁钢筋自重标准值：q3＝＝；施工职员及装备活荷载标准值：q4＝＝；振捣混凝土时发生的荷载标准值：q5＝＝。恒载计划值：q恒；活载计划值：q活；2、抗弯强度验算按以下公式进展面板抗弯强度验算：σ=M/W<fm梁底模板接受的最年夜弯矩盘算公式如下:M=－恒活l2Mmax=0.1×21.31×0.202+0.117×2.52×0.202=0.097kN·m；最年夜支座反力恒活l=1.1×21.31×0.20+1.2×2.52×0.20=5.293kN；；面板盘算应力σ=3N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度计划值fm=15N/mm2，满意恳求！3、抗剪强度验算面板接受的剪力为恒活l=0.6×21.31×0.20+0.617×2.52×0.20=2.868kN,抗剪强度按照下面的公式盘算：τ=3Q/(2bh)≤fv；面板受剪应力盘算值小于，满意恳求。4、挠度验算按照《修建施工盘算手册》刚度验算采纳荷载标准值，按照JGJ130－2001，刚度验算时采纳荷载短期效应组合，取荷载标准值盘算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形盘算如下：最年夜挠度盘算公式如下:ν=0.677qkl4/(100EI)≤[ν]=min(l/150,10)此中，l--盘算跨度(梁底支持间距):l=；面板的最年夜挠度盘算值:ν=0.677×15.79×200.004/(100×6000.00×2.92×105)=；面板的最年夜同意挠度值[ν]=min(200.00/150,10)=面板的最年夜挠度盘算值ν=小于面板的最年夜同意挠度值[ν]=，满意恳求！(三)梁底横向支持小楞的强度跟刚度验算本工程中，支持小楞采纳方木，方木的截面惯性矩I跟截面抵御矩W分不为:W=50.00×70.00×70.00/6=4.08×104mm3；I=50.00×70.00×70.00×70.00/12=1.43×106mm4；1、荷载盘算梁底横向支持小楞按照受部分线荷载的多跨连续梁进展盘算，该线荷载是梁底面板通报的均布线荷载。盘算中思索梁两侧部分楼板混凝土荷载以会合力方法向下通报。。＝。2、强度及刚度验算最年夜弯矩思索为连续梁均布荷载感化下的弯矩，盘算简图及内力、变形图如下：简图(kN·m)剪力求(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)梁底横向支持小楞的边支座力N1=N2=0.29kN，两头支座的最年夜支座力N=2.558kN；梁底横向支持小楞的最年夜弯矩为Mmax=0.086kN·m，最年夜剪力为Q=2.558kN，最年夜变形为ν=。最年夜受弯应力σ=Mmax/W=8.63×104/4.08×104=2.113N/mm2；支持小楞的最年夜应力盘算值σ=2.113N/mm2小于支持小楞的抗弯强度计划值fm=13.000N/mm2,满意恳求!支持小楞的受剪应力值盘算：τ=3×2.56×103/(2×50.00×70.00)=1.096N/mm2；支持小楞的抗剪强度计划值fv=1.300N/mm2；支持小楞的受剪应力盘算值τ=1.096N/mm2小于支持小楞的抗剪强度计划值fv=1.30N/mm2,满意恳求!梁底横向支持小楞的最年夜挠度：ν=0.145mm；支持小楞的最年夜挠度盘算值ν=0.145mm小于支持小楞的最年夜同意挠度[v]=min(1100.00/150,10)mm，满意恳求！(四)梁跨度偏向钢管的盘算感化于梁跨度偏向钢管的会合荷载为梁底支持方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵御矩W跟弹性模量E分不为：W=3；I=4；E=206000N/mm2；1、梁两侧支持钢管的强度盘算支持钢管按照会合荷载感化下的三跨连续梁盘算；会合力P=0.29kN。支持钢管盘算简图支持钢管盘算弯矩图(kN·m)支持钢管盘算变形图(mm)支持钢管盘算剪力求(kN)最年夜弯矩Mmax=0.032kN·m；最年夜变形νmax=0.018mm；最年夜支座力Rmax=0.724kN；最年夜应力σ=M/W=0.032×106/(4.73×103)=6.816N/mm2；支持钢管的抗弯强度计划值fm=205N/mm2；支持钢管的最年夜应力盘算值σ=6.816N/mm2小于支持钢管的抗弯强度计划值fm=205N/mm2,满意恳求!支持钢管的最年夜挠度ν=小于最年夜同意挠度[v]=min(450/150,10)mm,满意恳求!2、梁底支持钢管的强度盘算支持钢管按照会合荷载感化下的三跨连续梁盘算；会合力P=2.558kN支持钢管盘算简图支持钢管盘算弯矩图(kN·m)支持钢管盘算变形图(mm)支持钢管盘算剪力求(kN)最年夜弯矩Mmax=0.284kN·m；最年夜变形νmax=0.156mm；最年夜支座力Rmax=6.387kN；最年夜应力σ=M/W=0.284×106/(4.73×103)=60.1N/mm2；支持钢管的抗弯强度计划值fm=205N/mm2；支持钢管的最年夜应力盘算值σ=60.1N/mm2小于支持钢管的抗弯强度计划值fm=205N/mm2,满意恳求!支持钢管的最年夜挠度ν=小于最年夜同意挠度[v]=min(450/150,10)mm,满意恳求!(五)扣件抗滑移的盘算纵向或横向程度杆与破杆衔接时，扣件的抗滑承载力按照下式盘算(标准):1.05R≤Rc此中Rc--扣件抗滑承载力计划值,取12.00kN；R--纵向或横向程度杆传给破杆的竖向作用劲计划值；盘算中R取最年夜支座反力，按照后面盘算后果失失落R=6.387kN；1.05R<12.00kN,因此双扣件抗滑承载力的计划盘算满意恳求!(六)不组合风荷载时，破杆的波动性盘算1、破杆荷载按照《规程》，支架破杆的轴向力计划值Nut指每根破杆遭到荷载单位通报来的最倒霉的荷载值。此中包含上部模板通报上去的荷载及支架自重，显然，最底部破杆所受的轴压力最年夜。上部模板所传竖向荷载包含以下部分：通过支持梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。按照后面的盘算，此值为F1=6.387kN；除此之外，按照《规程》条则说明条，支架自重可以按模板支架高度乘以取值。故支架自重部分荷载可取为＝；通过相邻的接受板的荷载的扣件通报的荷载，此值包含模板自重跟钢筋混凝土自重：F3=1.35×(0.70/2+(1.10-0.60)/4)×0.45×(0.30+24.00×0.28)=2.026kN；破杆受压荷载总计划值为：N=6.387+1.033+2.026=9.446kN；2、破杆波动性验算σ=1.05Nut/(φAKH)≤fφ--轴心受压破杆的波动系数；A--破杆的截面面积，按《规程》附录B采纳；破杆净截面面积(cm2)：；KH--高度调剂系数，修建物层高超过4m时，按《规程》采纳；盘算长度l0按下式盘算的后果取年夜值：l0=h+2a=1.70+2×0.30=；l0=kμh=1.163×1.480×1.700=；式中：h-支架破杆的步距，取；a--模板支架破杆伸召盘层横向程度杆核心线至模板支持点的长度，取；μ--模板支架等效盘算长度系数，参照《扣件式规程》附表D－1，；k--盘算长度附加系数，取值为：1.163；故l0取；λ=l0/i=2926.108/15.9=184；查《规程》附录C得；；σ=1.05×N/(φAKH)=1.05×9.446×103/(0.211×450.000×0.995)=105.031N/mm2；破杆的受压强度盘算值σ=105.031N/mm2小于破杆的抗压强度计划值f=205.000N/mm2，满意恳求。(七)破杆的地基承载力盘算破杆根底底面的平均压力应满意下式的恳求p≤fg地基承载力计划值:fg=fgk×kc=170×0.5=85kPa；此中，地基承载力标准值：fgk=170kPa；足手架地基承载力调剂系数：kc=0.5；破杆根底底面的平均压力：；此中，上部构造传至根底顶面的轴向力计划值：N=9.446kN；根底底面面积：A=0.25m2。p=39.673kPa≤fg=85kPa。地基承载力满意恳求！取2L4(梁底模)作为盘算东西。(一)参数信息梁的截尺寸为200mm×1040mm，模板支架盘算长度为，梁支持架搭设高度H(m)：，梁段会合线荷载(kN/m)：。结合工程实践情况及公司现有施工工艺采纳梁底支持小楞垂直梁跨偏向的支持方法。1、支持参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度(mm):180；破杆纵距；破杆上端伸出至模板支持点长度；破杆步距；板底承重破杆横向间距或排距；梁两侧破杆间距；2、材料参数面板范例为胶合面板，梁底支持采纳方木。竖向力通报通过双扣件。木方截面为50mm×70mm，梁底支持钢管采纳钢管，钢管的截面积为A=4.50×102mm2，截面模量W=4.73×103mm3，截面惯性矩为I=1.14×105mm4。木料的抗弯强度计划值为fm＝13N/mm2,抗剪强度计划值为fv＝1.3N/mm2,弹性模量为E＝12000N/mm2,面板的抗弯强度计划值为fm＝15N/mm2,抗剪强度计划值为fv＝1.4N/mm2,面板弹性模量为E＝6000N/mm2。荷载起首感化在梁底模板上，按照"底模→底模小楞→程度钢管→扣件/可调托座→破杆→根底"的传力次序，分不进展强度、刚度跟波动性验算。3、荷载参数梁底模板自重标准值为；梁钢筋自重标准值为；施工职员及装备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时发生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3。所处都会为宁波市，根本风压为W0＝；风荷载高度变更系数为μz＝，风荷载体型系数为μs＝。(二)梁底模板强度跟刚度验算面板为受弯构造,需求验算其抗弯强度跟挠度。盘算的原那么是按照模板底支持的间距跟模板面的巨细,按支持在底撑上的三跨连续梁盘算。本工程中，面板的截面惯性矩I跟截面抵御矩W分不为:W=200.00×18.00×18.00/6=1.08×104mm3；I=200.00×18.00×18.00×18.00/12=9.72×104mm4；1、荷载盘算模板自重标准值：q1＝＝；新浇混凝土自重标准值：q2＝＝；梁钢筋自重标准值：q3＝＝；施工职员及装备活荷载标准值：q4＝＝；振捣混凝土时发生的荷载标准值：q5＝＝。恒载计划值：q恒；活载计划值：q活；2、抗弯强度验算按以下公式进展面板抗弯强度验算：σ=M/W<fm梁底模板接受的最年夜弯矩盘算公式如下:M=－恒活l2Mmax=0.1×7.24×0.202+0.117×0.84×0.202=0.033kN·m；最年夜支座反力恒活l=1.1×7.24×0.20+1.2×0.84×0.20=1.795kN；；面板盘算应力σ=3N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度计划值fm=15N/mm2，满意恳求！3、抗剪强度验算面板接受的剪力为恒活l=0.6×7.24×0.20+0.617×0.84×0.20=0.973kN,抗剪强度按照下面的公式盘算：τ=3Q/(2bh)≤fv；面板受剪应力盘算值小于，满意恳求。4、挠度验算按照《修建施工盘算手册》刚度验算采纳荷载标准值，按照JGJ130－2001，刚度验算时采纳荷载短期效应组合，取荷载标准值盘算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形盘算如下：最年夜挠度盘算公式如下:ν=0.677qkl4/(100EI)≤[ν]=min(l/150,10)此中，l--盘算跨度(梁底支持间距):l=；面板的最年夜挠度盘算值:ν=0.677×5.36×200.004/(100×6000.00×9.72×104)=；面板的最年夜同意挠度值[ν]=min(200.00/150,10)=面板的最年夜挠度盘算值ν=小于面板的最年夜同意挠度值[ν]=，满意恳求！(三)梁底横向支持小楞的强度跟刚度验算本工程中，支持小楞采纳方木，方木的截面惯性矩I跟截面抵御矩W分不为:W=50.00×70.00×70.00/6=4.08×104mm3；I=50.00×70.00×70.00×70.00/12=1.43×106mm4；1、荷载盘算梁底横向支持小楞按照受部分线荷载的多跨连续梁进展盘算，该线荷载是梁底面板通报的均布线荷载。盘算中思索梁两侧部分楼板混凝土荷载以会合力方法向下通报。。＝。2、强度及刚度验算最年夜弯矩思索为连续梁均布荷载感化下的弯矩，盘算简图及内力、变形图如下：简图(kN·m)剪力求(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)梁底横向支持小楞的边支座力N1=N2=0.061kN，两头支座的最年夜支座力N=1.881kN；梁底横向支持小楞的最年夜弯矩为Mmax=0.037kN·m，最年夜剪力为Q=1.881kN，最年夜变形为ν=。最年夜受弯应力σ=Mmax/W=3.69×104/4.08×104=0.905N/mm2；支持小楞的最年夜应力盘算值σ=0.905N/mm2小于支持小楞的抗弯强度计划值fm=13.000N/mm2,满意恳求!支持小楞的受剪应力值盘算：τ=3×1.88×103/(2×50.00×70.00)=0.806N/mm2；支持小楞的抗剪强度计划值fv=1.300N/mm2；支持小楞的受剪应力盘算值τ=0.806N/mm2小于支持小楞的抗剪强度计划值fv=1.30N/mm2,满意恳求!梁底横向支持小楞的最年夜挠度：ν=0.034mm；支持小楞的最年夜挠度盘算值ν=0.034mm小于支持小楞的最年夜同意挠度[v]=min(600.00/150,10)mm，满意恳求！(四)梁跨度偏向钢管的盘算感化于梁跨度偏向钢管的会合荷载为梁底支持方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵御矩W跟弹性模量E分不为：W=3；I=4；E=206000N/mm2；1、梁两侧支持钢管的强度盘算支持钢管按照会合荷载感化下的三跨连续梁盘算；会合力P=0.061kN。支持钢管盘算简图支持钢管盘算弯矩图(kN·m)支持钢管盘算变形图(mm)支持钢管盘算剪力求(kN)最年夜弯矩Mmax=0.025kN·m；最年夜变形νmax=0.06mm；最年夜支座力Rmax=0.304kN；最年夜应力σ=M/W=0.025×106/(4.73×103)=5.274N/mm2；支持钢管的抗弯强度计划值fm=205N/mm2；支持钢管的最年夜应力盘算值σ=5.274N/mm2小于支持钢管的抗弯强度计划值fm=205N/mm2,满意恳求!支持钢管的最年夜挠度ν=小于最年夜同意挠度[v]=min(900/150,10)mm,满意恳求!2、梁底支持钢管的强度盘算支持钢管按照会合荷载感化下的三跨连续梁盘算；会合力P=1.881kN支持钢管盘算简图支持钢管盘算弯矩图(kN·m)支持钢管盘算变形图(mm)支持钢管盘算剪力求(kN)最年夜弯矩Mmax=0.768kN·m；最年夜变形νmax=1.835mm；最年夜支座力Rmax=9.351kN；最年夜应力σ=M/W=0.768×106/(4.73×103)=162.312N/mm2；支持钢管的抗弯强度计划值fm=205N/mm2；支持钢管的最年夜应力盘算值σ=162.312N/mm2小于支持钢管的抗弯强度计划值fm=205N/mm2,满意恳求!支持钢管的最年夜挠度ν=小于最年夜同意挠度[v]=min(900/150,10)mm,满意恳求!(五)扣件抗滑移的盘算纵向或横向程度杆与破杆衔接时，扣件的抗滑承载力按照下式盘算(标准):1.05R≤Rc此中Rc--扣件抗滑承载力计划值,取12.00kN；R--纵向或横向程度杆传给破杆的竖向作用劲计划值；盘算中R取最年夜支座反力，按照后面盘算后果失失落R=9.351kN；1.05R<12.00kN,因此双扣件抗滑承载力的计划盘算满意恳求!(六)不组合风荷载时，破杆的波动性盘算1、破杆荷载按照《规程》，支架破杆的轴向力计划值Nut指每根破杆遭到荷载单位通报来的最倒霉的荷载值。此中包含上部模板通报上去的荷载及支架自重，显然，最底部破杆所受的轴压力最年夜。上部模板所传竖向荷载包含以下部分：通过支持梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。按照后面的盘算，此值为F1=9.351kN；除此之外，按照《规程》条则说明条，支架自重可以按模板支架高度乘以取值。故支架自重部分荷载可取为＝；通过相邻的接受板的荷载的扣件通报的荷载，此值包含模板自重跟钢筋混凝土自重：F3=1.35×(0.70/2+(0.60-0.20)/4)×0.90×(0.30+24.00×0.18)=2.526kN；破杆受压荷载总计划值为：N=9.351+1.033+2.526=12.91kN；2、破杆波动性验算σ=1.05Nut/(φAKH)≤fφ--轴心受压破杆的波动系数；A--破杆的截面面积，按《规程》附录B采纳；破杆净截面面积(cm2)：；KH--高度调剂系数，修建物层高超过4m时，按《规程》采纳；盘算长度l0按下式盘算的后果取年夜值：l0=h+2a=1.70+2×0.10=；l0=kμh=1.163×1.304×1.700=；式中：h-支架破杆的步距，取；a--模板支架破杆伸召盘层横向程度杆核心线至模板支持点的长度，取；μ--模板支架等效盘算长度系数，参照《扣件式规程》附表D－1，；k--盘算长度附加系数，取值为：1.163；故l0取；λ=l0/i=2578.138/15.9=162；查《规程》附录C得；；σ=1.05×N/(φAKH)=1.05×12.910×103/(0.268×450.000×0.995)=113.019N/mm2；破杆的受压强度盘算值σ=113.019N/mm2小于破杆的抗压强度计划值f=205.000N/mm2，满意恳求。(七)破杆的地基承载力盘算破杆根底底面的平均压力应满意下式的恳求p≤fg地基承载力计划值:fg=fgk×kc=170×0.5=85kPa；此中，地基承载力标准值：fgk=170kPa；足手架地基承载力调剂系数：kc=0.5；破杆根底底面的平均压力：；此中，上部构造传至根底顶面的轴向力计划值：N=12.91kN；根底底面面积：A=0.25m2。p=54.222kPa≤fg=85kPa。地基承载力满意恳求！梁段：2KL1。(一)参数信息1、梁侧模板及构造参数梁截面宽度；梁截面高度；混凝土板厚度；采纳的钢管范例为；主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；主楞竖向支持点数目：3；竖向支持点到梁底间隔顺次是：100mm，340mm，580mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓程度间距(mm)：500；主楞材料：木方；宽度(mm)：；高度(mm)：；主楞兼并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：；高度(mm)：；2、荷载参数新浇混凝土侧压力标准值；倾倒混凝土侧压力；3、材料参数木料弹性模量E(N/mm2)：；木料抗弯强度计划值fm(N/mm2)：；木料抗剪强度计划值fv(N/mm2)：；面板范例：木面板；面板弹性模量E(N/mm2)：；面板抗弯强度计划值fm(N/mm2)：；(二)梁侧模板荷载标准值盘算强度验算要思索新浇混凝土侧压力跟倾倒混凝土时发生的荷载；挠度验算只思索新浇混凝土侧压力。F=γH此中γ--混凝土的重力密度，取；t--新浇混凝土的初凝时刻，可按现场实践值取，输出0时零碎按200/(T+15)盘算，得；T--混凝土的入模温度，取℃；V--混凝土的浇筑速率，取/h；H--混凝土侧压力盘算地位处至新浇混凝土顶面总高度，取；β1--外加剂阻碍修正系数，取；β2--混凝土坍落度阻碍修正系数，取。按照以上两个公式盘算的新浇筑混凝土对模板的最年夜侧压力F；分不盘算得45.611kN/m2、16.800kN/m2，取较小值16.800kN/m2作为本工程盘算荷载。(三)梁侧模板面板的盘算面板为受弯构造,需求验算其抗弯强度跟刚度。强度验算要思索新浇混凝土侧压力跟倾倒混凝土时发生的荷载；挠度验算只思索新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载感化下的两跨连续梁盘算。面板盘算简图(单位：mm)1、强度盘算面板抗弯强度验算公式如下：σ=M/W<f此中，W--面板的净截面抵御矩，27cm3；M--面板的最年夜弯矩(N·mm)；σ--面板的曲折应力盘算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度计划值(N/mm2)；按照均布活荷载最倒霉安排下的两跨连续梁盘算：此中，q--感化在模板上的侧压力，包含:新浇混凝土侧压力计划值；倾倒混凝土侧压力计划值；q=q1+q2=9.072+2.520=11.592kN/m；盘算跨度(次楞间距):l=(800-180)/(3-1)=310mm；面板的最年夜弯矩M=0.125×11.592×3102=1.39×105N·mm；面板的最年夜支座反力为:N=1.25ql=1.25×(9.072+2.520)×[(800-180)/(3-1)]/1000=4.492kN；经盘算失失落，面板的受弯应力盘算值；面板的抗弯强度计划值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力盘算值小于面板的抗弯强度计划值[f]=13N/mm2，满意恳求！2、挠度验算ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--感化在模板上的侧压力线荷载标准值；l--盘算跨度:l=310mm；E--面板材质的弹性模量:E=9000N/mm2；I--面板的截面惯性矩4；面板的最年夜挠度盘算值:ν=0.521×8.4×3104/(100×9000×2.43×105)=0.185mm；面板的最年夜同意挠度值:[v]=l/250=310/250=；面板的最年夜挠度盘算值ν=小于面板的最年夜同意挠度值[v]=，满意恳求！(四)梁侧模板支持的盘算1、次楞盘算次楞直截了当接受模板通报的荷载，按照均布荷载感化下的三跨连续梁盘算。次楞均布荷载按照面板最年夜支座力除以面板盘算宽度失失落：本工程中，次楞采纳木方，宽度50mm，高度70mm，截面惯性矩I，截面抵御矩W跟弹性模量E分不为:W=1×5×7×7/6=3；I=1×5×7×7×7/12=4；E=9000.00N/mm2；盘算简图剪力求(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)通过盘算失失落最年夜弯矩M=0.225kN·m，最年夜支座反力R=4.941kN，最年夜变形ν=0.300mm(1)次楞强度验算强度验算盘算公式如下:σ=M/W<f经盘算失失落，次楞的最年夜受弯应力盘算值σ=2.25×105/4.08×104=5.5N/mm2；次楞的抗弯强度计划值:[f]=13N/mm2；次楞最年夜受弯应力盘算值σ=5.5N/mm2小于次楞的抗弯强度计划值[f]=13N/mm2，满意恳求！(2)次楞的挠度验算次楞的最年夜同意挠度值:[v]=500/400=；次楞的最年夜挠度盘算值ν=小于次楞的最年夜同意挠度值[v]=，满意恳求！2、主楞盘算主楞接受次楞通报的会合力，取次楞的最年夜支座力4.941kN,按照会合荷载感化下的两跨连续梁盘算。本工程中，主楞采纳木方，宽度50mm，高度70mm，截面惯性矩I，截面抵御矩W跟弹性模量E分不为:W=2×5×7×7/6=3；I=2×5×7×7×7/12=4；E=9000.00N/mm2；主楞盘算简图主楞弯矩图(kN·m)主楞变形图(mm)通过盘算失失落最年夜弯矩M=0.247kN·m，最年夜支座反力R=2.989kN，最年夜变形ν=0.082mm(1)主楞抗弯强度验算σ=M/W<f经盘算失失落，主楞的受弯应力盘算值:σ=2.47×105/8.17×104=3N/mm2；主楞的抗弯强度计划值:[f]=13N/mm2；主楞的受弯应力盘算值σ=3N/mm2小于主楞的抗弯强度计划值[f]=13N/mm2，满意恳求！(2)主楞的挠度验算按照连续梁盘算失失落主楞的最年夜挠度为0.082mm主楞的最年夜同意挠度值:[v]=240/400=；主楞的最年夜挠度盘算值ν=小于主楞的最年夜同意挠度值[v]=，满意恳求！(五)穿梁螺栓的盘算验算公式如下:N<[N]=f×A此中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓无效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度计划值，取170N/mm2；穿梁螺栓型号:M12；查表得：穿梁螺栓无效直径:9.85mm；穿梁螺栓无效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最年夜拉力:N=2.989kN。穿梁螺栓最年夜同意拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最年夜拉力N=2.989kN小于穿梁螺栓最年夜同意拉力值，满意恳求！梁段:2L4。(一)参数信息1、梁侧模板及构造参数梁截面宽度；梁截面高度；混凝土板厚度；采纳的钢管范例为；主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；主楞竖向支持点数目：4；竖向支持点到梁底间隔顺次是：0mm，300mm，600mm，900mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓程度间距(mm)：500；主楞材料：木方；宽度(mm)：；高度(mm)：；主楞兼并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：；高度(mm)：；2.荷载参数新浇混凝土侧压力标准值；倾倒混凝土侧压力；3.材料参数木料弹性模量E(N/mm2)：；木料抗弯强度计划值fm(N/mm2)：；木料抗剪强度计划值fv(N/mm2)：；面板范例：木面板；面板弹性模量E(N/mm2)：；面板抗弯强度计划值fm(N/mm2)：；(二)梁侧模板荷载标准值盘算强度验算要思索新浇混凝土侧压力跟倾倒混凝土时发生的荷载；挠度验算只思索新浇混凝土侧压力。F=γH此中γ--混凝土的重力密度，取；t--新浇混凝土的初凝时刻，可按现场实践值取，输出0时零碎按200/(T+15)盘算，得；T--混凝土的入模温度，取℃；V--混凝土的浇筑速率，取/h；H--混凝土侧压力盘算地位处至新浇混凝土顶面总高度，取；β1--外加剂阻碍修正系数，取；β2--混凝土坍落度阻碍修正系数，取。按照以上两个公式盘算的新浇筑混凝土对模板的最年夜侧压力F；分不盘算得45.611kN/m2、16.800kN/m2，取较小值16.800kN/m2作为本工程盘算荷载。(三)梁侧模板面板的盘算面板为受弯构造,需求验算其抗弯强度跟刚度。强度验算要思索新浇混凝土侧压力跟倾倒混凝土时发生的荷载；挠度验算只思索新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载感化下的两跨连续梁盘算。面板盘算简图(单位：mm)1.强度盘算面板抗弯强度验算公式如下：σ=M/W<f此中，W--面板的净截面抵御矩，27cm3；M--面板的最年夜弯矩(N·mm)；σ--面板的曲折应力盘算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度计划值(N/mm2)；按照均布活荷载最倒霉安排下的两跨连续梁盘算：此中，q--感化在模板上的侧压力，包含:新浇混凝土侧压力计划值；倾倒混凝土侧压力计划值；q=q1+q2=9.072+2.520=11.592kN/m；盘算跨度(次楞间距):l=(1040-120)/(3-1)=460mm；面板的最年夜弯矩M=0.125×11.592×4602=3.07×105N·mm；面板的最年夜支座反力为:N=1.25ql=1.25×(9.072+2.520)×[(1040-120)/(3-1)]/1000=6.665kN；经盘算失失落，面板的受弯应力盘算值；面板的抗弯强度计划值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力盘算值小于面板的抗弯强度计划值[f]=13N/mm2，满意恳求！2.挠度验算ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--感化在模板上的侧压力线荷载标准值；l--盘算跨度:l=460mm；E--面板材质的弹性模量:E=9000N/mm2；I--面板的截面惯性矩4；面板的最年夜挠度盘算值:ν=0.521×8.4×4604/(100×9000×2.43×105)=0.896mm；面板的最年夜同意挠度值:[v]=l/250=460/250=；面板的最年夜挠度盘算值ν=小于面板的最年夜同意挠度值[v]=，满意恳求！(四)梁侧模板支持的盘算1.次楞盘算次楞直截了当接受模板通报的荷载，按照均布荷载感化下的三跨连续梁盘算。次楞均布荷载按照面板最年夜支座力除以面板盘算宽度失失落：本工程中，次楞采纳木方，宽度50mm，高度70mm，截面惯性矩I，截面抵御矩W跟弹性模量E分不为:W=1×5×7×7/6=3；I=1×5×7×7×7/12=4；E=9000.00N/mm2；盘算简图剪力求(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)通过盘算失失落最年夜弯矩M=0.333kN·m，最年夜支座反力R=7.332kN，最年夜变形ν=0.446mm(1)次楞强度验算强度验算盘算公式如下:σ=M/W<f经盘算失失落，次楞的最年夜受弯应力盘算值σ=3.33×105/4.08×104=8.2N/mm2；次楞的抗弯强度计划值:[f]=13N/mm2；次楞最年夜受弯应力盘算值σ=8.2N/mm2小于次楞的抗弯强度计划值[f]=13N/mm2，满意恳求！(2)次楞的挠度验算次楞的最年夜同意挠度值:[v]=500/400=；次楞的最年夜挠度盘算值ν=小于次楞的最年夜同意挠度值[v]=，满意恳求！2.主楞盘算主楞接受次楞通报的会合力，取次楞的最年夜支座力7.332kN,按照会合荷载感化下的三跨连续梁盘算。本工程中，主楞采纳木方，宽度50mm，高度70mm，截面惯性矩I，截面抵御矩W跟弹性模量E分不为:W=2×5×7×7/6=3；I=2×5×7×7×7/12=4；E=9000.00N/mm2；主楞盘算简图主楞弯矩图(kN·m)主楞变形图(mm)通过盘算失失落最年夜弯矩M=0.391kN·m，最年夜支座反力R=4.128kN，最年夜变形ν=0.091mm(1).主楞抗弯强度验算σ=M/W<f经盘算失失落，主楞的受弯应力盘算值:σ=3.91×105/8.17×104=4.8N/mm2；主楞的抗弯强度计划值:[f]=13N/mm2；主楞的受弯应力盘算值小于主楞的抗弯强度计划值[f]=13N/mm2，满意恳求！(2).主楞的挠度验算按照连续梁盘算失失落主楞的最年夜挠度为0.091mm主楞的最年夜同意挠度值:[v]=300/400=；主楞的最年夜挠度盘算值ν=小于主楞的最年夜同意挠度值[v]=，满意恳求！(五)穿梁螺栓的盘算验算公式如下:N<[N]=f×A此中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓无效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度计划值，取170N/mm2；穿梁螺栓型号:M12；查表得：穿梁螺栓无效直径:9.85mm；穿梁螺栓无效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最年夜拉力:N=4.128kN。穿梁螺栓最年夜同意拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最年夜拉力N=4.128kN小于穿梁螺栓最年夜同意拉力值，满意恳求！梁段：2KL8。(一)参数信息1.梁侧模板及构造参数梁截面宽度；梁截面高度；混凝土板厚度；采纳的钢管范例为；主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；主楞竖向支持点数目：3；竖向支持点到梁底间隔顺次是：0mm，350mm，550mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓程度间距(mm)：500；主楞材料：木方；宽度(mm)：；高度(mm)：；主楞兼并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：；高度(mm)：；2.荷载参数新浇混凝土侧压力标准值；倾倒混凝土侧压力；3.材料参数木料弹性模量E(N/mm2)：；木料抗弯强度计划值fm(N/mm2)：；木料抗剪强度计划值fv(N/mm2)：；面板范例：木面板；面板弹性模量E(N/mm2)：；面板抗弯强度计划值fm(N/mm2)：；(二)梁侧模板荷载标准值盘算强度验算要思索新浇混凝土侧压力跟倾倒混凝土时发生的荷载；挠度验算只思索新浇混凝土侧压力。F=γH此中γ--混凝土的重力密度，取；t--新浇混凝土的初凝时刻，可按现场实践值取，输出0时零碎按200/(T+15)盘算，得；T--混凝土的入模温度，取℃；V--混凝土的浇筑速率，取/h；H--混凝土侧压力盘算地位处至新浇混凝土顶面总高度，取；β1--外加剂阻碍修正系数，取；β2--混凝土坍落度阻碍修正系数，取。按照以上两个公式盘算的新浇筑混凝土对模板的最年夜侧压力F；分不盘算得45.611kN/m2、16.800kN/m2，取较小值16.800kN/m2作为本工程盘算荷载。(三)梁侧模板面板的盘算面板为受弯构造,需求验算其抗弯强度跟刚度。强度验算要思索新浇混凝土侧压力跟倾倒混凝土时发生的荷载；挠度验算只思索新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载感化下的两跨连续梁盘算。面板盘算简图(单位：mm)1.强度盘算面板抗弯强度验算公式如下：σ=M/W<f此中，W--面板的净截面抵御矩，27cm3；M--面板的最年夜弯矩(N·mm)；σ--面板的曲折应力盘算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度计划值(N/mm2)；按照均布活荷载最倒霉安排下的两跨连续梁盘算：此中，q--感化在模板上的侧压力，包含:新浇混凝土侧压力计划值；倾倒混凝土侧压力计划值；q=q1+q2=9.072+2.520=11.592kN/m；盘算跨度(次楞间距):l=(1020-280)/(3-1)=370mm；面板的最年夜弯矩M=0.125×11.592×3702=1.98×105N·mm；面板的最年夜支座反力为:N=1.25ql=1.25×(9.072+2.520)×[(1020-280)/(3-1)]/1000=5.361kN；经盘算失失落，面板的受弯应力盘算值；面板的抗弯强度计划值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力盘算值小于面板的抗弯强度计划值[f]=13N/mm2，满意恳求！2.挠度验算ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--感化在模板上的侧压力线荷载标准值；l--盘算跨度:l=370mm；E--面板材质的弹性模量:E=9000N/mm2；I--面板的截面惯性矩4；面板的最年夜挠度盘算值:ν=0.521×8.4×3704/(100×9000×2.43×105)=0.375mm；面板的最年夜同意挠度值:[v]=l/250=370/250=；面板的最年夜挠度盘算值ν=小于面板的最年夜同意挠度值[v]=，满意恳求！(四)梁侧模板支持的盘算1.次楞盘算次楞直截了当接受模板通报的荷载，按照均布荷载感化下的三跨连续梁盘算。次楞均布荷载按照面板最年夜支座力除以面板盘算宽度失失落：本工程中，次楞采纳木方，宽度50mm，高度70mm，截面惯性矩I，截面抵御矩W跟弹性模量E分不为:W=1×5×7×7/6=3；I=1×5×7×7×7/12=4；E=9000.00N/mm2；盘算简图剪力求(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)通过盘算失失落最年夜弯矩M=0.268kN·m，最年夜支座反力R=5.898kN，最年夜变形ν=0.359mm(1)次楞强度验算强度验算盘算公式如下:σ=M/W<f经盘算失失落，次楞的最年夜受弯应力盘算值σ=2.68×105/4.08×104=6.6N/mm2；次楞的抗弯强度计划值:[f]=13N/mm2；次楞最年夜受弯应力盘算值σ=6.6N/mm2小于次楞的抗弯强度计划值[f]=13N/mm2，满意恳求！(2)次楞的挠度验算次楞的最年夜同意挠度值:[v]=500/400=；次楞的最年夜挠度盘算值ν=小于次楞的最年夜同意挠度值[v]=，满意恳求！2.主楞盘算主楞接受次楞通报的会合力，取次楞的最年夜支座力5.898kN,按照会合荷载感化下的两跨连续梁盘算。本工程中，主楞采纳木方，宽度50mm，高度70mm，截面惯性矩I，截面抵御矩W跟弹性模量E分不为:W=2×5×7×7/6=3；I=2×5×7×7×7/12=4；E=9000.00N/mm2；主楞盘算简图主楞弯矩图(kN·m)主楞变形图(mm)通过盘算失失落最年夜弯矩M=0.560kN·m，最年夜支座反力R=6.666kN，最年夜变形ν=0.493mm(1)主楞抗弯强度验算σ=M/W<f经盘算失失落，主楞的受弯应力盘算值:σ=5.60×105/8.17×104=6.9N/mm2；主楞的抗弯强度计划值:[f]=13N/mm2；主楞的受弯应力盘算值小于主楞的抗弯强度计划值[f]=13N/mm2，满意恳求！(2)主楞的挠度验算按照连续梁盘算失失落主楞的最年夜挠度为0.493mm主楞的最年夜同意挠度值:[v]=350/400=；主楞的最年夜挠度盘算值ν=小于主楞的最年夜同意挠度值[v]=，满意恳求！(五)穿梁螺栓的盘算验算公式如下:N<[N]=f×A此中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓无效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度计划值，取170N/mm2；穿梁螺栓型号:M12；查表得：穿梁螺栓无效直径:9.85mm；穿梁螺栓无效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最年夜拉力:N=6.666kN。穿梁螺栓最年夜同意拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最年夜拉力N=6.666kN小于穿梁螺栓最年夜同意拉力值，满意恳求！板模板支架盘算书一、综合说明本工程模板支持架高米，施工总荷载，按照《修建施工扣件式钢管模板支架技巧规程》DB33/1035-2006属矮小模板工程，须构造专家论证。为为确保施工平安，体例本专项施工计划。计划范畴包含：楼板，长×宽＝×，楼板厚。(一)模板支架选型按照本工程实践情况，结合施工单位现有施工前提，通过综合技巧经济比较，选择扣件式钢管足手架作为模板支架的搭设材料，进展响应的计划盘算。(二)体例按照1、中华人民共和国行业标准，《修建施工扣件式钢管足手架平安技巧标准》(JGJ130－2001)。2、浙江省地点标准，《修建施工扣件式钢管模板支架技巧规程》(DB33/1035-2006)。以下简称《规程》。3、树破部《修建施工平安反省标准》(JGJ59-99)。4、本工程相关图纸，计划文件。5、国家、省有关模板支持架计划、施工的别的标准、规程跟文件。二、搭计划划(一)根本搭设参数模板支架高H为，破杆步距h(高低程度杆轴线间的间隔)取，破杆纵距la取，横距lb取。破杆伸召盘层横向程度杆核心线至模板支持点的自由长度a取。全部支架的简图如下所示。模板底部的方木，截面宽50mm，高70mm，布设间距。(二)材料及荷载取值说明本支持架运用钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采纳的扣件，应经实验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发作毁坏。按荷载标准跟扣件式钢管模板支架规程，模板支架接受的荷载包含模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工职员及装备荷载、振捣混凝土时发生的荷载等。三、板模板支架的强度、刚度及波动性验算荷载起首感化在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向程度钢管→扣件/可调托座→破杆→根底"的传力次序，分不进展强度、刚度跟波动性验算。此中，取与底模方木平行的偏向为纵向。(一)板底模板的强度跟刚度验算模板按三跨连续梁盘算，如下列图:(1)荷载盘算，现在，模板的截面抵御矩为：w＝700×182/6=3.78×104mm3；模板自重标准值：x1＝；新浇混凝土自重标准值：x2＝；板中钢筋自重标准值：x3＝；施工职员及装备活荷载标准值：x4＝；振捣混凝土时发生的荷载标准值：x5＝。；；对荷载散布进展最倒霉组合，最年夜弯矩盘算公式如下：Mmax=1lc2-0.117q1lc2=-0.1×6.925×0.252-0.117×2.94×0.252=-0.065kN·m；(2)底模抗弯强度验算σ=M/W≤f底模面板的受弯强度盘算值小于抗弯强度计划值fm=15N/mm2，满意恳求。(3)底模抗剪强度盘算。荷载对模板发生的剪力为Q=；按照下面的公式对底模进展抗剪强度验算：τ=3Q/(2bh)≤fv；因此，底模的抗剪强度小于抗剪强度计划值满意恳求。(4)底模挠度验算模板弹性模量E=6000N/mm2；模板惯性矩I=700×183/12=3.402×105mm4；按照JGJ130－2001，刚度验算时采纳荷载短期效应组合，取荷载标准值盘算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式盘算：ν=0.677×(x1+x2+x3)×l4/(100×E×I)+0.990×(x4+x5)×l4/(100×E×I)=0.677×(0.21+4.704+0.216)×2504/(100×6000×340200)+0.990×(0.7+1.4)×2504/(100×6000×340200)=；挠度计划值[ν]=Min(250/150，10)=底模面板的挠度盘算值ν=小于挠度计划值[v]=Min(250/150，10)mm，满意恳求。(二)底模方木的强度跟刚度验算按三跨连续梁盘算(1)荷载盘算模板自重标准值：；新浇混凝土自重标准值：；板中钢筋自重标准值：；施工职员及装备活荷载标准值：；振捣混凝土时发生的荷载标准值：；；；支座最年夜弯矩盘算公式如下:Mmax=-0.1×g2×la2-0.117×q2×la2=-0.1×2.473×0.72-0.117×1.05×0.72=-0.181kN·m；(2)方木抗弯强度验算方木截面抵御矩W=bh2/6=50×702/6=4.083×104mm3；σ=M/W≤f；底模方木的受弯强度盘算值小于抗弯强度计划值fm=13N/mm2，满意恳求。(3)底模方木抗剪强度盘算荷载对方木发生的剪力为Q=；按照下面的公式对底模方木进展抗剪强度验算：τ=3Q/(2bh)≤fv；因此，底模方木的抗剪强度小于抗剪强度计划值满意恳求。(4)底模方木挠度验算方木弹性模量E=9000N/mm2；方木惯性矩I=50×703/12=1.429×106mm4；按照JGJ130－2001，刚度验算时采纳荷载短期效应组合，取荷载标准值盘算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式盘算：ν=0.677×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.99×(x4+x5)×la4/(100×E×I)=0.677×(0.075+1.68+0.077)×7004/(100×9000×1429166.667)+0.990×(0.25+0.5)×7004/(100×9000×1429166.667)=；挠度计划值[ν]=Min(700/150，10)=底模方木的挠度盘算值ν=小于挠度计划值[v]=Min(700/150，10)mm，满意恳求。(三)板底横向程度钢管的强度与刚度验算按照JGJ130－2001，板底程度钢管按三跨连续梁验算，接受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如下列图。(1)荷载盘算材料自重：；方木所传会合荷载：取(二)中方木内力盘算的两头支座反力值，即p=；按叠加道理简化盘算，钢管的内力跟挠度为上述两荷载分不感化之跟。(2)强度与刚度验算横向程度钢管盘算简图、内力求、变形图如下：支持钢管盘算简图支持钢管盘算弯矩图(kN·m)支持钢管盘算变形图(mm)支持钢管盘算剪力求(kN)两头支座的最年夜支座力Rmax=11.165kN；钢管的最年夜应力盘算值σ=0.935×106/4.73×103=197.661N/mm2；钢管的最年夜挠度νmax=2.036mm；支持钢管的抗弯强度计划值fm=205N/mm2；支持钢管的最年夜应力盘算值σ=197.661N/mm2小于钢管抗弯强度计划值fm=205N/mm2,满意恳求!支持钢管的最年夜挠度盘算值小于最年夜同意挠度[v]=min(910/150,10)mm,满意恳求!(四)扣件抗滑力验算板底横向程度钢管的最年夜支座反力，即为扣件遭到的最年夜滑移力，扣件衔接方法采纳双扣件，扣件抗滑力按下式验算≤Rc；双扣件抗滑移力小于Rc=12kN,满意恳求。(五)破杆波动性验算破杆盘算简图1、不组合风荷载时，破杆波动性盘算(1)破杆荷载。按照《规程》，支架破杆的轴向力计划值N应按下式盘算：∑∑NQK此中NGK为模板及支架自重，显然，最底部破杆所受的轴压力最年夜。将其分红模板(通过顶部扣件)传来的荷载跟下部钢管自重两部分，分不盘算后相加而得。模板所传荷载确实是顶部扣件的滑移力(或可调托座传力)，按照前节扣件抗滑力盘算，此值为。除此之外，按照《规程》条则说明条，支架自重按模板支架高度乘以取值。故支架自重部分荷载可取为；破杆受压荷载总计划值为：；此中为下部钢管、扣件自重荷载的分项系数，F1由于曾经是计划值，不再乘分项系数。(2)破杆波动性验算。按下式验算σ=1.05Nut/(φAKH)≤fφ--轴心受压破杆的波动系数，按照长细比λ按《规程》附录C采纳；A--破杆的截面面积，取4.5×102mm2；KH--高度调剂系数，修建物层高超过4m时，按《规程》采纳；盘算长度l0按下式盘算的后果取年夜值：l0=h+2a=1.7+2×0.1=；l0=kμh=1.163×1.291×1.7=；式中：h-支架破杆的步距，取；a--模板支架破杆伸召盘层横向程度杆核心线至模板支持点的长度，取；μ--模板支架等效盘算长度系数，参照《规程》附表D－1,取；k--盘算长度附加系数，按《规程》附表D－2取值为；故l0取；λ=l0/i=2.552×103/15.9=161；查《规程》附录C得；KH=1/(1+0.005(H-4))；；破杆的受压强度盘算值小于破杆的抗压强度计划值f=205N/mm2，满意恳求。(六)破杆的地基承载力盘算破杆根底底面的平均压力应满意下式的恳求p≤fg地基承载力计划值:fg=fgk×kc=170×0.5=85kPa；此中，地基承载力标准值：fgk=170kPa；足手架地基承载力调剂系数：kc=0.5；破杆根底底面的平均压力：；此中，上部构造传至根底顶面的轴向力计划值：N=12.198kN；根底底面面积：A=0.25m2。p=48.792kPa≤fg=85kPa。地基承载力满意恳求！第三部分：柱A、截面为600*600的柱盘算书一、根本参数截面尺寸：600*600，柱高4.5~，采纳分节浇筑混凝土，每节浇筑高度2m，浇筑速率V=2m/h浇筑气温T=20。，试盘算断定柱箍间距尺寸跟模板截面。盘算简图：二、混凝土侧向力(F)F=0.22νctβ1β2V1/2=0.22*24*200/(20+15)*1*0.85*(2)1/2为盘算值思索振动荷载:3KN/m2那么总侧压力：F=36.27+3=39.27KN/m2三、胶合板侧模验算：胶合面板，按三跨连续梁盘算，跨度为方木间距盘算如下：1、侧模抗弯强度验算：M=0.1*ql2此中q─强度计划荷载(KN/m2)q=(1.2*36.27+1.4*3)*600/1000=28.634KN/ml为方木间距取l=200胶合板截面抵御距：W=b*h2/6=600*162/6=25600mm3σ=M/W=0.115*106/25600=4.492N/mm2胶合板的盘算强度不年夜于15N/mm2，满意恳求；2、侧模抗剪强度验算：T=3V/2bh此中：V为剪力V=0.6*q*l=0.6*(1.2*36.27+1.4*3)*600*200/106=3.436KN；τ=3*3.436*103/(2*600*16.00)=0.537N/mm2；胶合板的抗剪强度不年夜于1.4N/mm2,满意恳求;3、侧模挠度验算