组合变形及连接部分的计算

组合变形及连接部分的计算1第一页，共八十七页，编辑于2023年，星期三§8-1

概述构件在荷载的作用下如发生两种或两种以上基本形式的变形，且几种变形所对应的应力（和变形）属于同一数量级，则构件的变形称为组合变形（combineddeformation）。Ⅰ.

组合变形烟囱（图a）有侧向荷载（风荷，地震力）时发生弯压组合变形。

第八章组合变形及连接部分的计算组合变形工程实例:2第二页，共八十七页，编辑于2023年，星期三齿轮传动轴（图b）发生弯曲与扭转组合变形（两个相互垂直平面内的弯曲加扭转）。第八章组合变形及连接部分的计算吊车立柱（图c）受偏心压缩，发生弯压组合变形。3第三页，共八十七页，编辑于2023年，星期三两个平面内的弯曲(图d)由于计算构件横截面上应力及横截面位移时，需要把两个平面弯曲的效应加以组合，故归于组合变形。第八章组合变形及连接部分的计算(d)4第四页，共八十七页，编辑于2023年，星期三

对于组合变形下的构件，在线性弹性范围内且小变形的条件下，可应用叠加原理将各基本形式变形下的内力、应力或位移进行叠加。研究方法:5第五页，共八十七页，编辑于2023年，星期三Ⅱ.连接件的实用计算螺栓连接（图a）中，螺栓主要受剪切及挤压（局部压缩）。第八章组合变形及连接部分的计算连接件（螺栓、铆钉、键等）以及构件在与它们连接处实际变形情况复杂。FF/2nF/2n6第六页，共八十七页，编辑于2023年，星期三键连接（图b）中，键主要受剪切及挤压。第八章组合变形及连接部分的计算7第七页，共八十七页，编辑于2023年，星期三第八章组合变形及连接部分的计算工程计算中常按连接件和构件在连接处可能产生的破坏情况，作一些简化的计算假设（例如认为螺栓和铆钉的受剪面上切应力均匀分布）得出名义应力（nominalstress）,然后与根据在相同或类似变形情况下的破坏试验结果所确定的相应许用应力比较，从而进行强度计算。这就是所谓工程实用计算法（engineeringmethodofpracticalanalysis）。8第八页，共八十七页，编辑于2023年，星期三§8-2

双对称截面梁在两个相互垂直平面内的弯曲具有双对称截面的梁，它在任何一个纵向对称面内弯曲时均为平面弯曲。第八章组合变形及连接部分的计算故具有双对称截面的梁在两个纵向对称面内同时承受横向外力作用时，在线性弹性且小变形情况下，可以分别按平面弯曲计算每一弯曲情况下横截面上的应力和位移，然后叠加。9第九页，共八十七页，编辑于2023年，星期三第八章组合变形及连接部分的计算图示悬臂梁x截面上的弯矩和任意点C处的正应力为：由于水平外力F1

由于竖直外力F2弯曲正应力弯矩My(x)=F1x

Mz(x)=F2(x-a)10第十页，共八十七页，编辑于2023年，星期三在F1和F2共同作用下x截面上C点处的正应力为第八章组合变形及连接部分的计算11第十一页，共八十七页，编辑于2023年，星期三利用上式固然可求算x截面上任意点处的弯曲正应力，但对于图中所示那类横截面没有外棱角的梁，由于My单独作用下最大正应力的作用点和Mz单独作用下最大正应力的作用点不相重合，所以还不好判定在My和Mz共同作用下最大正应力的作用点及其值。

第八章组合变形及连接部分的计算12第十二页，共八十七页，编辑于2023年，星期三注意到在F1作用下x截面绕中性轴y转动，在F2作用下x截面绕中性轴z转动,可见在F1和F2共同作用下，x截面必定绕通过y轴与z轴交点的另一个轴转动，这个轴就是梁在两个相互垂直平面内同时弯曲时的中性轴，其上各点处弯曲正应力为零。设中性轴上任意点的坐标为y0，z0，则第八章组合变形及连接部分的计算13第十三页，共八十七页，编辑于2023年，星期三故有中性轴的方程：中性轴与y轴的夹角q（图a）为第八章组合变形及连接部分的计算其中j角为合成弯矩与y的夹角。14第十四页，共八十七页，编辑于2023年，星期三第八章组合变形及连接部分的计算这就表明，只要Iy≠Iz，中性轴的方向就不与合成弯矩M的矢量重合，亦即合成弯矩M所在的纵向面不与中性轴垂直，或者说，梁的弯曲方向不与合成弯矩M所在的纵向面重合。正因为这样，通常把这类弯曲称为斜弯曲（obliquebending）。15第十五页，共八十七页，编辑于2023年，星期三确定中性轴的方向后，作平行于中性轴的两直线，分别与横截面的周边相切，这两个切点（图a中的点D1，D2）就是该截面上拉应力和压应力为最大的点。从而可分别计算水平和竖直平面内弯曲时这两点的应力，然后叠加。第八章组合变形及连接部分的计算16第十六页，共八十七页，编辑于2023年，星期三(c)对于如图c所示横截面具有外棱角的梁，求任何横截面上最大拉应力和最大压应力时，可直接按两个平面弯曲判定这些应力所在点的位置，而无需定出中性轴的方向角q。工程计算中对于实体截面的梁在斜弯曲情况下，通常不考虑剪力引起的切应力。17第十七页，共八十七页，编辑于2023年，星期三例题8-1

图示20a号工字钢悬臂梁（图a）上的均布荷载集度为q

(N/m)，集中荷载为。试求梁的许可荷载集度[q]。已知：a=1m;20a号工字钢：Wz=237×10-6m3，Wy=31.5×10-6

m3；钢的许用弯曲正应力[s]=160MPa。第八章组合变形及连接部分的计算x18第十八页，共八十七页，编辑于2023年，星期三()解：1.将集中荷载F沿梁的横截面的两个对称轴分解为()x19第十九页，共八十七页，编辑于2023年，星期三2.作梁的计算简图（图b），并分别作水平弯曲和竖直弯曲的弯矩图—My图和Mz图（图c,d）。第八章组合变形及连接部分的计算20第二十页，共八十七页，编辑于2023年，星期三3.确定此梁的危险截面。

A截面上My最大，MyA=0.642qa2,该截面上Mz虽不是最大，但因工字钢Wy<<Wz，故A截面是可能的危险截面。D截面上Mz

最大：故D截面也是可能的危险面。为确定危险截面，需比较A截面和D截面上的最大弯曲正应力。MzD=0.456qa2

，MyD=0.444qa2，且21第二十一页，共八十七页，编辑于2023年，星期三zMzAyzMyAyzyD1D2第八章组合变形及连接部分的计算由于，可见A截面为危险截面。危险点在A截面上的外棱角D1和D2处。22第二十二页，共八十七页，编辑于2023年，星期三根据强度条件，有

（21.5×10-3)q≤160×106Pa4.求许可荷载集度[q]。于是有[q]=7.44×103N/m=7.44kN/m从而得第八章组合变形及连接部分的计算23第二十三页，共八十七页，编辑于2023年，星期三§8－3

拉伸(压缩)与弯曲的组合变形Ⅰ.横向力与轴向力共同作用图a为由两根槽钢组成的杆件，受横向力F和轴向力Ft作用时的计算简图，该杆件发生弯曲与拉伸的组合变形。第八章组合变形及连接部分的计算24第二十四页，共八十七页，编辑于2023年，星期三轴向拉力会因杆件有弯曲变形而产生附加弯矩，但它与横向力产生的弯矩总是相反的，故在工程计算中对于弯一拉组合变形的构件可不计轴向拉力产生的弯矩而偏于安全地应用叠加原理来计算杆中的应力。第八章组合变形及连接部分的计算25第二十五页，共八十七页，编辑于2023年，星期三至于发生弯曲与压缩组合变形的杆件，轴向压力引起的附加弯矩与横向力产生的弯矩为同向，故只有杆的弯曲刚度相当大（大刚度杆）且在线弹性范围内工作时才可应用叠加原理。第八章组合变形及连接部分的计算26第二十六页，共八十七页，编辑于2023年，星期三图a所示发生弯一拉组合变形的杆件，跨中截面为危险截面，其上的内力为FN=Ft，。该横截面上与轴力FN对应的拉伸正应力st为均匀分布(图b)，

，而与最大弯矩Mmax对应的弯曲正应力在上、下边缘处(图c)，其绝对值第八章组合变形及连接部分的计算。27第二十七页，共八十七页，编辑于2023年，星期三在FN

和Mmax共同作用下，危险截面上正应力沿高度的变化随sb和st的值的相对大小可能有图d,e,f三种情况。危险截面上的最大正应力是拉应力：注意到危险截面最大拉应力作用点（危险点）处为单向应力状态，故可把st,max直接与材料的许用正应力进行比较来建立强度条件。第八章组合变形及连接部分的计算28第二十八页，共八十七页，编辑于2023年，星期三例题8－2

图a所示折杆ACB由钢管焊成，A和B处铰支,C处作用有集中荷载F=10kN。试求此折杆危险截面上的最大拉应力和最大压应力。已知钢管的外直径D=140mm，壁厚d=10mm。

解：1.约束力FA=FB=5kN。折杆的受力图如图b。第八章组合变形及连接部分的计算29第二十九页，共八十七页，编辑于2023年，星期三根据对称性，只需分析折杆的一半，例如AC杆；将约束力FA分解为FAx=3kN和FAy=4kN后可知，AC杆的危险截面为m-m(图b)，其上的内力为FN=-FAx=-3kNMmax=FAy×2=8kN·m

第八章组合变形及连接部分的计算可见此杆产生弯一压组合变形。现按大刚度杆来计算应力。30第三十页，共八十七页，编辑于2023年，星期三

2.AC杆危险截面m-m上的最大拉应力st,max和最大压应力sc,max分别在下边缘f点处和上边缘g点处(图b)：（a）3.根据钢管的横截面尺寸算得：或第八章组合变形及连接部分的计算31第三十一页，共八十七页，编辑于2023年，星期三4.将FN和Mmax以及A和W的值代入式(a)得注意，在弯一压组合变形情况下，|sc,max|>st,max,故对于拉、压许用应力相等的情况，建立强度条件时应以|sc,max|与许用正应力进行比较。倘若材料的许用拉应力[st]小于许用压应力[sc]，则应将st,max和|sc,max|分别与[st]和[sc]比较。第八章组合变形及连接部分的计算32第三十二页，共八十七页，编辑于2023年，星期三Ⅱ.偏心拉伸(压缩)

偏心拉伸或偏心压缩是指外力的作用线与直杆的轴线平行但不重合的情况。第八章组合变形及连接部分的计算图a所示等直杆受偏心距为e的偏心拉力F作用，杆的横截面的形心主惯性轴为y轴和z轴。33第三十三页，共八十七页，编辑于2023年，星期三(1)偏心拉(压)杆横截面上的内力和应力将偏心拉力F向其作用截面的形心O1简化为轴向拉力F和力偶矩Fe，再将该力偶矩分解为对形心主惯性轴y和z的分量Mey和Mez(图b及图c)：第八章组合变形及连接部分的计算Mey=Fesina=F·zF,Mez=Fecosa=F·yF34第三十四页，共八十七页，编辑于2023年，星期三由于Mey和Mez作用在包含形心主惯性轴的纵向面内，故引起的都是平面弯曲。可见偏心拉伸（压缩）实为轴向拉伸（压缩）与平面弯曲的组合，且当杆的弯曲刚度相当大时可认为各横截面上的内力相同。第八章组合变形及连接部分的计算35第三十五页，共八十七页，编辑于2023年，星期三图c所示任意横截面n－n上的内力为FN=F,My=Mey=F·zF,Mz=Mez=F·yF横截面上任意点C(y,z)处的正应力为（b）第八章组合变形及连接部分的计算36第三十六页，共八十七页，编辑于2023年，星期三在工程计算中，为了便于分析一些问题，常把惯性矩Iy和Iz写作如下形式：上列式中的iy和iz分别称为截面对于y轴和z轴的惯性半径(radiusofgyration)，其单位为m或mm；它们也是只与截面形状和尺寸有关的几何量—截面的几何性质。于是式(b)亦可写作（c）上式是一个平面方程，它表明偏心拉伸时杆的横截面上的正应力按直线规律变化。第八章组合变形及连接部分的计算37第三十七页，共八十七页，编辑于2023年，星期三现在来确定横截面绕着转动的中性轴的位置。设中性轴上任意点的坐标为y0，z0，以此代入式(c)并令s=0可得中性轴的方程(2)偏心拉(压)杆横截面上中性轴的位置可见，偏心拉伸时中性轴为一条不通过横截面形心的直线（图a）。第八章组合变形及连接部分的计算38第三十八页，共八十七页，编辑于2023年，星期三而中性轴在形心主惯性轴y，z上的截距（图b）为或第八章组合变形及连接部分的计算由此还可知，中性轴与偏心拉力作用点位于截面形心的相对两侧。39第三十九页，共八十七页，编辑于2023年，星期三(3)横截面上危险点的位置对于没有外棱角的截面，为找出横截面上危险点的位置，可在确定中性轴位置后作平行于中性轴的直线使与横截面周边相切(图b)，切点D1和D2分别就是最大拉应力和最大压应力的作用点，根据它们的坐标即可确定最大拉应力和最大压应力的值。第八章组合变形及连接部分的计算横截面有外棱角的杆件受偏心拉伸时，危险点必定在横截面的外棱角处。(b)40第四十页，共八十七页，编辑于2023年，星期三它们叠加后的应力则如图d，图中还示出了中性轴的位置。第八章组合变形及连接部分的计算例如，矩形截面杆受偏心拉力F作用时,其横截面上分别对应于轴力F，弯矩My=F·zF和Mz=F·yF的正应力变化规律如图a，b，c所示；41第四十一页，共八十七页，编辑于2023年，星期三由此式还可以看出，如果偏心距e(亦即yF,zF)较小，则横截面上就可能不出现压应力，亦即中性轴不与横截面相交。最大拉应力st,max和最大压应力sc,max

作用在外棱角D1和D2处，其值为第八章组合变形及连接部分的计算42第四十二页，共八十七页，编辑于2023年，星期三

例题试求图示杆件横截面上的最大拉应力和最大压应力。外力F与杆件的轴线平行。解：轴向外力F未通过横截面形心，故杆件受偏心拉伸。第八章组合变形及连接部分的计算43第四十三页，共八十七页，编辑于2023年，星期三1.确定横截面形心的具体位置横截面的形心C必落在对称轴z上，只需计算形心距参考轴y1的距离(图a)。(a)azy16a4a4aC*44第四十四页，共八十七页，编辑于2023年，星期三该截面的形心主惯性矩Iy可利用惯性矩平行移轴公式可知为形心主惯性矩Iz则为第八章组合变形及连接部分的计算2.确定形心主惯性轴，并求形心主惯性矩由于包含对称轴在内并通过形心的一对相互垂直的轴就是形心主惯性轴，故图b中的y轴和z轴为形心主惯性轴。(b)azy6a4a4aC*45第四十五页，共八十七页，编辑于2023年，星期三3.计算横截面上的内力FN=F，My=F·2a，

Mz=F·2a第八章组合变形及连接部分的计算(b)azy6a4a4aC*46第四十六页，共八十七页，编辑于2023年，星期三4.确定最大拉应力和最大压应力作用点位置并计算应力值杆的横截面上的点D1处(图b)，对应于FN的为拉应力，对应于My和Mz的是各自最大的拉应力，可见该点为st,max的作用点。横截面上点D2处，除对应于FN的是与其它点处等值的拉应力外，对应于My和Mz的则是各自最大的压应力，可见该点为sc,max的作用点。第八章组合变形及连接部分的计算(b)azy6a4a4aC*D1D247第四十七页，共八十七页，编辑于2023年，星期三Ⅲ.截面核心土建工程中的混凝土或砖、石偏心受压柱，往往不允许横截面上出现拉应力。这就要求偏心压力只能作用在横截面形心附近的某个范围内；这个范围称之为截面核心（coreofsection）。第八章组合变形及连接部分的计算要使偏心压力作用下杆件横截面上不出现拉应力，那么中性轴就不能与横截面相交，一般情况下充其量只能与横截面的周边相切。截面核心的边界正是利用中性轴与周边相切来确定的。48第四十八页，共八十七页，编辑于2023年，星期三图中所示任意形状的截面，y轴和z轴为其形心主惯性轴。第八章组合变形及连接部分的计算为确定截面核心的边界(图中的封闭曲线1-2-3-4-5-1)，可作一系列与截面周边相切和外接的直线把它们视为中性轴。49第四十九页，共八十七页，编辑于2023年，星期三得出每一与圆边相切或外接的直线（中性轴）所对应的偏心压力作用点的位置，亦即截面核心边界上相应点的坐标ryi,rzi第八章组合变形及连接部分的计算根据这些直线中每一直线在y轴和z轴上的截距ayi和azi即可由前面已讲过的中性轴在形心主惯性轴上截距的计算公式50第五十页，共八十七页，编辑于2023年，星期三连接这些点所得封闭曲线其包围的范围就是截面核心。应该注意的是，截面核心的每一边界点与对应的截面周边上的切线和外接的直线（中性轴）总是位于截面形心的相对两侧。第八章组合变形及连接部分的计算51第五十一页，共八十七页，编辑于2023年，星期三(1)圆截面的截面核心：圆截面对圆心（形心）O是极对称的，因而其截面核心的边界必然也是一个圆心为O的圆。作一条如图所示与截面周边相切的直线①，它在形心主惯性轴y和z上的截距为而对于圆截面有从而52第五十二页，共八十七页，编辑于2023年，星期三这就是截面核心边界上点1的坐标。以O为圆心，以d/8为半径所作的圆其包围的范围就是圆形截面的截面核心。第八章组合变形及连接部分的计算53第五十三页，共八十七页，编辑于2023年，星期三(2)矩形截面的截面核心图中y轴和z轴为矩形截面的形心主惯性轴。对于这两根轴的惯性半径iy和iz的平方为第八章组合变形及连接部分的计算作与周边相切的直线①,②,③,④，将它们视为中性轴，根据它们在形心主惯性轴y,z上的截距便可求得截面核心边界上的相应点1，2，3，4。54第五十四页，共八十七页，编辑于2023年，星期三现以计算与周边上切线①相应的核心边界点1的坐标ry1，rz1例作具体计算：截距核心边界点坐标对应于周边上其他三条切线的截面核心边界点的坐标可类似地求得，并也已标注以图中。第八章组合变形及连接部分的计算55第五十五页，共八十七页，编辑于2023年，星期三现在的问题是,确定截面核心边界上的四个点1，2，3，4后，相邻各点之间应如何连接。实际上这就是说，当与截面相切的直线（中性轴）绕截面周边上一点旋转至下一条与周边相切的直线时，偏心压力的作用点按什么轨迹移动。现以切线①绕B点旋转至切线②时的情况来说明。56第五十六页，共八十七页，编辑于2023年，星期三前面已讲过，杆件偏心受力时横截面上中性轴的方程为当中性轴绕一点B转动时，位于中性轴上的B点的坐标yB，zB

不变，亦即上式中的y0，z0在此情况下为定值yB，zB，而偏心压力的作用点yF，zF在移动，将上式改写为第八章组合变形及连接部分的计算显然，这是关于yF，zF的直线方程。57第五十七页，共八十七页，编辑于2023年，星期三这表明，当截面周边的切线（中性轴）绕周边上的点转动时，相应的偏心压力的作用点亦即截面核心的边界点沿直线移动。第八章组合变形及连接部分的计算于是在确定截面核心边界上的点1，2，3，4后，顺次以直线连接这些点所得到的菱形便是矩形截面的截面核心。该菱形的对角线长度分别为h/3和b/3(如图所示)。58第五十八页，共八十七页，编辑于2023年，星期三

例题8－4

试确定图示T形截面的截面核心。图中y,z轴为形心主轴。已知：截面积A=0.6m2；惯性矩Iy=48×10-3m4,Iz=27.5×10-3m4；惯性半径的平方以及。

解:

对于周边有凹入部分的截面，例如槽形截面、T形截面等，确定截面核心边界点所对应的中性轴仍然不应与截面相交，也就是在周边的凹入部分只能以外接直线作为中性轴。第八章组合变形及连接部分的计算59第五十九页，共八十七页，编辑于2023年，星期三图中的6条直线①,②,…,⑥便是用以确定该T形截面核心边界点1,2…,6的中性轴；根据它们各自在形心主惯性轴上的截距计算所得核心边界的结果如下表所示：0-0.1021-∞0.45①0.45∞-0.45-0.45∞ay-0.0740.10241.08④00.1023∞③-0.133050.60⑤0.2002-0.40②⑥中性轴编号

-0.074

-0.102

截面核心边界上点的坐标值/m

6对应的截面核心边界上的点

1.08az

中性轴的截距/m

第八章组合变形及连接部分的计算60第六十页，共八十七页，编辑于2023年，星期三注意到直线（中性轴）①，②，…，⑥，①中顺次编号的相邻直线都是由前一直线绕定点转动到后一直线，故把核心边界点1，2，…

，6，顺次连以直线便可得到截面核心的边界。第八章组合变形及连接部分的计算61第六十一页，共八十七页，编辑于2023年，星期三§8-4

扭转和弯曲的组合变形机械中的许多构件在工作时往往发生扭转与弯曲的组合变形，而且它们多半是实心或空心圆截面杆，图中所示传动轴便是一种典型的情况。土建工程中发生扭－弯组合变形的杆件往往是非圆截面的。第八章组合变形及连接部分的计算62第六十二页，共八十七页，编辑于2023年，星期三本节讲述圆截面杆发生扭－弯组合变形时的强度计算。图a所示由塑性材料制造的曲拐在铅垂外力作用下，其AB杆的受力图如图b所示。该杆为直径为d的圆截面杆。第八章组合变形及连接部分的计算63第六十三页，共八十七页，编辑于2023年，星期三图c，d示出了AB杆的弯矩图（M图）和扭矩图（T图）。由于扭－弯组合变形情况下不考虑剪力对强度的影响，故未示出剪力图（FS图）。该AB杆的危险截面为固定端处的A截面。第八章组合变形及连接部分的计算64第六十四页，共八十七页，编辑于2023年，星期三危险截面上弯曲正应力在与中性轴C3C4垂直方向的变化如图e，扭转切应力沿直径C3C4和C1C2的变化如图f。第八章组合变形及连接部分的计算由此可知危险截面上的危险点为C1和C2。由于杆的材料是拉压许用应力相等的塑性材料，C1和C2两点的危险程度相同，故只需对其中的一个点作强度计算即可。65第六十五页，共八十七页，编辑于2023年，星期三围绕点C1以杆的横截面、径向纵截面和切向纵截面取出单元体，其各面上的应力如图g所示，而第八章组合变形及连接部分的计算66第六十六页，共八十七页，编辑于2023年，星期三点C1处于平面应力状态，其三个主应力为按第三强度理论作强度计算，相当应力为(a)按第四强度理论作强度计算，相当应力为(b)第八章组合变形及连接部分的计算强度条件为或67第六十七页，共八十七页，编辑于2023年，星期三究竟按哪个强度理论计算相当应力，在不同设计规范中并不一致。注意到发生扭－弯变形的圆截面杆，其危险截面上危险点处：为便于工程应用，将上式代入式（a），（b）可得：第八章组合变形及连接部分的计算式中，M和T分别为危险截面上的弯矩和扭矩，W为圆截面的弯曲截面系数。68第六十八页，共八十七页，编辑于2023年，星期三需要注意的是，以上所述对于传动轴的强度计算是静力强度计算，只能用于传动轴的初步设计，此时[s]的值取得也比较低。事实上，传动轴由于转动，危险截面任何一点处的弯曲正应力是随轴的转动交替变化的。这种应力称为交变应力（alternatingstress），工程设计中对于在交变应力下工作的构件另有计算准则。第八章组合变形及连接部分的计算69第六十九页，共八十七页，编辑于2023年，星期三§8-5

连接件的实用计算法图a所示螺栓连接主要有三种可能的破坏：

Ⅰ.螺栓被剪断（参见图b和图c）；Ⅱ.

螺栓和钢板因在接触面上受压而发生挤压破坏（螺栓被压扁，钢板在螺栓孔处被压皱）（图d）；Ⅲ.钢板在螺栓孔削弱的截面处全面发生塑性变形。第八章组合变形及连接部分的计算实用计算法中便是针对这些可能的破坏作近似计算的。70第七十页，共八十七页，编辑于2023年，星期三(1)剪切的实用计算在实用计算中，认为连接件的剪切面（图b，c）上各点处切应力相等，即剪切面上的名义切应力为式中，FS为剪切面上的剪力，As为剪切面的面积。其中的许用应力则是通过同一材料的试件在类似变形情况下的试验（称为直接试验）测得的破坏剪力也按名义切应力算得极限切应力除以安全因数确定。第八章组合变形及连接部分的计算强度条件71第七十一页，共八十七页，编辑于2023年，星期三(2)挤压的实用计算在实用计算中，连接件与被连接件之间的挤压应力（bearingstress）是按某些假定进行计算的。第八章组合变形及连接部分的计算对于螺栓连接和铆钉连接，挤压面是半个圆柱形面（图b），挤压面上挤压应力沿半圆周的变化如图c所示，而最大挤压应力sbs的值大致等于把挤压力Fbs除以实际挤压面（接触面）在直径面上的投影。72第七十二页，共八十七页，编辑于2023年，星期三第八章组合变形及连接部分的计算故取名义挤压应力为式中，d为挤压面高度，d为螺栓或铆钉的直径。73第七十三页，共八十七页，编辑于2023年，星期三挤压强度条件为其中的许用挤压应力[sbs]也是通过直接试验，由挤压破坏时的挤压力按名义挤压应力的公式算得的极限挤压应力除以安全因数确定的。第八章组合变形及连接部分的计算应该注意，挤压应力是连接件与被连接件之间的相互作用，因而当两者的材料不同时，应校核许用挤压应力较低的连接件或被连接件。74第七十四页，共八十七页，编辑于2023年，星期三(3)拉伸的实用计算螺栓连接和铆钉连接中，被连接件由于钉孔的削弱，其拉伸强度应以钉孔中心所在横截面为依据；在实用计算中并且不考虑钉孔引起的应力集中。被连接件的拉伸强度条件为式中：FN为检验强度的钉孔中心处横截面上的轴力；A为同一横截面的净面积，图示情况下A=(b–d)d。第八章组合变形及连接部分的计算{{FbsFNdbssd75第七十五页，共八十七页，编辑于2023年，星期三当连接中有多个铆钉或螺栓时，最大拉应力smax可能出现在轴力最大即FN=FN,max所在的横截面上，也可能出现在净面积最小的横截面上。第八章组合变形及连接部分的计算76第七十六页，共八十七页，编辑于2023年，星期三铆钉连接主要有三种方式：1.搭接（图a），铆钉受单剪；2.单盖板对接（图b），铆钉受单剪；3.双盖板对接（图c），铆钉受双剪。第八章组合变形及连接部分的计算§8-6铆钉连接的计算77第七十七页，共八十七页，编辑于2023年，星期三实际工程结构的铆钉连接都用一组铆钉来传力，在此情况下，由于铆钉和被连接件的弹性变形，所以铆钉组中位于两端的铆钉所传递的力要比中间的铆钉所传递的力大。第八章组合变形及连接部分的计算但为了简化计算，并考虑到铆钉和被连接件都将发生塑性变形，在实用计算中如果作用于连接上的力其作用线通过铆钉组中