及支撑架专项施工方案文档

及支撑架专项施工方案精选文档莆田碧桂园一期二区五标段146#楼模板及支撑架专项施工方案中天建设集团有限公司二〇一七年目录一、工程概况............................................................1.1总体简介.............................................................1.2建筑设计简介.........................................................1.3编制依据.............................................................二、施工准备.............................................................三、施工计划.............................................................四、施工工艺.............................................................五、安全施工措施.........................................................六、劳动力计划...........................................................七、模板验算.............................................................八．附图.................................................................序号项目内容1工程名称22工程地址3工程性质4建设单位5设计单位6监理单位7施工总承包单位8合同承包范围地上21地下地下部分地下一层地上部分标准层1234561789室内外高差(m)0.3正负零绝对标高6.3建筑总高(m)68.4施工缝：水平缝中埋式金属止水钢板。级序号名称编号1本工程施工图纸，设计变更，合同/2本工程《施工组织设计》/3建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20134混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20155建筑施工安全检查标准JGJ59-20116扣件式脚手架安全技术规范JGJ130-20117混凝土强度检验评定标准GB50107-20108施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-20051010中华人民共和国工程建设标准强制性条文123级式基础结构形式柱结构CPC0P6CPC0P64567CCC5、C30、C25CCC5CCC5模板加工场地的位置见总平面布置图，模板的堆放必须满足消防要求，并配备足够机械的电源从临近的二级箱引出。加工场地使用密目网封闭起来，加工场地和模板堆放场地分别设置标识。木工棚采用定型棚，机械封闭在棚内。地面用混凝土硬化，并设好排水沟；每个堆现场使用架子搭设大模板堆放架，并用密目网封闭起来，做上标识。本工程的施工管理的难点主要在于分段流水施工，主楼外围构件不规则。同时本工程进度要求快，施工管理的难度加大。从技术的角度，本工程模板施工的难点在于混凝土导墙随主体一次成型的施工。17-7-2417-7-262017-11-182017-11-20进场时间1台12MBPYW903台33MB104A台24Z516-2台35台6无齿锯台112346【框架柱】造措施搭设采用Ф48x3.0计算截面对拉螺栓【剪力墙】【板模板(扣件式)】立柱型号(mm)Φ48×2.8立杆纵向距离la(mm)700立杆横向距离lb(mm)700水平拉杆步距h(mm)1500立杆方式【梁模板】2结构表面隐蔽荷载传递至立杆方式可调托座柱模板：按照最大的流水段配置一个流水段模板(截面变化时，根据情况增补)，进行流水施工。周转完后面板报废，木方按50%计算残值。板高度=层高-梁高，面板周转11次。φ48×3.0管搭设支撑(主要在梁下)，一般的梁下设2排支撑，特殊的为：在梁高根据现场情况结合冬季施工和施工进度的要求，支撑体系以能够满足满布三层为现场采用水性脱模剂。刷脱模剂时使用抹布沾剂往模板上涂刷，要求均匀，不得漏刷，不得污染钢筋。垫层混凝土使用木方沿垫层边设置，木方后面用钢筋间距600支撑，中间插短钢筋独立基础模板安装：在测量放线后，进行模板组装加固。加固采用方木加斜撑的方法，斜撑间距根据实际情况由计算决定，在接近模板顶设2对拉螺栓。基础模板制作，特别要强调保证模板的刚度，以满足砼浇筑中模板不发生变形，以保证砼的质量。基础模板工程须严格按照以下标准进行施工：项?项?次项?目允?许?偏?差(mm)检?验?方?法尺量检查水准仪或拉线和尺量轴线位移标?高2装参数径48的钢管流程放线→找平、定位→钻孔植定位钢筋→模板制作→组装前检查→刷脱模剂→安装洞口模板→安装第一步模板(两侧)→安装内楞→调整模板平直→安装第二步至顶柱、墙、楼板模板连接。②柱模板施工工艺和质量措施①、基础面或楼面上弹出纵横轴线和四周边线，在柱的边线内侧用电焊焊接定位钢筋，保证支模的方便和加固后保证柱的截面尺寸，并做好检查复核工作；②、必须认真清理干净底部的渣质和杂物质，特别是柱、墙根部的清理干净，模板净，认真涂刷脱模剂，而且不得沾污钢筋；③、支模前，必须先校正钢筋位置，以防钢筋偏移，造成结构偏移、偏斜；⑤、安装柱模，柱模采制作好规格的模板现场拼装，每片模板上都先用墨斗弹好柱的中线或轴线，并按柱子的规格进行编号，然后对照模板设计图进行组装。先吊装第一片模板并临时支撑或用铅丝与柱筋绑扎固定，随即吊装第二、第三片模板，做好临时支撑或固定。先安装上下两个柱箍并用脚手管与架子临时固定，再逐步安装其余的柱箍。校正柱模板的轴线位移，使模板上的轴线与模板下砼上的轴线相对齐，以及柱模的垂直偏差、截面、对角线符合尺寸要求，并作支撑撑牢固，按照上述方法安装一定流水段柱模后，全面检查安装质量，注意在纵横两个方向上都拉通线检查，并做好群体的水平拉杆及剪力支杆的固定，对模板的下口与楼面高差大于3㎜时，应用砂浆找平后再安装模距为面图框架结构梁柱接头如果处理不好，严重影响结构外观。本工程的梁柱接头模板由专人进行制作，以确保梁柱接头模板的尺寸准确性，梁柱接头模板与梁模板一次支设，以保证梁柱接头的方正。mm长,支模前在模板和柱子接缝的部位和模板拼缝处贴法如下图所示。支撑系统组成，主龙骨用100mm×100mm木制作。支撑系统采用钢管架子，每跑楼梯顺楼梯方向设两排立管，间距为1100mm，立杆mm距第一道为1100mm，第三道距第踢面模板钉在楼梯板侧面模板上。踢面模板上钉50x100木方子来固定踢面模板的上部。顶板施工缝留置于后浇带处或梁、板跨中l/3处，具体的施工缝位置见施工流水段做法：使用旧多层板按照钢筋的位置切成豁口，后面使用小的钢筋棍做成挡板。两侧混凝土浇注完毕后立即对施工缝部位进行剔凿、清理。平台的1/3处。(2)梁、板钢筋绑扎完毕后,用吸尘器、空压机清除模内杂物。梁板均留清扫口：梁留在梁底一端，顶板利用投测孔做清扫口。柱模板支设的流程：放出柱的轴线、边线以及模板的外边线→搭设安装架子→沿模板边线贴海绵条→模板安装就位→检查对角线、垂直、柱的内模尺寸和位置→安装柱箍→全面检查校正→群体固定。将柱内的杂物全部清理干净。操作工人根据轴线、边线、模板控制线时行安装。模板安装就位后，先安装贴地第一道柱箍与顶部的一道柱箍，使四块模板成为一整体，然后从下向上安装柱箍，对拉螺栓拧紧程度要适中。通过模板的钢度和柱箍的拉力保证模板的截面尺寸。柱箍安装完毕后，进行柱模加固校正，模板加固与模板位置、垂直度、尺寸的校正支设的顺序为：放线定梁的位置、标高并复核→搭设支撑脚手架→搭设柱头摸板并固定→安装梁底楞→安装梁底模板→梁底起拱→绑梁筋→安装梁侧模→安装另一侧梁模→安装梁的斜撑和对拉螺栓→复核梁模尺寸、位置→安装板的横纵楞→调整楼板下皮标高及起拱→铺设板模板块→检查模板上皮标高、平整度→模板检查验收柱头模板使用柱箍抱牢，柱头模板的梁豁底口比梁下皮底50，梁端模板上钉一块50的板条后面用50x100的木方子将板条和柱头模板钉起来。在梁底下，用柱箍(5#槽钢+顶板模板要求采用硬拼缝，拼缝要严密，不得塞海绵条或贴胶带。施工流程：根据施工图纸弹出模板的高度和水平位置线并复核→架设模板的支撑→安装模板的底楞→安装楼梯的底模板并调整模板的平整度→画线绑扎模板底部的钢筋→安装模板两侧的侧模→在侧模上画出踢面的位置和高度→安装模板的踢面模板→模板检楼梯踢面固定的尺寸、位置、高度必须要计算准确，模板必须要固定准确、牢固。模板拆除前，主管工长必须对施工队进行书面的技术交底，交底内容包括拆模时间、拆模顺序、拆模要求、模板堆放位置等。→自上而下拆掉对拉螺栓及连接件或柱箍→分片拆除、吊运模板→模板及配件清理→拆除梁的对拉螺栓及侧模支撑→拆除梁侧模板→下调楼板模板支柱顶翼托螺旋2~3cm，使模板下降→分段分片拆除楼板模板、钢(木)楞及支柱→拆除梁底模板及支撑体系侧模拆除以混凝土强度能够保证拆模不损坏棱角为宜，即混凝土同条件试块抗压强度常温时达到1.2Mpa，冬施时混凝土强度达到临界强度4Mpa。一般情况下在混凝土浇达达到设计的混凝土立方体抗压强度构件类型构件跨度标准值的百分率(%)板板—底模拆除之前必须要压同条件混凝土试块，混凝土强度达到了以上的要求，并且现场能够满足拆除模板后仍保留着两层支撑时才能拆除底板的模板。现场模板拆除实行申请拆模制度，梁板浇筑10天以后，压同条件混凝土试块，如果能够满足要求，工长提交拆模申请，经现场技术负责人签字认可后，工长方可组织木工进行模板拆除作业，并向监理报告。保证措施模板施工允许偏差及检验方法允允许偏差序号项目检查方法1轴线位移基础5尺量23456789螺栓外露长度6222222+5，-05+5，-0312插筋65+10，-0或大面积撬落，完工前，不得留下松动和悬挂的模板，拆下的模板应及时运送指定地点志和消防设施,非操作人员不得随意进入模板堆放场,不得在模板下休息、乘凉。吊环是否牢固可靠,然后将吊钩挂好,拆除一切临时支撑,稳起稳吊，禁止在不用挂钩的情须统有他的硬物，不得兜挂钢筋。拆本工程劳动力配备计划是根据招标文件提供的设计图纸、有关的预算定额、劳动合理调配劳动力是提高劳动效率的关键，我单位将对施工过程中的劳动力进行统一调配，需要时马上调配至工作面配合施工，避免出现施工关键阶段因特殊原因造成现场劳动力短缺的情况，以保障关键工序的顺利完成。劳动力计划表现场施工现场施工组共计mm名称压力计算依据规范04外加剂影响修正系数β11落度影响修正系数1混凝土浇筑速度V(m/h)2β2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面新浇混凝土对模板的侧压力标准值c012cmin{0.22×24×4×1×1×21/2，24×2.8}＝cGG(kN/m2)标准值Q(kN/m2)kmin{29.868，67.2}＝29.868kN/m224kc012c承载能力极限状态设计值S＝0.9max[1.2G+1.4Q，1.35G+1.4×0.7Q]＝承4k3k4k3kmax285＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S＝G＝29.87kN/m2正4k00对拉螺栓横向间距(mm)对拉螺栓竖向间距(mm)450 面图 q＝bS＝0.525×38.056＝19.979kN/m承kNmmaxσ＝M/W＝0.156×106/28350＝5.506N/mm2≤[f]＝15N/mm2maxq＝bS＝0.25×38.056＝9.514kN/m承kNmmaxσ＝M/W＝0.428×106/4490＝95.352N/mm2≤[f]＝205N/mm2maxq＝bS＝0.25×29.87=7.468kN/m正R=5.747kN，R=...R=5.747kN，R=5.747kN121718矩形钢管矩形钢管主梁截面类型(mm)□80×40×2205主梁弹性模量E(N/mm2)2060009.34主梁截面惯性矩I(cm4)37.36设计值kNmmaxσ＝M/W＝1.005×106/9340＝107.618N/mm2≤[f]＝205N/mm2max拉螺栓验算对拉螺栓类型对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Nb(kN)17.8tN＝0.95mnS＝0.95×0.55×0.525×38.056＝10.439kN≤Nb＝17.8kN承t7.2板模板(扣件式)计算(地下室顶板)板模板(扣件式)计算书新浇混凝土楼板名称新浇混凝土楼板名称B2，标高-新浇混凝土楼板板厚(mm)3008m面板0.1模板及其支架自重标准值G(kN/m2)模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G(kN/m3)242k钢筋自重标准值G(kN/m3)1.13k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5施工人员及设备荷载标准值Q构件时的均布活荷载(kN/m2)k0距地面高度4体系设计a700水平拉杆步距h(mm)1500250小梁最大悬挑长度l(mm)2001主梁最大悬挑长度l(mm)2002b向平面图图(模板支架纵向)横向)度设计值度设计值面板弹性模量E(N/mm2)面板计算方式简支梁限状态q＝0.9×max[1.2(G+(G+G)×h)+1.4×Q,1.35(G11k2k3k1k1k+(G+G)×h)+1.4×0.7×Q]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.3)+1.4×2.5，2k3k1k1.35×(0.1+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×2.5]×1=11.475kN/mkNm21kp×1.4×0.7×Q＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kNG1k2k3k11MqLpL39kN·m22axkNmmax12σ＝M/W＝0.139×106/37500＝3.7N/mm2≤[f]＝15N/mm2maxν＝5ql4/(384EI)=5×7.63×2504/(384×10000×281250)=0.138mmmaxm小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式二等跨连续梁q＝0.9×max[1.2(G+(G+G)×h)+1.4Q，1.35(G11k2k3k1k1k+(G+G)×h)+1.4×0.7×Q]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.3)+1.4×2.5，2k3k1k25=2.93kN/m+(G+G)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.3)×0.25=2.378kN/m2k3kq＝0.9×1.4×0.7×Q×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.25＝0.551kN/m1kq＝0.9×1.35×G×b=0.9×1.35×0.3×0.25＝0.091kN/m1kp＝0.9×1.4×0.7×Q＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kNLqLkNm1活222max.091×0.72+0.203×2.205×0.7，0.125×0.091×0.72+0.188×2.205×0.7]max311211max123σ=M/W=0.443×106/42667=10.379N/mm2≤[f]=15.444N/mm2maxV＝0.625qL+0.625qL＝0.625×2.378×0.7+0.625×0.551×0.7＝1.282kN1活231121V＝max[V，V，V]＝max[1.282，1.557，2.223]＝2.223kNmax123τ=3V/(2bh)=3×2.223×1000/(2×40×80)＝1.042N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2maxmax0q＝(γ(G+(G+G)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.3))×0.25＝1.958kN/mG1k2k3k挠度,跨中ν＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.958×7004/(100×9350×170.667×104)max悬臂端ν＝ql4/(8EI)=1.958×2004/(8×9350×170.667×104)＝0.025mm≤[ν]＝max11设计值q＝0.9×max[1.2(G+(G+G)×h)+1.4Q，1.35(G11k2k3k1k1k+(G+G)×h)+1.4×0.7×Q]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×1.5，2k3k1k0.7×1.5]×0.25＝2.77kN/mq＝0.9×1.35×(G+(G+G)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)×0.251静1k2k3kq＝0.9×1.4×0.7×Q×b＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.25＝0.331kN/m1kq＝(γ(G+(G+G)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.3))×0.25＝2.008kN/m2G1k2k3k限状态按二等跨连续梁，R＝1.25qL＝1.25×2.77×0.7＝2.424kNmax1111R＝max[R，R]＝2.424kN;max1按二等跨连续梁，R'＝1.25qL＝1.25×2.008×0.7＝1.757kNmax2121R'＝max[R'，R']＝1.757kN;max1σ=M/W=0.485×106/4250=114.071N/mm2≤[f]=205N/mm2maxτ=2V/A=2×4.276×1000/398＝21.488N/mm2≤[τ]=125N/mm2maxmax跨中ν=0.252mm≤[ν]=700/250=2.8mmmax悬挑段ν＝0.347mm≤[ν]=2×200/250=1.6mmmax状态1234调托座验算荷载传递至立柱方式荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值30d1.755立柱钢管截面类型(mm)Φ48×2.8立柱伸出顶层水平杆中心线长度系数类型(mm)398398立柱截面回转半径i(mm)164.25抗压强度设计值[f](N/mm2)205hamm011d02λ=max[l，l]/i=2633.4/16=164.588≤[λ]=210010q＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×1]×0.25=2.724kN/m1同上四~六步计算过程，可得：1234l=kμ(h+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm011dli101不考虑风荷载:N=Max[R，R，R，R]=Max[6.59，6.522，6.522，6.59]=6.59kN112341考虑风荷载:wQcka1w1234wbfNAMW0＝85.735N/mm2≤[f]＝ww0201不考虑风荷载:NMaxRRRRqHMax7.221234G1考虑风荷载:wQckaNw1234Gwb234kNw1wHB0.443＜3算！柱支承面承载力验算tc71参数剖析F1h荷载设计值或集中反力设计值hhlhtpcm0ftpc抗拉强度设计值混凝土有效预压应力按长内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面向的截面有效高度h00η局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数1η临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数2121s2sas长边与ssss板柱结构类型的影响系数：对中柱，取a=40，对sss化计算起见，不考虑上式中pcht0u=2[(a+h)+(b+h)]=2320mmm00htpc，)ηuh=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×2320×380/1000=454.817kN≥F=7.234kNmm01AAF局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值1fclclclnββ混凝土局部受压时的强度提高系数lA混凝土局部受压净面积Al混凝土局部受压面积lblbccAA)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，lblA=ab=40000mm2clcln17.3600X600,500×500柱模板与支架计算柱模板(设置对拉螺栓)计算书名称凝土柱的计算高度(mm)(mm)A楼3层KL114外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β12混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面新浇混凝土初凝时间t(h)0h压力计算依据规范2cc012c倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值2Q(kN/m2)3k4kc012c承载能力极限状态设计值S＝0.9max[1.2G+1.4Q，1.35G+1.4×0.7Q]＝承4k3k4k3kmax5＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S＝G＝29.87kN/m2正4k覆覆面竹胶合板面板厚度(mm)面板弹性模量E(N/mm2)数1度设计值数44面图最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算静载线荷载q＝0.9×1.35bG＝0.9×1.35×0.6×29.87＝21.775kN/m14k活载线荷载q＝0.9×1.4×0.7bQ＝0.9×1.4×0.7×0.6×2＝1.058kN/m23kM＝-0.1ql2-0.117ql2＝-0.1×21.775×0.22-0.117×1.058×0.22＝-0.092kN·mmax12σ＝M/W＝0.092×106/(1/6×600×152)＝4.091N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2max作用线荷载q＝bS＝0.6×29.87＝17.922kN/m正9mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm60×80Icm)Wcm3)ENmm2)小梁抗剪强度设计值小梁抗剪强度设计值1.35最低处柱箍离楼面距离(mm)180小梁上作用线荷载q＝bS＝0.2×38.056＝7.611kN/m承maxσ＝M/W＝0.39×106/64×103＝6.089N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2maxV＝2.621kNmaxτ=3V/(2bh)=3×2.621×1000/(2×60×80)＝0.819N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2maxmax0小梁上作用线荷载q＝bS＝0.2×29.87＝5.974kN/m正状态R=5.057maxR=3.969max(规范中缺少相关计算说明，仅供参考)2柱箍截面惯性矩I(cm4)柱箍截面抵抗矩W(cm3)强度设计值柱箍弹性模量E(N/mm2)206000面图R＝5.057kNmaxPRmax.528kNR’＝3.969kNmaxP’=R’/2=1.985kNmax1R＝5.057kNmaxP=R/2=2.528kNmax算R’＝3.969kNmaxP’=R’/2=1.985kNmax22M/W＝0.234×106/(4.49×103)＝52.08N/mm2≤[f]＝205N/mm2n图12tMN369kN≤Nb＝17.8kNtN.684×2=11.369kN≤26kN混凝土梁截面尺寸(混凝土梁截面尺寸(mm×mm)500×900名称面板0.1模板及其支架自重标准值G(kN/m2)模板及其支架0.75混凝土自重标准值G(kN/m3)2k自重标准值G(kN/m3)3k自重标准值G(kN/m3)3k1件时Q(kN/m2)对水平面模板取值Q(kN/m2)22kk0义:0.166C有密集建筑群市区)距地面高度24体系设计凝土梁支撑方式ab新浇混凝土楼板立柱间距l'(mm)、l'(mm)ab凝土梁距梁两侧立柱中的位置中心线距离(mm)梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向2240距离(mm)mm面板弹性模量E(N/mm2)5400q＝0.9×max[1.2(G+(G+G)×h)+1.4Q，11k2k3k2k1.35(G+(G+G)×h)+1.4ψQ]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1k2k3kc2k＝29.77kN/mq＝0.9×1.35×[G+(G+G)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝1静1k2k3kq＝0.9×1.4×0.7×Q×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m2kq＝[1×(G+(G+G)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1＝23.05kN/m21k2k3kM＝0.1qL2+0.117qL2＝0.1×28.006×0.1672+0.117×1.764×0.1672＝max1静1活σ＝M/W＝0.084×106/37500＝2.227N/mm2≤[f]＝15N/mm2maxν＝0.677qL4/(100EI)=0.677×23.05×166.6674/(100×5400×281250)＝max2mm≤[ν]＝L/250＝166.667/250＝0.667mmRRqLqL×0.167+0.45×1.764×0.167＝1.999kN141静1活R=R=1.1qL+1.2qL=1.1×28.006×0.167+1.2×1.764×0.167＝5.487kN231静1活14223240×80小梁截面抵抗矩W(cm3)小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式简支梁qRb.999kN/m1左1qMaxRRbMax1中23qRb.999kN/m4q.5/3=0.041kN/m2梁左侧模板传递给左边小梁荷载q＝0.9×1.35×0.5×(0.9-0.3)=0.365kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q＝0.9×1.35×0.5×(0.9-0.3)=0.365kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q＝-0.5/2)/2×1=1.152kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q＝-0.45)-0.5/2)/2×1=1.152kN/m左侧小梁荷载q＝q+q+q+q=1.999+0.041+0.365+1.152=3.556kN/m左1左23左4左中间小梁荷载q=q+q=5.487+0.041=5.528kN/m中1中2右侧小梁荷载q＝q+q+q+q=1.999+0.041+0.365+1.152=3.556kN/m右1右23右4右小梁最大荷载q=Max[q,q,q]=Max[3.556,5.528,3.556]=5.528kN/m左中右梁底面板传递给左边小梁线荷载：q'＝R'/b=1.537/1＝1.537kN/m1左1梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q'＝Max[R',R']/b=23Max4.226,4.226]/1=4.226kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q'＝R'/b=1.537/1＝1.537kN/m1右42梁左侧模板传递给左边小梁荷载q'＝1×0.5×(0.9-0.3)=0.3kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q'＝1×0.5×(0.9-0.3)=0.3kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.3)]×(0.45-3kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.3)]×((0.9-0.45)-3kN/m左侧小梁荷载q'＝q'+q'+q'+q'=1.537+0.033+0.3+0.803=2.673kN/m左1左23左4左中间小梁荷载q'=q'+q'=4.226+0.033=4.259kN/m中1中2右侧小梁荷载q'＝q'+q'+q'+q'=1.537+0.033+0.3+0.803=2.673kN/m右1右23右4右小梁最大荷载q'=Max[q',q',q']=Max[2.673,4.259,2.673]=4.259kN/m左中右M＝max[0.125ql2，0.5ql2]＝max[0.125×5.528×0.62，0.5×5.528×0.32]＝max12σ=M/W=0.249×106/64000=3.887N/mm2≤[f]=11.44N/mm2maxV＝max[0.5ql，ql]＝max[0.5×5.528×0.6，5.528×0.3]＝1.658kNmax12τ=3V/(2bh)=3×1.658×1000/(2×40×80)＝0.777N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2maxmax0ν＝5q'l4/(384EI)＝5×4.259×6004/(384×7040×256×104)＝0.399mm≤[ν]＝11l/250＝2.4mm1ql4/(8EI)＝4.259×3004/(8×7040×256×104)＝0.239mm≤[ν]＝2l/250＝222＝2.4mm状态R=[qL,0.5qL+qL]=max[5.528×0.6,0.5×5.528×0.6+5.528×0.3]=3.317kNmax112依次为1234R'=[q'L,0.5q'L+q'L]=max[4.259×0.6,0.5×4.259×0.6+4.259×0.3]=2.555kNmax112依次为N1234钢管钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.8Φ48×2.8主梁抗弯强度设计值205125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.252主梁受力不均匀系数0.6设计值梁根数σ=M/W=0.09×106/4250=21.248N/mm2≤[f]=205N/mm2maxV＝1.99kNmaxτ=2V/A=2×1.99×1000/398＝10N/mm2≤[τ]=125N/mm2maxmaxν＝0.014mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mmmax状态N1234立柱所受主梁支座反力依次为P=0.125/0.6=0.209kN，P=3.145/0.6=5.241kN，12P=3.145/0.6=5.241kN，P=0.125/0.6=0.209kN34调托座验算荷载传递至立柱方式荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值30扣件抗滑移折减系数k1c两侧立柱最大受力N＝max[R,R]＝max[0.125,0.125]＝0.125kN≤1×8=8kN14NmaxPP41kN≤[N]=30kN23d立柱伸出顶层水平杆中心线长度系数立柱钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.8钢材等级Q235398回转半径i(mm)164.25抗压强度设计值[f](N/mm2)205lkha200)=1641.05mm011dhmm022li712/16=169.5≤[λ]=2100Mlh6×1.52/10＝wcka根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q有所1q＝1×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.9×2]×1＝30.18kN/m1q＝max{2.033+1×1.2×[(0.3-0.1)×0.5/3+0.5×(0.9-175+1×1.2×(0.3-0.1)×0.5/3}=5.615kN/m同上四~六计算过程，可得：1234lkhamm011dl