砼强度不足加固方法

1/13砼强度不足加固方法原理和案例第一部分砼强度不足基本知识,同时使结构的抗裂、抗渗和耐久性降低，影响结构使用。下图是两例砼强度不足的图片.不足的表现：泥质量不良：1.水泥实际活性低；2。水泥安定性不合格;)2(ﻫ骨料(砂、石)质量不良：1.石子强度云母含量高;)ﻫ(3拌合水质量不合格;)(4ﻫ外加剂质量不合格或组成配比不当2混凝土配合比不当:等也影响混凝土的各种性能，从而造成强度不足事故。)1(ﻫ用水量加大:较常见的有搅拌机上加(2)随意套用配合比;(3)外加剂掺量不准；(4)外加剂使用不当；(5)砂石计量不准和水泥用量不足。2/133施工工艺不正确(1)搅拌不佳，时间过短或过长造成不匀；采用测定利用后期强度,减少结构荷载,结构加固、分析验算，至拆除重建等。)4ﻫ典型加固方法及适1()加大截面加固法面熟.(2)置换混凝土加固法(3)有粘结外包型钢加固法采况下用于600C以上高温场所;适用于使用上不允许显著增大原构件截面尺寸，但又要求大幅度提高其承不足力载承构件是在加固外部粘钢构件弯混凝土受钢筋ﻫ静力作用受弯或受拉构件的加固。(5)ﻫ粘贴纤维增强塑料加固法用是加固外贴纤维ﻫ)6(ﻫ(7)锚栓锚固法ﻫ该法适用于混凝土强度等级为C20~C60的混凝土承重结构的改造、加固;不适用于已的上述结构及轻质结构。3/13(1)预应力加固法(一)预应力水平拉杆固法ﻫ预应力水平拉杆加固的混凝土受弯构件,由于预应力和新增外部荷载的共同作用，拉杆内产生轴向拉力，该力通过杆端锚固偏心地传递到构件上(当拉杆与梁板底面紧密贴合时，拉并通过与构件的结合点(下撑点和杆端锚固点)传递给被加固构件,抵消了部分外荷载,改变了原构件截面境中,也不宜用于混凝土收缩徐变大的结构.2(ﻫ)增加支承加固法(2)植筋技术 (3)裂缝修补技术ﻫ根据混凝土裂缝的起因、性状和大小,采用不同封护方法进行修补，使结构因开裂要求4/13(6)混凝土表层密封技术ﻫ2.工程概况等级均为C25。，使用的砂较细所引起的.证混凝土的耐久性符合要求，在原混凝土面抹10mm厚FSB—100防渗宝新型材料.加固用混凝土均为C。5/133。1承台加固ﻫ利用原地梁未嵌入承台,承台至地面板的空间加厚承台，承台侧面则加厚100~150拆模→回填土.2．ﻫ3地梁加固即地,便于梁板单独施工,原设计将地面板与地梁设计成各自独立的构件ﻫ地面加固工艺。4。3ﻫ柱加固混凝土的自由落体高度控制在2m以内;由于柱截面加固厚度较小(50~100mm)，因此浇筑的混凝三边加大截面的,将加固箍筋焊于原柱箍筋上.5.3ﻫ楼面梁加固并在m0m100~15高将原梁加ﻫ的箍筋，且露出长度必须≥12d(图2);梁底角必须保证有高ﻫ度不小于30mm的直在其强度达到75％时凿掉.语6/13建2.工程概况25层为茶座和观景平台，26层为机房.1~4层层高为412m，5~22层层高为313m，23~27层层高为412m，室内外高差为0175m，建筑高度为97195m，局部高度为110125m。ﻫ根为3级,剪力墙抗震等级为2级；结构安全等级为2级,基本风压为0160kN/m2，地面粗糙度A。混凝土设计强度：7层以下(含7层)采用C40混凝土，8~境条件均为室内正常环境。本工程场地类别为Ⅱ类，主楼采用桩筏基础,采用<800mm的钻孔灌注度，经有关单位进行多次检测,证明主楼1~4层的混凝土强度确实不满足设计要求,检测结果见表1。ﻫﻫ上述楼板和墙体的混凝土实测强度均明显低于设计强度C40,而且混凝土不均匀，离散性较大。立面和平面如图1~3所示。该建筑已建部分些问题.1ﻫ构造1.1侧向刚度规则性通过计算可知，本工程1~25层侧向刚度规则性基本满足要求，但26~27层墙肢长度急剧减少，部7/13ﻫ图4地震作用下楼层最大反应力曲线ﻫ1.2楼层承载力均匀性假设本工程4层以上的混凝土强度满足设计要求,由于原设计1~5层为底部加强区，其竖向构件配筋相同，因为施工质量问题造成，5层的受剪承载力存在突变,不利于抗震。1.3地下室嵌固本工程地下室顶板设计厚度除局部为220mmﻫ外，其余均为160mm,小于规范要求的180mm；由于施工质量问题，楼板混凝土强度也低于C30,部分楼板未采用双层双向配筋，与规范要求存在层也有部分横墙为一字墙,抗震墙平面外刚度较弱。部分横墙长度为10m，未开设结构洞口，墙段的高向构件截面尺寸为1000mm×500mm。通过查询设计单位提供PKPM-SATWE计算模型发现，设计建模，则框架柱的承载力不能满足要面内的受力,平面外的刚度较弱，一般不予考虑，而框架柱需要考虑纵横两个方向的作用。本工程G轴和K轴剪力的20%和按框架—抗震墙结构分析的框架部分各楼层地震剪力中最大值115倍两者的较小值。5.1ﻫ底部加强部位部分约束边缘构件沿墙肢的最小长度为0155m，而该墙肢长度为715m(墙肢的最小长度应为11m6.1框架柱轴压比ﻫ由于施工质量的原因,本工程部分柱的轴压比大本工程内墙连梁的跨高比小于2，且墙厚不小于200mm,除普通箍筋外，原设计未另设斜向交叉构造钢筋,不满足要求；图纸中未要求顶层连梁的纵向钢筋锚固长度范围内设置箍筋，也不满足要求.8/13根据主楼已建成部分的混凝土实测强度和设计图纸,利用中国建筑科学研究院编制的结构计算软件PKPM-SATWE对主楼进行了承载力验算，结果表明,部分梁、板、柱和墙体的承载力不满足要求。于设计图纸问题,结构墙肢长度在26层有突变,使得结构侧向刚度突变,不利于抗震.1轴墙体为一梁的纵向钢筋锚固长度范围内未设置箍筋,结构延性较差,不满足连梁的构造要求.(3)由于设计建模的偏差,将框架柱按照短肢墙输入,案针对设计和施工质量存在的问题,通过综合计算分析，建议对主楼采取以下加固和改进方案。(1)对地加强暗柱,以利于结构抗震。)对部3(ﻫ分较长的墙肢,应设置或预留结构洞口,避免刚度过于集中,将墙肢设计成延性构件.)6(ﻫ建议设计单位对5~7层墙体混凝土采用C35进行复核，避免4，5层之间的强度突变。该方审定,一致认为,在采取上述加固处理措施后,主楼的承载能力基本是可以满ﻫ2.工程概况深圳某高层建筑为一幢三十二层的现浇钢筋混凝土框架－核心筒结构，按D度抗震设防,框架抗震等级为二1.?事故概况与工程检测9/13事故概况等时)开始拆模。在拆模过程中,发现筒体墙多处出现蜂窝、孔洞、露筋和墙体裂缝等多种质量问题。本次质量事故发生在主楼部分的地下三层东、西两个核心筒体剪，消除隐患，决定对筒体混凝土进行全面回弹,必要时进行抽芯，度换算值为49MPa,且地下室因连日阴雨，墙体潮湿，故筒体(混凝土C50)回弹检测意义不大，且数据离算强度为66。9MPa，最小换算强度为21。9MPa，强度变化很大,远远达不到设计要求.东、西核心筒混1.事故原因分析认真分析这次质量事故,认为主要原因如下:(3)设备状况：运送混凝土的车辆不足，致使浇筑时不能连续施工,施工缝又没能进行必要的处理；经常出1.加固处理方法/13喷射混凝土施工. (小于C40)处将筒体剪力墙凿成多条竖向加强带，加强带采用微膨胀混凝土,强度等级为C50,加强带凿，分别采取补强措施.(2)所有已锈钢筋均应除锈，当钢筋截面因锈蚀削弱>10%(面积比)时,应绑条焊加强。)3(ﻫ所有修(5)在缺陷补强时，凿除浮浆、浮石、除锈清刷工作完成后，应通知建设、质检、监理、设计检查满足设固处理效果移满足规范限值要求；筒体剪力墙轴压比均小于0．60，满足设计要求,剪力墙仍保证一定的延性，剪压粘钢加固计算模型(图中橙色部分为洞口周边粘贴钢板)2剪力墙应力状态分析角部应力集中(加固前)ﻫ(加固后)应力向墙体内部