电力能源拖动控制系统

第2章直流电动机V-M不可逆调速系统

2.1直流调速系统概述直流调速系统的优缺点：缺点——带有机械换向装置，即有换向器和电刷，运行时会产生火化和电磁干扰，电刷易磨损需维护、更换。

1)直流调速系统仍有应用；2）直流电机各参数、变量之间的关系几乎都是简单明了的线性函数关系，数学模型较为简单、准确，控制系统在理论上和实践上都比较成熟、经典，是拖动控制的基础。优点——调速性能好、控制性能好、起制动性能好；学习直流调速系统的理由：2.1.1直流调速系统的类型1．直流调速系统的主导调速方法

(1)改变电枢回路电阻——电枢回路串电阻调速；自控系统不用(2)调节电抠供电电压——变压调速；主导调速方法

(3)减弱励磁磁通——------弱磁调速。辅助调速方法

2．直流调速系统主电路——可调压的直流电源常用的有：

(1)G-M系统(发电机-电动机系统)(2)V-M系统(可控整流器-电动机系统)(3)直流脉宽调制（PWM）系统(斩波器-电动机系统)3．直流调速系统的控制方式主电路构成不同，控制方法不同：移相控制、PWM控制等闭环控制方式开环控制

闭环控制单闭环速度环双闭环速度环和电流环多环控制加位置环等

电机调速系统中通常为：4．工作象限a）单象限运行b)电压可反向的二象限运行c)电流可反向的二象限运行2.1.2G-M系统系统原理图控制原理、控制思路制动时的能量传递关系工作原理工作象限优点：特性好，平稳系统原理图50年代曾广泛地使用，目前仍有应用缺点：设备多、体积大、费用高、效率低机械特性2.1.3V-M系统系统构成控制思路制动时的能量传递关系控制原理工作象限优点：静止装置、经济、可靠触发装置GT缺点：功率因数低、对电网谐波污染

V-M系统是70～90年代直流调速系统的主要形式2.1.4直流脉宽调制（PWM）系统a）原理电路图b）斩波器输出电压波形原理电路图制动时的能量传递关系工作象限优缺点a)单管电路b)双管电路c)双管电路d)H型桥式电路控制思路控制原理2.2V-M系统的机械特性2.2.1电流连续时的机械特性1．可控整流装置的输出电压mUmUd0m单相桥式20.9U2三相半波31.17U2三相桥式62.34U2不计换流时计及LC换流及内阻影响时2．电压平衡方程式等效电路3．V-M系统电流连续时的机械特性机械特性方程式为：理想空载转速n0，控制角增大时n0下降控制角变化时斜率不变，为：∵是一组平行下移的直线记作：2.2.2电流断续时的机械特性以三相半波整流电路为例1．理想空载转速：输出电压的峰值相同，有同一个实际理想空载转速

2．电流断续时机械特性曲线的斜率3．电流断续区域范围4．电流断续时的机械特性曲线与电抗器电感量的大小有关工程上一般取时，随着电流减小，回路的等效电阻增大，斜率增大电流连续时电流断续时：输出电压的峰值随α增大而下降，空载转速下降2.3开环V-M调速系统及调速指标2.3.1开环V-M调速系统系统的最终控制对象是电动机转轴上的转速n。该电力拖动系统是一个开环控制的调速系统。1．系统原理图“”符号的含意

同步移相触发电路GT

2．稳态结构图

稳态结构图——表明自动控制系统在稳态运行时，其各个环节之间的输入量与输出量之间数学关系的结构框图

α在30°～120°的范围内对触发装置与可控整流桥整体来说，看成是一个线性放大环节，放大系数是。

1)求与的关系

对同步移相信号为正弦波（正弦波幅值为Um）的触发电路对直流电动机，稳态时有

2)求与n的关系稳态结构图对同步移相信号为锯齿波的触发电路（锯齿波起点幅值-Um，终点幅值Um，宽度为180°）2.3.2调速系统的稳态指标1．对调速系统的要求(1)调速(2)稳速(3)加、减速2．调速系统的稳态指标(1)调速范围D(2)静差率S额定转矩下提供的最高、最低转速当系统在某一给定转速下运行时，负载由空载增加到额定负载时所对应的转速降落与该给定转速下理想空载转速n0之比，称作静差率S

开环V-M系统的机械特性机械特性曲线平行时，如果低速时的静差率能满足要求，则高速时的静差率自然就满足要求了。故静差率可表示成：静差率是用来衡量调速系统在负载变化时的转速稳定度的。机械特性越硬则静差率越小，转速稳定度就越高。

3．调速范围与静差率的关系调速范围D、静差率S和转速降，三者之间的关系式为：

显然，当系统的机械特性硬度一定，即一定时，若对静差率要求越高（S值越小），则允许的调速范围就越小。

例如，某一开环V-M调速系统，额定转速nN=1000r/min，额定负载下的稳态速降△nN＝50r/min，当要求静差率S=0.33时，允许的调速范围为：如果要求S=0.1，则调速范围只有：4．开环V-M调速系统的主要问题无法克服的缺点——转速波动大、调速范围小。远远不能满足生产实际的要求。原因：当S与D都一定时，要满足要求的唯一途径是降低△nN

，但对已制成的系统是无法减小的，对新设计的系统也很难达到能大幅度降低的要求。解决办法：闭环控制调速系统。2.4单闭环V-M调速系统及静特性2.4.1有静差转速单闭环V-M调速系统1．系统原理图与开环V-M系统比，增加了速度闭环控制环节：测速装置、速度比较、速度调节器。测速装置：直流测速发电机

TG，输出电压与转速n成正比，转速反馈值Un速度比较。（Un*的定标将取决于Un的定标）速度调节器ASR。调节器——对误差信号进行运算、调节（如比例P、积分I、微分D等）的单元2．稳态结构图

速度比较环节：

速度调节器(放大环节)：直流电动机转速：晶闸管触发装置与可控整流桥：测速发电机：各环节的稳态关系如下：稳态结构图系统原理图2.4.2闭环V-M系统的静特性静特性方程：

——电动机的转速与电动机的电流（或转矩）之间的关系。1．静特性（可理解为闭环系统的机械特性）式中，2．开环系统与闭环系统的比较

开环系统（OP）：

闭环系统（CL）：

空载转速n0、负载Ia相同的情况下，有

闭环系统加载后的转速降只是开环系统的1/(1+K)只要把KP取得足够大，使K很大，就可以使△nCL

非常小,静差率S大大减小同一静差要求下大大提高了系统的调速范围D

稳态结构图开环系统机械特性与闭环系统静特性的比较闭环系统静特性和开环机械特性的关系

只有放大环节的转速闭环系统的稳态转速降只能减小而不能消除.为

“有静差”调速系统。2．开环系统与闭环系统的比较(续）闭环系统能减少稳态速降决不是闭环后电枢回路电阻能自动减小，而是在于它的自动调节作用。稳态结构图3．扰动对系统的影响引起电机转速变化的因素：

1）负载变化2）交流电源电压波动

5）温升引起系统参数的变化3）电动机励磁的变化

4）放大器放大系统的漂移

在转速闭环系统中，负载扰动及前向通道的扰动最终都要影响转速变化而被测速装置检测出来，再通过反馈控制来减小它们对转速的影响。都能被有效地加以抑制。但是对于转速给定环节及转速检测环节本身的误差所引起的转速偏差，反馈调节则无能为力。自动调速系统的给定作用与扰动作用从稳态精度来看，K值越大越好，然而，从后面对动态稳定性分析中可知，K值不能随意增大。名

称比例（P）积分（I）比例积分（PI）积分比例（IP）2.5单闭环V-M调速系统的动态分析调速系统进行动态分析方法及步骤：

1）推导出调速系统各环节的微分方程和传递函数2）建立系统的动态数学模型，得到系统的动态结构图3）进行稳定性分析4）动态性能的分析

2.5.1闭环V-M调速系统各环节的动态数学模型1．几个常用环节的传递函数电路图阶跃响应传递函数比例积分（PI）电路图阶跃响应传递函数垂直线段a——比例斜线段b——积分水平直线段c——饱和式中，2．晶闸管触发和整流装置的传递函数把触发电路GT和可控整流桥V合并，当作一个环节来看待输入量Uct输出量Udo

是一个放大系数为Ks的纯滞后的放大环节，滞后是由装置的失控时间引起的。触发装置两个触发脉冲的间隔时间是1/(mf)秒，m——脉波数，f——电源频率。设滞后的时间是Ts秒，则Ts是一个从0至1/(mf)之间的一个随机值。

原因是…，取其统计平均值，有：电路形式单相半波单相桥式三相半波三相桥式一周内脉波数m1236延时时间TS/ms1053.331.67整流装置的传递函数为b）近似的a）准确的3．直流电动机的传递函数假定：1）励磁为额定，且保持不变。Ea=Cen，T=CTIa；2）电动机本身的运动阻力，都归并到TL中去。TL=CTIaL；3）主电路电流连续。

在此假定条件下，直流电动机的电势微分方程和运动微分方程为：整理得：机电时间常数电磁时间常数上式两侧进行拉氏变换得：整理成输出比输入的传递函数的形式：对两个等式分别画出它们的动态结构图，并考虑到n=Ea/Ce，即可得到额定励磁下直流电动机的动态结构图：输入量：理想空载电压Udo（控制输入量）

，负载电流IaL（扰动输入量）。输出量：转速n

利用右图动态结构图的等效变换方法，消去Ea(s)、Ia(s)变量，可得到直流电动机动态结构图。（见下页）a)综合节点前移

b)反馈连接的合并a)变换后的形式b)IaL=0时简化形式直流电动机的动态结构图等效变换后得此图由于没有内部反馈环节，在分析单闭环系统时将带来许多方便。此图把电枢电流Ia显露出来了，在电流闭环的系统中得到应用。2.5.2单闭环V-M调速系统的动态结构图带比例放大器的速度单闭环V-M调速系统是一个三阶线性系统。系统的开环传递函数为：设IaL=0，从给定输入作用上看，该系统的闭环传递函数为：把各单元组合起来，得到单闭环V-M调速系统的动态结构图：2.5.3稳定条件大于零的条件显然满足稳定条件就是，即把系统闭环传递函数式的分母写成一般表达式并令其等于零，可得到单闭环调速系统的特征方程为：根据三阶系统的劳斯-古尔维茨判据，系统稳定的充分必要条件是：整理后得系统稳定的充要条件是：K超出此值，系统将不稳定静特性分析中，为了减小静差、扩大调速范围，希望K值越大越好。从动态的稳定性来看，把K值取得过大会造成系统的不稳定。

要求是矛盾的解决办法：增加校正环节，一般把P调节器改为PI调节器或PID调节器。2.6无静差单闭环V-M调速系统2.6.1无静差单闭环V-M调速系统1．系统原理图在有静差系统的基础上，在前向通道串入一个积分环节比例放大环节与积分环节可合并使用同一个运算放大器与有静差系统比较仅仅增加了一个电容C1速度调节器ASR由原来的P调节器改成了PI调节器2．稳态结构图发生阶跃变化后，Uct的响应是“先比例，后积分，再饱和”的动态变化的过程只要△Un

不等于零，则稳态时，ASR输出的Uct必定是运放正(或负)饱和限幅值在ASR积分过程中的某一时刻=0而进入稳态，则运放将停止积分ASR的输入与输出信号之间是无法用一个确切数学关系来描述，也无法画出它输入输出特性曲线，一般用其阶跃响应曲线来表示，比例积分环节的输入与输出之间的关系是一个动态调节的过程

有静差系统无静差系统PI调节器的阶跃响应3．动态结构图各个环节的传递函数按前面推导得到有静差系统无静差系统1．数学分析2.6.2稳态抗扰分析

根据系统动态结构图，当=0时，系统的输入就只有扰动量IaL，这时的输出量即为负载扰动引起的转速偏差，可将动态结构图改画成右图C

根据结构图等效变换原理，得整理得稳态转速偏差为结论：1）比例积分控制的系统是无静差调速系统2）静特性是一组平行的水平直线2．调节过程以突加负载为例来分析t1前，原稳态。t1时，突加负载，TL1→TL2。t1～t3，调节过程。t1后，转速下降，△n增加，PI调节器的输出增加，如曲线3，电机电流增大、转矩增大。曲线3（调节器输出）＝曲线1（比例部分）＋曲线2（积分部分）t2时，T＝TL2，△n为最大。t3时，T＝TL2，△n＝0，到达新稳态。t2后，因△n≠0，Uct继续增加，T>TL2，转速回升。

稳态时，反馈电容相当于断路，其放大系数即为运放开环放大系数，数值很大（在105以上），使系统的稳态误差大大减小。

动态时，反馈电容则相当于短路，其放大系数KP＝R1/R0，数值不大，保证了系统的稳定性。调节过程后期，积分部分起主导作用，并依靠它最终消除稳态误差。PI调节器在系统中起的作用调节过程初、中期，比例部分起主导作用，保证了系统的快速响应。

突加负载时的调节过程2.6.3限流截止负反馈——会产生过流现象2．电流截止负反馈当电流大到一定程度时才起作用的电流负反馈叫电流截止负反馈。带有电流截止负反馈的无静差V-M调速系统a)系统原理图b)静特性以起动过程为例说明原因1．速度单闭环系统存在的问题2.6.4电流检测电路1．用采样电阻直接在直流侧采样

2．用电流互感器在交流侧采样3．用零磁通电流传感器在直流侧采样序号采样大小方向电隔离电源价格1直流侧有有无无低2交流侧有无有无中3直流侧有有有有高3．用零磁通电流传感器在直流侧采样当时，有2.7双闭环直流电动机V-M调速系统2.7.1转速电流双闭环V-M系统的构成及原理1．系统构成转速电流双闭环V-M调速系统的系统原理图a)用硬件电路表示

b)用框图表示2.7.2稳态结构图及静特性

β是电流反馈系数稳态中若出现了电流调节器稳定在饱和，则说明控制角已经移到尽头，输出电压Udo已经到达最大值而无法再调，整个系统处于“失控”的不可调状态。2．静特性两个调节器都不饱和

转速调节器饱和。这时，转速调节器ASR的输出是限幅值，系统后面部分是一个定电流控制系统。

n0～A斜线

n0～A线段下方、AB线段左方的区域内是系统的可调节工作区域。在该区域内系统的静特性是一组水平直线。

A～B垂直线是转速调节器饱和而产生的限制工作点向左的界线

ACR饱和ACR不饱和ASR饱和ASR不饱和1．稳态结构图2.7.3动态结构图及动态性能WASR(s)、WACR(s)分别表示ASR、ACR的传递函数两个调节器都采用常用的PI调节器时，有为了引出电流反馈，电动机的动态结构图中必须把电枢电流Ia显露出来1．动态结构图2．起动过程分析双闭环调速系统起动时的转速和电流波形

第一阶段：电流上升阶段第二阶段：恒电流升速阶段第三阶段：转速调节阶段ASR由不饱和很快达到饱和ACR一般应该不饱和ASR一直饱和,输出Uim*ACR不饱和,Ia≈Iam转速呈线性增长电流Ia迅速上升

转速必然超调

ASR负的偏差电压使它退出饱和状态

ACR不饱和

3．动态性能动态性能：指的是在电动机运行条件突变时，从一种运行状态到另一种运行状态的过渡过程进行的情况。动态性能通常以其在单位阶跃输入或扰动信号作用下的动态响应曲线表征之，可分为跟随性能及抗扰动性能两种。一般来说，调速系统的要求以抗扰性能为主，随动系统的要求以跟随性能为主。

（1）给定阶跃输入时的跟随性能指标

上升时间tr

——输出量从零起到第一次达到稳态值所需的时间超调量σ(%)——输出量超出稳态值的最大偏离量与稳态值之比，用百分数表示调节时间tS

——响应曲线到达并不再超出允许误差带所需的最短时间，允许误差带=（1±5%或2%）×稳态值。（2）负载扰动时的抗扰性能指标

动态降落ΔCmax%——最大动态降落ΔCmax与原稳态值C∞1之比，用百分数表示恢复时间——从阶跃扰动开始，到响应曲线到达并不再超出允许误差带所需的最短时间《化妆品术语》起草情况汇报中国疾病预防控制中心环境与健康相关产品安全所一、标准的立项和下达时间2006年卫生部政法司要求各标委会都要建立自己的术语标准。1ONE二、标准经费标准研制经费：3.8万三、标准的立项意义术语标准有利于行业间技术交流、提高标准一致性、消除贸易误差，作为标准体系中的基础标准，术语标准在各个领域的标准体系中均起着重要的作用。随着我国化妆品卫生标准体系建设逐步加快，所涉及的术语和定义的数量也在迅速增长，在此情形下，化妆品术语标准的制定就显得尤为重要。四、标准的制订原则1.合法性遵守《化妆品卫生监督条例》、《化妆品卫生监督条例实施细则》中关于化妆品的定义。2.协调性直接引用或修改采用的方式，与相关标准中的术语和定义相协调。3.科学性对于没有国标或定义不统一的术语，在定义时体现科学性的原则。4.实用性在标准体系中出现频率较高，与行业联系较紧密的术语优先选用。五、标准的起草经过

第一阶段：资料搜集

搜集国内外相关法规、标准、文献并对国外文献如美国21CFR进行翻译。第二阶段：2007年末形成初稿

初稿内容包括一般术语、卫生化学术语、毒理学术语、微生物术语、产品术语、人体安全和功效评价术语，常用英文成份术语等７部分。第三阶段：专家统稿1.2007年12月第一次专家统稿会（修订情况：1.在结构上增加原料功能术语、相关国际组织和科研机构等内容；2.在内容上增加一般术语、产品术语的种类，将化妆品行业的新产品类别纳入本标准；3.对于毒理学、卫生化学、微生物学术语进行修改；4.删除与化妆品联系不紧密、无存在必要的常用英文成分术语。2.2009年1月第二次专家统稿会会议意见：1.修改能引用国家标准的尽量引用国家标准；对存在歧义的个别用词进行修改。2.删除由于本标准中的“产品术语”一章和香化协会所制定的某个标准存在重复，因此删除“产品术语”一章的内容；对“原料功能术语”的内容进行梳理，删除了20余条内容。3.增加专家建议增加“化妆品限用物质”等若干项术语。第四阶段：征求意见2009年2月面向全国公开征求意见。第五阶段：征求意见的处理与形成送审稿。在征求意见的处理阶段再次征求了相关专家的意见。六、标准的内容依据1.《化妆品卫生监督条例》、《化妆品卫生监督条例实施细则》;2.《化妆品卫生规范》;3.美国21CFR；4.相关领域国家标准如：GB5296.3-2008消费品