星河丹堤花园四期G1区地下室模板工程施工方案

星河丹堤花园项目G区1至6号楼、G1组团商业及地下室工程地下室模板工程施工方案七．模板验收7.1验收标准模板安装允许偏差及检验方法项次项目允许偏差值（mm）检查方法国家规范标准1轴线位移柱、墙、梁5尺量2底模上表面标高±5水准仪或拉线尺量3截面模内尺寸基础±10尺量柱、墙、梁±4、—54层高垂直度层高不大于5m6经纬仪或吊线、尺量大于5m85相邻两板表面高低差2尺量6表面平整度5靠尺、塞尺7楼板水平度极差15扫平仪、塔尺8阴阳角方正—方尺、塞尺顺直—线尺9预埋铁件中心线位移3拉线、尺量10预埋管、螺栓中心线位移3拉线、尺量螺栓外露长度+10011预留孔洞中心线位移+10拉线、尺量尺寸+10012门窗洞口中心线位移—拉线、尺量宽、高—对角线—7.2梁板模板标高及平整度检查梁模板支设完后，测量人员在墙柱钢筋上用红油漆做成结构50线控制点，工长组织班组长检查模板时，对顶板平整度采用扫平仪进行巡回测量、复核，检查结果标示在模板上。标高及平整度检查7.3竖向模板垂直度检查竖向模板支设完后，工长组织班组长检查模板垂直度并将检查结果标识在钢管上。竖向模板垂直度检查7.4边模直线度检查（外墙、电梯井、楼梯间、厨卫间及阳台吊模）工长组织班组长拉通线检查四周边模板，上口是否设置通长木枋背楞。7.5锁角螺杆、双面胶及模板拼缝专项检查模板拼装过程中，检查双面胶粘贴，检查模板拼缝小于1.5mm；检查锁角螺杆设置的位置、间距和数量。7.6综合验收工长组织技术、质检、安全、班组进行支撑系统、加固体系、模板拼缝综合验收。7.7看模混凝土浇筑期间，应安排专人看模，发现问题及时加固。八．模板工程质量通病预防措施8.1麻面麻面是指混凝土表面呈现出无数绿豆般大小的不规则小凹点，直径通常不大于5mm。①成因分析：模板表面未清理干净，附有水泥浆渣等杂物；浇筑前模板上未撒水湿润或湿润不足，混凝土的水分被模板吸去或模板拼缝漏浆，靠近拼缝的构件表面浆少，拆模后出现麻面；混凝土搅拌时间短，加水量不准确致使混凝土和易性差，混凝土浇筑时有的地方砂浆少石子多，形成蜂麻面；混凝土没有分层浇筑，造成混凝土离析，出现麻面；混凝土入模后振捣不到位，气泡未能完全排出，拆模后出现麻面。振捣过迟，振捣时已有部分凝固；②预防措施：模板表面清理干净，脱模剂应涂刷均匀；混凝土搅拌时间要适宜，一般应为1～2分钟；浇筑混凝土时，无论那种模型，均需撒水湿润，但不得积水；浇筑前检查模板拼缝，对可能漏浆的缝，设法封堵；振捣遵循快插慢拔原则，振动棒插入到拔出时间控制在20S为佳，插入下层5-10cm，振捣至混凝土表面平坦泛浆、不冒气泡、不显著下沉为止；③修补方法：用稀草酸溶液将该处脱模剂油点或污点用毛刷洗净，在修补前先用水湿透；修补用的水泥品种必须与原混凝土一致，砂子为细砂，粒径最大不宜超过1㎜，按照漆工刮腻子的方法，将砂浆用刮刀大力压入麻点，随即刮平；水泥砂浆的配合比为1：2或1：2.5，由于数量不多，可用人工在小桶中拌匀，随拌随用，必要时掺拌白水泥调色；修补完成后，用麻袋进行保湿养护。8.2蜂窝蜂窝是指混凝土表面无水泥浆，骨料间有空隙存在，形成数量或多或少的窟窿，大小如蜂窝，形状不规则，露出石子深度大于5㎜，深度不漏主筋，可能漏箍筋。①成因分析：模板漏浆或振捣过度，跑浆严重致使出现蜂窝；混凝土塌落度偏小，配合比不当或砂、石予、水泥材料加水量计量不准，造成砂浆少、石于多，加上振捣时间不够或漏振形成蜂窝；混凝土下料不当或下料过高，未设串通使石子集中，造成石子砂浆离析，没有采用带浆法下料和赶浆法振捣；混凝土搅拌与振捣不足，使混凝土不均匀，不密实，和易性差，振捣不密实，造成局部砂浆过少。②预防措施：浇筑前检查并嵌填模板拼缝以免浇筑过程中跑浆；浇筑前浇水湿润模板以免混凝土的水分被模板吸去；振捣工具的性能必须与混凝土的工作度相适应；振捣工人必须按振捣要求精心振捣，尤其加强模板边角和结合部位的振捣；混凝土拌制时间应足够、拌合均匀，坍落度适合；混凝土下料高度超过过2m应设串筒或溜槽：浇灌应分层下料，分层振捣，防止漏振：模板缝应堵塞严密，浇灌中，应随时检查模板支撑情况防止漏浆；基础、柱、墙根部应在下部浇完间歇1~1．5h，沉实后再浇上部混凝土，避免出现“烂脖子”。③修补方法：小蜂窝可按麻面方法修补，大蜂窝采用如下方法修补将蜂窝软弱部分凿去，用高压水及钢丝刷将结合面冲洗干净；修补用的水泥品种必须与原混凝土一致，砂子用中粗砂，按照抹灰工的操作方法用抹子大力将砂浆压入蜂窝内，刮平，在棱角部位用靠尺将棱角取直；水泥砂浆的配比为1：2到1：3，并搅拌均匀，有防水要求时，在水泥浆中掺入水泥用量1%～3%的防水剂，起到促凝和提高防水性能的目的；修补完成后，用麻袋进行保湿养护。8.3烂边、烂根①成因分析：“烂边”和“烂根”主要是由于模板拼缝不严密、接缝处止浆不好，振捣时混凝土表面失浆造成。漏浆较少时边角出现“毛边”，漏浆严重出现混凝土蜂窝麻面。②预防措施：接缝处贴橡胶海绵条或土工布止浆，并用木压板、橡胶压条止浆；拼缝两侧的振捣器起振时保持同步。③修补方法：漏浆较少时按麻面进行修复，漏浆严重时按蜂窝处理办法进行修复。将烂根处松散混凝土和软弱颗粒凿去，洗刷干净后，支模，永专用灌浆料填塞严实，并捣实。8.4错台、挂帘①成因分析：混凝土浇筑产生错台缺陷主要是由模板原因造成的。模板设计不合理、模板规格不统一、安装时模板加固不牢或在浇筑过程中不注意跟进调整，使模板间产生相对错动，都会引起错台。特别是模板下部与老混凝土搭接不严密或不牢固，留下缝隙，引起浇筑时漏浆，是产生错台和挂帘的主要原因。②预防措施：为避免混凝土表面出现错台、挂帘的现象，要求模板首先要有足够的刚度且边缘平整，对已经使用过的模板，安装前一定要进行校正。其次是模板安装时，须保证模板间拼接紧密、支撑牢固，整体刚度足够。特别需加强模板与老混凝土之间的紧固，因为这是错台的多发点。如浇筑高度大，最好在上一仓拆模时保留最上一块模板，与新浇筑仓模板拼接。同时，须注意混凝土浇筑过程的跟进工作，对模板受力后的变形实时监测，对变形模板及时调整。当混凝土浇至1/3、1/2高度时，需对模板支撑件各紧固一次，待浇筑完成时再紧固一次，可有效防止错台、倒帘的现象发生。③修复方法：主要采用凿成斜面，形成逐步过渡的形式，一般选用扁平凿和手砂轮作为工具，斜面的坡度一般大于1:20～1:30，最大不应大于1:10，否则修复的效果不理想。为降低处理难度和避免色差过大，错台的处理一般在混凝土拆模后或3天龄期前进行。这种办法其实是采用过渡的措施来改善观感，对有严重错台的缺陷处理效果不佳。8.5接缝不严

1.现象：由于模板间接缝不严有间隙，混凝土浇筑时产生漏浆，混凝土表面出现蜂窝，严重的出现孔洞、露筋。

2.原因分析：

(1)翻样不认真或有误，模板制作马虎，拼装时接缝过大。

(2)木模板安装周期过长，因模板干缩造成裂缝。轴线测放产生误差。

(3)木模板制作粗糙，拼缝不严

(4)浇筑混凝土时，木模板未提前浇水湿润，使其胀开。

(5)梁柱交接部位，接头尺寸不准，错位。

3.防治措施：

(1)翻样要认真，严格按1/10～1/50的比例将各部位翻成详图，详细编注，，经复核无误后认真向操作工人交底，强化工人质量意识，认真制作定型模板和拼装。

(2)严格控制模板含水率，制作时拼缝要严密。

(3)木模板安装周期不易过长，浇筑混凝土时，木木板要提前浇水湿润，使其胀开密缝。

(4)梁柱交接部位支撑要牢靠，拼缝要严密，发生错位要校正好。8.6模板未清理干净

1.现象：

(1)模板内残留木块、浮浆残渣、碎石等建筑垃圾，拆模后发现混凝土中有缝隙，且有垃圾夹杂物。

（2）模板内残留木块、浮浆残渣、碎石等建筑垃圾，拆模后发现砼有缝隙，且有垃圾杂物。

2.原因分析：

（1）钢筋绑扎完毕，未用压力水冲洗模板，封模前未进行清扫。

（2）墙柱根部，梁柱接头最低处未留清扫孔，或所留位置不当无法进行清扫。

3.防治措施：

（1）钢筋绑扎完毕，用高压水冲洗模板，清除模内垃圾。

（2）封模前派专人清扫模内垃圾。

（3）墙柱根部、梁柱接头处预留清扫孔，预留孔尺寸≥100mm*100mm,模内垃圾清除完毕后及时封严清扫口。8.7柱模板缺陷

1.现象

（1）炸模，造成截面尺寸不准，鼓出、漏浆，混凝土不密实或蜂窝麻面。

（2）偏斜，一排柱子不在同一轴线上

（3）柱身扭曲，梁柱接头处偏差大。

2.原因分析

（1）柱箍筋间距太大或不牢，钢筋骨架缩小，或木模钉子被混凝土压力拔出。

（2）测放轴线不认真，梁柱接头处未按大样图安装组合。

（3）成排柱子支模不跟线，不找方，钢筋偏移未扳正就套柱模。

（4）模板两侧松紧不一，未进行模板柱箍和穿墙螺栓设计。

3.预防措施

（1）成排柱子支模前，应先在底部弹出通线，将柱子位置兜方找中。

（2）柱子支模前必须先校正钢筋位置。

（3）成排柱子支撑时应先立两端柱模，校直与复核位置无误后，顶部拉通长线，再立中间各根柱模。

（4）根据柱子断面的大小及高度，柱模外面每隔500～800mm应加设牢固的柱箍，必要时增加对拉螺栓，防止炸模。8.8板模板缺陷

1.现象

板中部下挠；板底混凝土面不平；采用木模板时梁边模板嵌入梁内不易拆除。

2.原因分析

(1)模板龙骨用料较小或间距偏大，不能提供足够的刚度及强度，底模未按设计或规范要求起拱，造成挠度过大。

(2)板下支撑底部不牢，混凝土浇筑过程中荷载不断增加，支撑下沉，板模下挠。

3.防治措施

(1)现浇板模板下的龙骨和牵杠木应有模板设计计算确定，确保有足够的刚度和强度，支撑面要平整。

(2)支撑材料应有足够的强度，前后左右相互搭牢增加稳定性；支撑如支撑再软土地基上，应先将地面夯实，并铺设通长垫木，必要时垫木下再加垫横板，以增加支撑再地面的接触面，保证在混凝土重量作用下不发生下沉。

(3)板模板应按规定要求起拱。8.9墙模板缺陷

1.现象

（1）炸模、倾斜变形，墙体不垂直

（2）墙体厚薄不一，墙面高低不平。

（3）墙根跑浆、露筋，模板底部被混凝土及砂浆裹住，拆模困难。

（4）墙角模板拆不出。

2.原因分析

（1）模板制作不平整，厚度不一致，相邻两块墙模板拼接不严，不平，支撑不牢，没有采用对拉螺栓来承受混凝土对模板的侧压力，以致混凝土浇筑时炸模。

（2）模板间支撑方法不当，如只有水平支撑，当1墙振捣混凝土时，墙模受混凝土侧压力作用向两侧挤出，1墙外侧有斜撑顶住，模板不易外倾；而1墙与2墙间只有水平支撑，侧压力使1墙模板鼓出，水平支撑推向2墙模板，使模板内凹，墙体失去平直；当2墙浇筑混凝土时，其侧压力推向3墙，使3墙位置偏移更大。

（3）角模与墙板拼接不严，水泥浆漏出，包裹模板下口。拆模时间太迟，模板与混凝土粘结力过大。

（4）未涂刷隔离剂。

3.防治措施

（1）墙面模板应拼装平整，符合质量检验评定标准。

（2）墙身中间应根据模板设计书配制对拉螺栓，模板两侧以连杆增强强度来承担混凝土的侧压力，确保不炸模。两模板之间，应根据墙的厚度用钢管或硬塑料撑头，以保证墙体厚度一致。

（3）模板面应涂刷隔离剂。

（4）外墙所设的拉顶支撑要牢固可靠，支撑的间距、位置应有模板设计确定。8.10轴线位移

1．现象

混凝土浇筑后拆除模板时，发现柱、墙实际位置与建筑物轴线位置有偏移。

2．原因分析

（1）翻样不认真或技术交底不清，模板拼装时组合件未能按规定到位。

（2）轴线测放产生误差。

（3）墙、柱模板根部和顶部无限位措施或限位不牢，发生偏位后又未及时纠正，造成累积误差。

（4）支模时，未拉水平、竖向通线，且无竖向垂直度控制措施。

（5）模板刚度差，未设水平拉杆或水平拉杆间距过大。

（6）混凝土浇筑时未均匀对称下料，或一次浇筑高度过高造成侧压力大挤偏模板。

（7）对拉螺栓、顶撑、木楔使用不当或松动造成轴线偏位。

3．防治措施

（1）严格按1/10-1/15的比例将各分部、分项翻成详图并注明各部位编号、轴线位置、几何尺寸、剖面形状、预留孔洞、预埋件等，经复核无误后认真对生产班组及操作工人进行技术交底，作为模板制作，安装的依据。

（2）模板轴线测放后，组织专人进行技术复核验收，确认无误后才能支模。

（3）墙、柱模板根部和预部必须设可靠的限位措施，如采用现浇楼板混凝土上预埋短钢筋固定钢支撑，以保证底部位置准确。

（4）支模时要拉水平、竖向通线，并设竖向垂直度控制线，以保证模板水平、竖向位置准确。

（5）根据混凝土结构特点，对模板进行专门设计，以保证模板及其支架具有足够强度、刚度及稳定性。

（6）混凝土浇筑前，对模板轴线、支架、顶撑、螺栓进行认真检查、复核，发现问题及时进行处理。

（7）混凝土浇筑时，要均匀对称下料，浇筑高度应严格控制在施工规范允许的范围内。

九．质量、安全保证措施9.1组织架构及职责分工为了本工程模板施工能安全、高效的进行，决定成立模板施工专项管理小组：序号分工职务联系人职责1组长项目经理牛永强全面负责项目质量、安全管理工作，进行统筹安排2执行经理凌明俊3副组长生产经理许云鹏负责现场质量、安全管理，对项目各项管理工作进行具体安排及对应急预案进行相应深化，并明确各组员岗位职责。4商务经理胡霁5技术总工聂佰元6组员安全主任王国明负责现场安全管理工作，进行过程控制、监督检查、整改。7安全员刁凡8质检总监张建华负责现场质量管理工作，进行过程控制、检查、整改。9质检部长李叁斯尔10技术部部长郭顺财负责项目技术管理工作，对施工过程进行技术支持、复核。11技术员余虎12架工工长彭定国负责项目外架搭拆工作，进行程指导、监督控制13测量员王远盛负责项目测量工作14物资部长王学鹏负责项目材料采购、进场验收及材料质量的控制9.2质量保证措施（1）模板及其支架须符合选材和材质的有关要求，同时还须符合下如规定：A.保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。B.具有足够的承载力、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉和变形。C.构造简单、装拆方便，便于后继工序的施工。D.模板内侧要平整，接缝严密，接缝不应漏浆。E.模板的设计、制作和施工应符合国家现行标准的相应规定。配制木模板尺寸时，要考虑模板拼装接合的需要，适当加长或缩短某一部位长度。F.模板应构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装和混凝土的浇筑及养护等工艺要求。（2）模板安装须符合下如规定：A.模板安装前应对操作人员进行技术交底。B.现浇钢筋混凝土梁、板，模板应按设计要求起拱。当设计无具体要求时，当跨度等于或大于4m时。C.架体支撑搭设前应按方案图进行放线，做出样板单元，经监理验收合格后方可继续搭设。搭设过程中严禁集中超负荷堆放钢筋、机械设备及其它材料，防止物体坠落及支撑系统局部坍塌。D.采取分层分段支模的方法，安装上层模板及其支架应满足下列要求：下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架支撑；上层支架的立柱应对准下层支架的立柱，并铺设垫板；固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确；注意控制模板安装的偏差。E.模板工程完成后要按照设计图纸要求检查轴线位置、相邻标高关系、几何尺寸、形状、垂直度等，并仔细检查各构件是否牢固，经质检员、安全员、技术员复核合格后方能浇筑混凝土。在浇筑混凝土过程中派专人经常检查。如发现变形、松动等现象，应及时修整牢固。F.模板安装和预埋件、预留孔洞的允许偏差和检验方法必须符合有关规定。模板及其支架必须保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置正确。（3）模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查，并必须符合本方案设计要求及规范要求：扣件式钢管脚手架设置情况是否按本方案搭设；纵横杆、扫地杆及剪刀撑等配置情况；底座、托顶螺旋杆伸出长度；（4）本工艺应具备以下主要质量记录：模板检验批质量验收记录。模板分项工程质量验收记录。拆模申请报告。9.3施工安全保证措施1施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在架体搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。2对钢管、配件、加固杆等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。3搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，并按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规划（GB5036）考核合格，持证上岗。搭拆脚手架支撑时工人必须戴安全帽，穿防滑鞋，系安全绳。4模板安装完毕后，需进行自检验收，并报监理单位、质监站进行验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。5架体施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下，应从安全通道进入工作面。6）架体搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护架体支架内需设置专门通道铺设脚手板通道两侧合理设置剪刀撑保证通道安全方便操作人员及检查人员进出在出口处搭设双层硬顶防护棚保证进出人员安全。7支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。8水平剪刀撑竖向剪刀撑安装应符合构造要求并与支撑系统的搭设同步进行。9泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。10）应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。11）剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。12操作（楼层上施工荷载应符合设计要求不得超载不得在脚手架支撑上集中堆放模板方木钢筋等物件严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定架设混凝土泵泵管及起重设备等。13在架体搭设过程中要实行严格的监控由专职施工员进行现场指挥监督随时纠正可能出现的质量安全隐患搭设前要进行班前安全技术交底搭设完毕后要进行自检，若发现有松动倾斜弯曲不牢固等现象必须及时进行整改整改有困难的要有可行的加固方案方可施工。14）在浇筑混凝土前重点检查、巡查的部位：杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。地基是否积水，底座是否松动。钢管、剪刀撑等杆件是否有变形的现象。安全防护措施是否符合规范要求。15在浇筑顶板混凝土过程中支架下面要安装照明灯在安全员的监督下派木工进行巡查负责检查模板支顶若发现异常立即停止浇筑混凝土并及时组织人员进行加固处理保证浇筑工作正常进行泵送混凝土时应随浇随捣随平整混凝土不得堆积在泵送管道出口处。16支撑架在使用过程中严禁拆除任何杆件或零配件如妨碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。17）拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。18）拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。19）施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与支架接触。20）在浇筑转换层混凝土之前，严禁将下一层支撑架拆除。十．施工应急救援预案在外架搭设、使用、拆除时，极可能发生高空坠落、架体失稳、架体坍塌、物体打击，火灾等重大伤亡事故。本预案针对外架施工过程和使用过程中可能发生的高空坠落、架体失稳、物体打击触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应。火警：119公安：110医疗：120交通：12210.1应急救援机构项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长由项目经理担任，副组长由项目副经理担任，成员由项目部各部门主管领导及安全员等人员组成，公司本部设置相应的应急救援指挥部。项目部应急救援小组成员名单及联系电话为：组长：牛永强凌明俊（执行经理）副组长：聂佰元（项目总工）、许云鹏（生产经理）王国明（安全总监）、张建华(质量总监)成员：王峰刁凡彭定国郭顺财余虎义务应急救援队：各施工队负责人、安全员10.2应急救援机构职责职务/姓名/电话职责组长（项目经理）牛永强执行经理）凌明俊/136026096611、组建领导小组2、组建义务应急救援队批准应急准备方案组织检查监控当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。副组长（安全总监）王国明/180264743361、按批准的应急准备方案，落实有关设施、物资并组织实施2、组织有关人员进行应急准备及响应预案培训，必要时组织演练3、检查预案落实情况副组长（技术总工）聂佰元/186893078391、组织技术部、工程部、物资部、综合办公室编制应急准备及响应预案并审核成员（安全员）刁凡/135103378101、按经批准的应急准备预案对作业现场的要求组织实施2、负责对现场作业人员进行应急准备及响应预案的培训成员（物资部负责人）王学鹏/186815823411、负责各项预案中有关设备、物资的准备2、负责对物资管理有关人员进行应急准备及响应预案的培训成员（技术部负责人）郭顺财/186203068241、负责编制应急救援预案10.3应急救援工作程序当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人指挥安排。事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。规划应急线路，确定医院位置，便于事故发生后及时送治。线路医院名称医院地址急诊电话线路一惠阳人民医院广东省惠州市惠阳区长安南路：3公里(0752)3826211,382620410.4应急救援装备应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。10.5应急救援药品(1)外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角巾、急救包。(2)服药品：人丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品。10.6应急救援措施1）物体打击急救措施当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。EQ\o\ac(○,1)发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。EQ\o\ac(○,2)在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。EQ\o\ac(○,3)观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约200，尽快送医院进行抢救治疗。EQ\o\ac(○,4)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。EQ\o\ac(○,5)防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。EQ\o\ac(○,6)在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦躁不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。2）高空坠落急救措施当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。EQ\o\ac(○,1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约200，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。EQ\o\ac(○,2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。EQ\o\ac(○,3)颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。EQ\o\ac(○,4)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。EQ\o\ac(○,5)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。EQ\o\ac(○,6)复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。EQ\o\ac(○,7)周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。a.遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。❀一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9％Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。❀加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。❀止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上1／2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1／3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25-40min放松一次，每次放松0.5-1min。b.动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。3）架体倒塌急救措施EQ\o\ac(○,1)应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。EQ\o\ac(○,2)发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场所。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同时要密切监测事故周围建筑、道路、地下水等的发展情况，以便根据情况调整和实施新的抢救措施，并迅速疏散影响范围内的所有人员。EQ\o\ac(○,3)分析事故倒塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。EQ\o\ac(○,4)当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。EQ\o\ac(○,5)项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。EQ\o\ac(○,6)在救护过程中要防止二次土方坍塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危险的地方采取一定的防护措施。EQ\o\ac(○,7)急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。EQ\o\ac(○,8)当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。4）触电事故急救措施EQ\o\ac(○,1)当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。EQ\o\ac(○,2)隔离电源方法：a.断开电源开头；b.使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；c.用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。EQ\o\ac(○,3)抢救方法:a.口对口、口对鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）❀使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。❀一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。❀深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。❀救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。b.胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）❀解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。❀救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。❀掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷3-4cm，以每分钟挤压60次为宜❀挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。c.如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。d.人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。5)火灾事故急救措施EQ\o\ac(○,1)事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。EQ\o\ac(○,2)事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方；一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。EQ\o\ac(○,3)发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。a.火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。b.火场救人方法：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行走的老人、儿童，要把他们背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。EQ\o\ac(○,4)火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。十一．职业健康、安全文明施工保障措施根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到：1）进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。2）进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标识牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标识牌。3）严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。4）脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。凡有高血压、贫血病的、心脏病及其他不适宜高空作业者，一律不得上脚手架操作。5）上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。6）护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。7）脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。8）不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。9）不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。10）在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。11）拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。12）脚手板使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现地基下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。13）要保证脚手架体的整体性，不得与施工电梯等一并拉结，不得截断架体。14）施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。15）使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。16）脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。17）施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。18）运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。19）六级以上(含六级)大风、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在雨期要经常检查脚手板、斜道板上有无积水等物，若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。十二．消防措施为了满足悬挑脚手架的消防安全：在楼层中每两层设置一个消防箱，每层均设置干粉灭火器，并定期对其使用功能进行检查，保证消防设备可正常使用；在塔楼位置设置消防水池加压泵，以保证施工、消防用水需要。在脚手架上进行电、气焊等有明火作业时，采取下列措施：必须有防火措施和专人看守；必须经施工总承包单位安全部门检查批准，办理明火施工手续，并在指定范围和限定的时间内有效。风力4级以上严禁明火作业。脚手架上外墙保温工程施工现场为禁火区域，严禁吸烟，并应远离火源。脚手架上可燃保温、装修材料临时存放现场周围10m不得有明火作业，并应有禁火标识。脚手架上踢脚板等竹木施工材料，必须用不燃材料设置防火隔离带。施工作业现场必须配备足够的消防灭火器材。符合其它相关规范的防火要求。3.脚手架安全网阻燃性能符合国家标准《安全网》的规定。4.已编制了相关防火措施和火灾应急预案。十三.雨季、台风及夏季高温季节的施工措施雨季施工，操作人员要备足防雨工具。所用电动工具应有防雨套。雨季施工，操作人员严禁在排架上行走，在脚手架、模板上行走要注意防滑。专职安全员雨季要加强脚手架的检查，防止松扣。雨季期间施工，要加强对现场临时设施、用电线路的检查。所有机电设备要检查漏电情况。注意防雷、防漏电。风力大于六级时，严禁在楼顶面施工，尤其是脚手架上。十四.绿色施工1.扬尘的控制1结构施工期间模板内木屑碎渣的清理采用大型吸尘器吸尘防止灰尘的扩散。2）施工时每次模板拆模后设专人及时清理模板上的混凝土和灰土，模板清理过程中的垃圾及时清运到施工现场指定垃圾存放地点，保证模板清洁。3施工现场木工棚的地面要进行洒水防尘木工操作面要及时清理木屑锯末，并要求木工棚和作业面保持清洁。4）施工现场设立垃圾站，及时分拣、回收、清运现场垃圾，按照批准路线和时间由专业公司运输。2.噪声控制1）施工现场合理布局、闹静分开，噪声产生的机械安排远离居民区一侧，从空间布置上减少噪声影响。2）所有车辆进入现场后禁止鸣笛，以减少噪音。十五.设计数据汇总表类别部位高强螺杆次楞木枋支撑立杆主楞备注墙地下室外墙φ14止水丝杆460×46050×100@250——双钢管4601.主楞第一道距楼面2302.外墙、水池侧壁均使用止水丝杆。3.墙侧设斜撑（钢管）与内架相连、水平向@1800，竖向3排。4.次楞竖向布置，主楞横向布置地下室内墙（加套胶杯）Φ14460×46050×100@250——双钢管4601.主楞第一道距楼面2302.高强螺杆穿套管胶杯。3.墙侧设斜撑（钢管）与内架相连、水平向@1800，竖向3排。4.次楞竖向布置，主楞横向布置柱b＞1200Φ14两道间距460×46050×100@250——双钢管460柱箍间距500~610，柱箍第一道从楼面200(250)mm起。800＜b≤1200Φ14一道间距460×46050×100@250——双钢管460柱箍间距500~610，柱箍第一道从楼面200(250)mm起。b≤800Φ14——50×100@250——双钢管柱箍间距500~610，柱箍第一道从楼面200(250)mm起。梁H≤800Φ14中部加设一道，沿梁跨度方向间距46050×100@250纵横向间距900×900地下室：步距1200双钢管4601.梁两侧加设斜撑，斜撑间距不大于600mm。2.梁底采用步步紧加固，步步紧间距300mm。800＜H≤1500mmΦ14460×460，第一道距离梁底230mm50×100@250纵横向间距900×900塔楼：步距1200双钢管4601.梁底增设两排梁下立杆，间距沿梁方向900mm。1500＜H≤2600mm460×460，第一道距离梁底230mm纵横向间距900×900塔楼：步距12001.梁底增设两排梁下立杆，2600mm高粱底支撑沿梁长方向间距500mm，其余为900mm。板地下室加腋板————50×100@250纵横向间距900×900步距1200，加腋板中间增设一道立杆——采用轮扣式脚手架扫地杆距离地面为300mm塔楼板————50×100@250纵横向间距900×900步距1800— —— —采用轮扣式脚手架扫地杆距离地面为300mm十六.模板计算书400*2600梁模板（扣件式梁板立柱不共用）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称400*2600新浇混凝土梁计算跨度(m)8混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×2600新浇混凝土结构层高(m)5.3梁侧楼板厚度(mm)160二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁底两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)500板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)650板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)650梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)433,567梁底支撑小梁根数4每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)14面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.667mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×2.6)+1.4×0.7×2]×1＝82.44kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×2.6]×1＝80.676kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×2.6]×1＝66.4kN/m1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×80.676×0.1332+0.117×1.764×0.1332＝0.147kN·mσ＝Mmax/W＝0.147×106/32666.667＝4.503N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×66.4×133.3334/(100×10000×228666.667)＝0.062mm≤[ν]＝l/250＝133.333/250＝0.533mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×80.676×0.133+0.45×1.764×0.133＝4.409kNR2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×80.676×0.133+1.2×1.764×0.133＝12.115kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2l=0.4×66.4×0.133＝3.541kNR2'=R3'=1.1q2l=1.1×66.4×0.133＝9.739kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)100×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)166.67小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)833.33小梁验算方式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{4.409+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(2.6-0.16)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2]×max[0.65-0.4/2，0.65-0.4/2]/2×1，12.115+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/3}=12.147kN/mq2＝max{3.541+(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(2.6-0.16)+(0.5+(24+1.1)×0.16)×max[0.65-0.4/2，0.65-0.4/2]/2×1，9.739+(0.3-0.1)×0.4/3}＝9.765kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×12.147×0.52，0.5×12.147×0.22]＝0.304kN·mσ=Mmax/W=0.304×106/166670=1.822N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×12.147×0.5，12.147×0.2]＝3.644kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.644×1000/(2×100×100)＝0.547N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×9.765×5004/(100×9350×8333300)＝0.053mm≤[ν]＝l1/250＝500/250＝2mmν2＝q2l24/(8EI)＝9.765×2004/(8×9350×8333300)＝0.025mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×12.147×0.5，0.4×12.147×0.5+12.147×0.2]＝6.681kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝4.173kN，R2＝R3＝6.681kN正常使用极限状态R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×9.765×0.5，0.4×9.765×0.5+9.765×0.2]＝5.371kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝3.696kN，R'2＝R'3＝5.371kN六、主梁验算主梁类型槽钢主梁材料规格10号槽钢主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)39.7主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)198.3可调托座内主梁根数2主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.115×106/39700=2.898N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝1.704kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=1.704×1000×[48×1002-(48-5.3)×832]/(8×1983000×5.3)＝3.766N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.003mm≤[ν]＝l/250＝433/250＝1.732mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.767kN，R2=10.087kN，R3=10.087kN，R4=0.767kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座内主梁根数2可调托座承载力容许值[N](kN)30可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]＝10.087kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1200=2106mmλ=l0/i=2106/15.9=132.453≤[λ]=210长细比满足要求！2、风荷载计算Mw＝1.4××ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.156×0.5×1.22/10＝0.014kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.6)+1.4×0.9×2]×1＝82.2kN/m2)小梁验算q1＝max{4.401+1.2×[(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(2.6-0.16)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.9×1]×max[0.65-0.4/2，0.65-0.4/2]/2×1，12.09+1.2×(0.3-0.1)×0.4/3}=12.122kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.766kN，R2＝10.068kN，R3＝10.068kN，R4＝0.766kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(600+2×200)=1600.83mmλ1＝l01/i＝1600.83/15.9＝100.681，查表得，φ1＝0.588立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4]+Mw/lb＝max[0.766，10.068，10.068，0.766]+0.014/1＝10.083kNf＝N/(φA)+Mw/W＝10082.536/(0.588×424)+0.014×106/4490＝43.593N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1200=2432.43mmλ2＝l02/i＝2432.43/15.9＝152.983，查表得，φ2＝0.301立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4]+1.2×0.15×(5.3-2.6)+Mw/lb＝max[0.766，10.068，10.068，0.766]+0.486+0.014/1＝10.569kNf＝N/(φA)+Mw/W＝10568.536/(0.301×424)+0.014×106/4490＝85.962N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200F1=N=10.569kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=1.43N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.43+0.25×0)×1×1320×130/1000=171.772kN≥F1=10.569kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=14.3N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×14.3×40000/1000=2316.6kN≥F1=10.569kN满足要求！400*2100梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称400*2100新浇混凝土梁计算跨度(m)8混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×2100新浇混凝土结构层高(m)5.3梁侧楼板厚度(mm)160二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)900支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1200支撑架顶层水平杆步距h'(mm)1200可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)450新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)14面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.667mm4q1＝γ0×[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+ψc×1.4Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.1)+1.4×2.5]×1＝67.88kN/mq1静＝γ0×1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(24+1.5)×2.1]×1＝64.38kN/mq1活＝γ0×ψc×1.4Q1k×b＝1.4×2.5×1＝3.5kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h+Q1k]×b＝[0.1+(24+1.5)×2.1+2.5]×1＝56.15kN/m1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×64.38×0.12+0.121×3.5×0.12＝0.073kN·mσ＝Mmax/W＝0.073×106/32666.667＝2.238N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×56.15×1004/(100×10000×228666.667)＝0.016mm≤[ν]＝l/250＝100/250＝0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×64.38×0.1+0.446×3.5×0.1＝2.686kNR2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×64.38×0.1+1.223×3.5×0.1＝7.787kNR3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×64.38×0.1+1.142×3.5×0.1＝6.374kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2l=0.393×56.15×0.1＝2.207kNR2'=R4'=1.143q2l=1.143×56.15×0.1＝6.418kNR3'=0.928q2l=0.928×56.15×0.1＝5.211kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)303.75小梁验算方式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{2.686+1.2×[(0.3-0.1)×0.4/4+0.5×(2.1-0.16)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×2.5]×max[0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2]/2×1，7.787+1.2×(0.3-0.1)×0.4/4}=7.811kN/mq2＝max{2.207+(0.3-0.1)×0.4/4+0.5×(2.1-0.16)+(0.5+(24+1.1)×0.16)×max[0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2]/2×1，6.418+(0.3-0.1)×0.4/4}＝6.438kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×7.811×0.62，0.5×7.811×0.22]＝0.281kN·mσ=Mmax/W=0.281×106/67500=4.166N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×7.811×0.6，7.811×0.2]＝2.812kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.812×1000/(2×50×90)＝0.937N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×6.438×6004/(100×9350×3037500)＝0.199mm≤[ν]＝l1/250＝600/250＝2.4mmν2＝q2l24/(8EI)＝6.438×2004/(8×9350×3037500)＝0.045mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×7.811×0.6，0.4×7.811×0.6+7.811×0.2]＝5.155kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝3.293kN，R2＝R4＝5.155kN，R3＝4.223kN正常使用极限状态R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×6.438×0.6，0.4×6.438×0.6+6.438×0.2]＝4.249kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝2.976kN，R'2＝R'4＝4.249kN，R'3＝3.455kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数1主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.641×106/4490=142.719N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝7.266kNτmax=2Vmax/A=2×7.266×1000/424＝34.271N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.162mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=1.182kN，R2=18.754kN，R3=1.183kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值[N](kN)301、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力R＝max[R1,R3]＝max[1.182,1.183]＝1.183kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2]＝18.754kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算钢管类型Ф48×3钢材等级Q345立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1200,1200+2×0.7×450)=1830mmλ=hmax/i=1830/15.9=115.094≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.3752、风荷载计算Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.156×0.6×1.22/10＝0.017kN·m根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.1)+1.4×0.9×2.5]×1＝67.53kN/m2)小梁验算q1＝max{2.671+1.2×[(0.3-0.1)×0.4/4+0.5×(2.1-0.16)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.9×2.5]×max[0.45-0.4/2，(