土木12设计结构部分计算书

建筑设计理念及设计依 设计理 第一章设计资 工程名 结构类 参考资 第二章结构选 楼梯结 第三章荷载选择和计 第四章楼板计 第五章框架计 5、内力计 6剪力计 第六章风荷载作用下的内力计 第七章水平作用计 2作用的计 3作用下的侧移验 第八章截面设计与配筋计 第九章基础设 荷载计 C)确定基础高 d)基底配 致 参考文 抗震设防烈度为8度，设计基本加速度0.2g；场地类别为二类，设计分基本雪压为0.4kN/m20.45kN/m2=18fk=200 粘土（eEs=8000=19fk=200 Es=12000=19.8fk=210 Es=16000纵向剖

建筑结构设计(第二版),包世华，方鄂华编，采用钢筋混凝土现浇框架结构体系。采用现浇钢筋混凝土肋型屋盖，采用刚性防水屋面，板厚100㎜。全部采用现浇钢筋混凝肋形楼盖，板厚120㎜。砼强度为C30钢筋采用HPB30020KNm.采用现浇钢筋混凝土板式楼梯。墙体采用200厚的加气混凝土砌块。在+-标高以下采用200的标准砖砌块。由于教学楼以教学楼为主，所以对教室进行结构计算。找平层：15厚水泥砂 0.015×20=0.30防水层（刚性）40厚C20细石混凝土防 1.0防水层（柔性）SBS防水卷材2层 0.4kN/m2找平层：15厚水泥砂浆 0.015×20=0.30kN/m2找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆0.3%找平0.04×14=0.56kN/m2保温层：80厚矿渣水泥 0.08×14.5=1.16kN/m2结构层：100厚现浇钢筋混凝土板 0.10m×25KN/m3=3.0kN/m2抹灰层：10厚混合砂 10mm20mm0.65结构层：1200.12m×25KN/m3=3.0抹灰层：10×3.82(3)横梁自 25×0.3×(0.5-抹灰 10厚混合砂 0.01×[(0.5-纵梁自 25×0.3×(0.6-抹灰 10厚混合砂 0.01×[(0.6-0.12)×2+0.35)]×17=0.26基础梁自重b×h=300mm×600mm： 抹灰层：10厚混合砂 0.01×0.5×4

纵 塑钢 水刷石外墙 (3.9-水泥粉刷内墙 (3.9-合 纵 (4.85-1.7-0.7-0.45)×0.25塑钢 水刷石外墙 (3.9-水泥粉刷内墙 (3.9-1.7)×0.36=0.576合 8.271纵 (3.9-0.7)×0.26.5=3.38水泥粉刷内墙 (3.9-1.7)×0.36×2=1.152纵 (4.85-0.7-0.45)×0.26.5=4.03水泥粉刷内墙 (3.9-合 横 (3.9-0.7)×0.2水泥粉刷内墙 (3.9-合 横 (4.85-0.7-0.45)×0.2m(3.9-0.7)×0.36上人屋 2.0不上人屋 0.5楼面：走 2.5楼 2.0g=g+q，q= 标准层楼板：g’=g+q2

m2+2

m2=6.8KN/q’=q=

m2=1.4KN/ 标准层厕所：g’=g+q2

m2+2

m2=9.2KN/q’=q=

m2=1.4KN/ 标准层楼板 p=g+q=

m2+2.8

m2=8.2KN/标准层厕所 p=g+q=

m2+2.8

m2=10.6KN/ a b a板的跨度计算：边 Lo=Ln+2+2且LoLn+2+中间 Lo=Ln+b且LoABAB 跨座内支(0.03206.80.0501.4)3.33.33.04KN(0.02156.8(0.036.83.33.32.05KN2.12.13.72KN3.403.724.14KN3.400.23.79JKN0.0828.23.37.10KN0.0718.22.18.63KN0.0738.23.36.32KN0.0788.22.19.48KNCCD 跨内支座(0.01276.80.08921.4)(0.0406.80.0600.89KN2.12.13.76KN(0.04966.80.0210(0.0146.80.0240 3.63.61.54KN3.761.364.03KN0.890.21.541.72KN3.760.22.112KN0.0788.23.62.69KN0.1148.22.19.87KN0.10938.23.63.77KN0.07758.22.16.71KNEFEF 跨内支座(0.03759.20.081.4)3.60.96KN(0.01766.82.72.70.36KN(0.00689.2(0.01766.82.72.70.36KN3.6362.10KN0.432KN0.432KN0.08010.63.61.78KN0.05138.22.70.88KN0.057110.63.61.27KN0.05138.22.70.88KNGHGH 跨内支座U(0.02279.20.03681.4)2.71.44KN(0.03606.8 2.72.70.70KN .02279.20.03681.4)2.71.44KN2.7(0.0096.80.0262.72.70.21KN0.700.210.74KN20.700.20.35KN0.06010.62.73.51KN0.0788.22.71.34KN0.06010.62.73.51KN0.05718.22.70.98KN(0.01906.80.072.552.555.13KN(0.038(0.01906.80.072.552.555.13KN(0.0386.80.0296(0.0246.80.0351.4)2.73.15KN2.552.556.77KN5.136.776.48KN3.273.153.9KN座支内跨JIIJJI(0.0226(0.02266.80.0481.4)2.73.27KN5.135.130.27.80KN座支内跨座支内跨0.0678.22.78.14KN0.07488.25.113.84KN0.0688.22.78.27KN0.09038.25.116.71KNLK(0.04546.8LK(0.04546.80.02422.552.555.90KN(0.0386.80.0296(0.01536.80.082(0.01906.80.076.65KN5.130.27.80KN4.45KN5.136.776.48KN2.552.556.77KN5.15.13.77KN2.552.555.13KN0.07488.25.113.84KN0.07738.25.110.92KN0.09038.25.116.71KN0.10338.25.114.59KNMNMN 跨内支座UKN.m.00996.80.09651.4)2.70.27KN291920.04562.72.71.83KNm(0.05346.80.01741.4)2.70.51KN(002249.22.72.71.41KNm1.831.412.11KNm1.830.20.07848.22.70.85KN0.077610.62.74.54KN0.11468.22.71.24KN0.071610.62.74.19KNOPOP 跨内支座(0.03759.20.081.4)2.7(0.01766.82.72.70.36KN0.96KN(0.00689.22.72.72.10KN(0.01766.82.72.70.36KN0.432KN0.432KN0.08010.62.71.78KN0.05138.22.70.88KN0.057110.62.71.27KN0.05138.22.70.88KN0.432KN0.432KN3.03.00.36KN(0.01766.83.03.02.10KN(0.00689.23.03.00.36KN(0.01766.8RQ(0.03759.20.081.4)3.00.96KN座支内跨0.08010.62.71.78KN0.05138.26.60.88KN0.057110.62.71.27KN0.05138.26.60.88KN外侧，截面有效高度h0可取为：

h0h20mm100mmh0h20mm90mm各跨内、支座弯矩已经求得（可按Asm/0.95fyh0算出相应的钢筋截面面积 mh0/A/s/跨A区loxloyB区loxloyC区lox中格loyD区loxloyE区loxloyF区loxloyG区loxloyH区loxloy跨I区loxloy3J区loxloyK区loxloyL区loxloylox中loyloxloy跨中O区loxloyP区loxloyQloxloyRloxloy m/kNh0/A/s/支A--B--C--A--D--座E--H--I--H--F--G--L--N--M--J--F--K--K--N--P--Q--P--K--E--框架结构平面计算单元1010轴的一榀框架进行计算。设计内容包括框架计算单元、计算简图的确定，框架受到的各种荷载计算，各种荷载作用下框架的内力计算、内力组合及截面配筋计算。础顶面。室内外高差0.45m,基础顶面至室外底面为0.45m，因此基础顶面到一层该建筑的抗震设防列度为750年，设计使用年限为50年，设计 C30，HRB400，初选尺寸为：（采用双向板C30，HRB400，初选尺寸为：③柱根据层高（1/12~1/18）H,600mm×600mm，其砼为 b bh12惯性矩IL线刚度i4i3ii转动刚度分配系数C选用C30E3.0107KN/MC

3.0107KN/M2 ic

ECIC/H

12

KN/3.0107KN/M2 iECIC/H

12

KN/i=ECIC/l

3.0107KN/M220.3m12

3.47

KN/iECIC/l

3.0107KN/M220.3m12

KN/令ic2-6=1.0，iic34ic10.01X1040.35进行框架结构在竖向荷载作用下的内力计算之前，先要将楼面上的竖向荷载分配给支承它的结构。双向板中长板传递为梯形的形式，短边传递为三角形的形式。1、屋面荷载;①附加卷材一 0.05KN/②1:3水泥砂浆找平25 200.25=0.5KN/③1：8炉渣找坡2%厚20 27.60.02=0.55KN/④120厚水泥聚苯保温 0.170.12=0.02KN/⑤1：3水泥砂浆找平层20 200.02=0.4KN/⑥现浇钢筋混凝土板120 250.12=3KN/⑦1：3混合砂浆找平层20 170.02=0.34KN/486KN2、楼面恒荷载标准值确定①20㎜混合砂浆层 20KN/m30.02=0.4KN/②现浇钢筋混凝土板厚120㎜ 25KN/m30.012=2.5KN/③15mm厚天棚抹灰 17KN/m30.15=0.26KN/④大理石板 0.28KN/恒载合计 3.44KN/3、构件自重梁自重bh=300㎜600（梁自重25KNm30.30m(0.6m012m30KN抹10㎜混合砂 0.0117{（0.6-0.12）2+0.3}=0.21KN/321KN次梁自重：02(0.40122514kN10㎜混合砂浆00117{(0.40122+0.2}=013KN153KN标准层柱子的自重：0.60.62.82530.02417底层柱子自重 0.60.63.7253.70.02417墙自重：标准层1.2m0.2m18KNm34.32KN塑钢门窗：095KNm涂料外墙面；055KNm水泥粉刷内墙面：0.55KN6.77KN底层：4.8m0.2m5.5KN/m30.9m0.24m18KN/m37.67KN/水泥粉刷内墙面：0.55KN7.67KN4、活荷载标准值计算根据规范《建筑结构荷载规范》不上人屋面：05KNm²基本风压：04KNm²020KN（a）J-H轴间框架

6.89KN/m21.125m1-20.4332+0.43336.89KN/m21.7251-20.362+0.3636.89KN/m20.6m1-20.3442+0.0.344320.54KN/活载:

0.5KN/m21.125m1-20.4332+0.43330.5KN/m21.7251-20.362+0.3630.5KN/m20.6m1-20.3442+0.0.34431.49KN/梁自重bh=300㎜600（梁自重25KNm30.3m(0.6m012m30KN抹10㎜混合砂 0.01 17 {（0.6-0.122+0.30}=0.21KN/墙重 1.2m×0.20m×18KN/m3+17KN/m×1.2m×0.02m×2=5.14KN/屋面层框架梁均布荷载为：恒载=屋面板传荷载+梁自重+墙重=20543215142889KNm活载=板传荷载=1.49KN/m

3.44KN/m21.125m1-20.4332+0.43333.44KN/m21.7251-20.362+0.3633.44KN/m20.6m1-20.3442+0.0.34439.07KN/活载:

2.0KN/m21.125m1-20.4332+0.43332.0KN/m21.7251-20.362+0.3632.0KN/m20.6m1-20.3442+0.0.34435.96KN/楼面梁框架梁均布荷载为：恒载=楼面板传荷载+梁自重+墙重=90732115422770KNm活载=板传荷载=5.96KN/m（b）H-G轴间框架

6.89KN/m21.2m1-20.412+0.4136.89KN/m21.6556.89KN/m20.75516.40KN/ 活载:

0.5KN/m21.2m1-20.5KN/m21.6550.5KN/m20.7551.20KN/ 梁自重bh=300㎜600（梁自重25KNm30.30m(0.6m012m30KN抹10㎜混合砂 0.01 17 {（0.6-0.122+0.30}=0.21KN/墙重 1.2m×0.20m×18KN/m3+17KN/×1.2m×0.02m×2=5.14KN/屋面层框架梁均布荷载为：恒载=屋面板传荷载+梁自重+墙重=16403215142475KNm活载=板传荷载=4.80KN/m3.44KNm21.6553.44KNm20.7558.20KN/ 活载:

2.0KN/m21.2m1-20.412+0.4132.0KN/m21.6552.0KN/m20.7554.80KN/ 楼面梁框架荷载为恒载=楼面板传荷载+梁自重+墙重=8203215141655KNm活载=板传荷载=4.80KN/m（C）J轴柱纵向集中荷载的计算：女儿墙自重（1500,100㎜的混凝土压顶(1.2m20.24m)0.5KN/m26.67KN/m顶层柱恒荷载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载6.67KN/m7.8m3.21KN/m7.80.6m16.40KN/m7.8顶层柱活荷载=板传活荷载=4.80KNm7.8m标准层柱恒荷载=墙重+梁自重+板传荷载6.77KN/m7.8m0.63.21KN/m7.80.68.49KN/m7.8标准层柱活荷载=板传活荷载=4.80KN/m7.8m底层柱恒荷载=墙重+基础梁自重7.67KN/m7.80.6m2.5KN/m7.8m0.6（d）H轴柱纵向集中荷载计算顶层柱恒荷载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载6.67KN/m7.80.6m3.21KN/m2.7顶层柱活荷载=板传活荷载=4.8KNm2.7m标准层柱恒荷载=墙重+梁自重+板传荷载6.77KN/m7.2m3.21KN/m2.1m8.49KN/m2.1标准层柱活荷载=板传活荷载=4.8KN/m2.7m底层柱恒荷载=墙重+基础梁自重7.67KN/m7.8m2.5KN/m2.7m（e）G轴柱纵向集中荷载计算顶层柱恒荷载=梁自重+板传荷载3.21KN/m2.1m16.40KN/m顶层柱活荷载=板传活荷载=2.5KNm10.7m标准层柱恒荷载=墙重+梁自重+板传荷载6.77KN/m2m3.21KN/m2.5m8.49KN/m7.53.442.6标准层柱活荷载=板传活荷载=2.5KNm10.7m底层荷载=墙重+基础梁自7.67KN/m2m2.5KN/m2.5m由于内力计算采用分层法,因而除底层外,其他各层柱的线刚度均乘0.9131/2恒荷载内力计算柱端和梁端的传递弯矩确定J处的弯矩： 581.72ql KN/mm) 112kN/ l2 H处的弯矩：左梁 38.33.72ql KN/mm) 104.5kN/ l2 右梁

Pa

581.7ql KN/mm) 135kN/ J处的弯矩：

Pa

28.93.7ql KN/mm) 底层和标准层弯矩：G 88.71.72ql KN/mm) 107.5kN/ l2 H右梁

Pa

88.71.7ql KN/mm) 143kN/ l2 左梁1ql2121.772.7228.52kN/ 88.7kN/ KN/

Pa

38.33.7 l2 计算分配系数顶层分配系数J4下柱 444右梁 44H

444

444

下柱10.3450.345G

44 4

下柱44标准层分配系数J节点 4

444

左梁

4H

4440.9 4440.9 4440.9 4440.9

G

444 444 444

底层分配系数J节点

444 44 444

H

444 444 444 444

G

444 44 444

利用分层法求弯矩而在利用分层法前提的基本假定：在竖向荷载作用下，框架侧移小，因而忽略不计。每层框架梁上的荷载对其他各层梁的影响很小，可以忽略不计。因此，每层梁上的荷载只在该层梁及该层梁相连的柱上分配和传递。所以在计算框架结构的内力和位移可按弹性方法计算在竖向荷载作用下，可以考虑梁端塑性变形内力重分布而对梁端负弯矩进行调幅，取调幅系数0.96剪力计算采用如下 =V -(Mijk

+Mjikl0 =V -(Mijk

+Mjikl0V0lk，V0rk——简支梁支座左端和右端的剪力值标准值，当梁上无荷载作用时取0，剪力以使用所取体产生顺时针转动为正；MijkMjik——梁端弯矩标准值，以绕杆端顺时针为正，反之为负。梁端剪力计算如下：顶层：VJV

32kn/m7.8m10.542.88142 32kn/m7.8m18.442.88142 33.2kn/m2.7m38152.255.8 33.2kn/m2.7m20152.255.8 42.8841G

10.210.797.54KN

55.853.6824层剪力计算：VJV

27kn/m7.8m13.988.7131.6 27kn/m7.8m24.488.7131.6 28kn/m2.7m58.1153.1870.16 28kn/m2.7m30.6153.1853.68 47.741G

10.7910.7916.6853.68VJV

27kn/m7.8m13.950.91131.2 27kn/m7.8m24.450.91131.2 27kn/m2.7m58.1152.371.42 27kn/m2.7m30.6153.1871.42 23.4311.72G

10.554.5632.8816.44恒荷载下的剪力图利用节点平衡求出轴力(G)1、计算主要承重结构时用wkzszw0查《建筑结构荷载规范》wk—风荷载标准值：z—高度Zszw0—基本风压OO

W0.4kNm2，由于地面粗糙度为Bzz值:由于建筑物H不超过30m,所以z=1.0查<<荷载规范>>得szs0.8;背风值s0.5;所以取s1.3计算高度Z处的风振系数按如 计算：式中：—脉动增大系数：—脉动影响系数：zzT20.147，=1.44，=0.83，

1z0z=

H因为本建筑沿高度比较均匀的 建筑按左 计算第一层z=0.163第二层z=0.302第三层z=0.442第四层z第五层z=k风荷载标准值计算表格w(kNm2k

层数 振型系数（层数 振型系数（zz112345将所算得的风荷载标准值转化为线荷载标准值qk，进而转化为集中荷载。转化为线荷载标准值qk:

0.64kN/m2m2.94kN/ 0.71kN/m2m3.27kN/

0.77kN/m2m3.54kN/ 0.84kN/m2m3.86kN/

0.9kN/m2m4.14kN/第五层4.14kNmm11.59kN第四层3.86kNmm10.81kN第三层:3.54kNmm9.91kN第二层:3.27kNmm9.16kN第一层:2.94kNmm8.23kN（1）1.D11横向2～8D i 2Di12cc(kN/G 24.38104kNi 24.86104kNH 2(4.38104kNm4.38104)ki24.86104kNJ 24.38104kNi 24.86104kN2横向底层D i0.5 2Dicch(kN/ G4.38104kNm3.74104kNH4.38104kNm4.38104kNm3.74104kNJ4.38104kNm3.74104kND18250kN/m13—16 i1i2i3 2

a

iDa

112ic1121.35

2

2 c

14—17i1i2i3i421.340.792

a

i a

1

20.45121.35

2

2 c 15—18i1i2i3i420.79

a

i

2

2

2 a

1

0.42121.35 c 3DiD51D52D530.60.810.423

0.6(15.4514.5013.38)

0.81(15.4514.5013.38)19.50KN0.42(15.4514.5013.38)10—13 i1i2i3 2

a

iDa

112ic1121.35

2

2 c

11—14i1i2i3i421.340.792

a

i a

1

20.45121.35

2

2 c 12—15i1i2i3i420.79

a

i1112ic0.42 a

2

2

2 c 3DiD41D42D430.60.810.423

0.6(15.4514.5013.3812.48)

0.81(15.4514.5013.3812.48)25.12KN0.42(15.4514.5013.3812.48)7—10i1i2i3 2

a

iDa

112ic1121.35

2

2 c

8—11i1i2i3i421.340.792

a

i a

1

20.45121.35

2

2 c 9—12i1i2i3i420.79

a

i

2

2

2 a

1

0.42121.35 c 3DiD31D32D330.60.810.423

0.6(15.4514.5013.3812.4811.43)

0.81(15.4514.5013.3812.4811.43)30.26KN0.42(15.4514.5013.3812.4811.43)15.47KN4—7 i1i2i3 2

a

iDa

112ic1121.35

2

2 c

5—8i1i2i3i421.340.792

a

i a

1

20.45121.35

2

2 c 6—9i1i2i3i420.79

a

i

2

2

2 a

1

0.42121.35 c 3DiD21D22D230.60.810.423

0.6(15.4514.5013.3812.4811.4310.53)25.67KN

0.81(15.4514.5013.3812.4811.4310.53)35.00KN0.42(15.4514.5013.3812.4811.4310.53)17.89KN1—4i1i21.34

ai0.50.51.34

2

2DaD0.55

0.55121c

2—5i1i21.340.79

ai0.50.52.13i

2

2DaD0.64

0.64121.0c

3—6i1i20.79

ai0.50.50.79i

2

2DaD0.46

0.46121.0c

33DiD11D12D130.420.50.36

0.42(15.4514.5013.3812.4811.4310.539.36)28.60KN0.50(15.4514.5013.3812.4811.4310.539.36)0.36(15.4514.5013.3812.4811.4310.539.36)24.51KN柱的反弯点高度取决于框架的层数、柱子所在的位置、上下层梁的刚度比值、上下层梁的刚度比值、上下层高与本层高的比值以及荷载的作用形式等，因此柱子的反弯点高度可以按如下计算：yy0y1y2式中y0—标准反弯点高度比，是在各层等高、各跨相等、各层 刚度都不改变的情况下求得的反弯点高度比：y1因上下层梁刚度比变化的修正值y2—因上层高变化的修正值：y3—因下层层高变化的修正值：柱的反弯点位置计算接过如下：G轴框架柱反弯点位置层号h/i层号h/iyyyyyyh/52.81.00.450000.451.3542.81.00.450000.451.3532.81.00.450000.451.3522.81.00.500000.501.513.71.340.580000.581.74H轴框架柱反弯点位置层号h/i层号h/iyyyyyyh/52.81.580.380000.381.1442.81.580.380000.381.1432.81.580.380000.381.1422.81.580.500000.501.5013.72.130.610000.612.4100i层 h/ i

0yh/0 3.00 0.59 0.25 3.00 0.59 0.25 0 3.00 0.59 0.250 3.00 0.59 0.25 3.95 0.79 0.65

0.25 0.75 0.25 0.75 0.25 0.75 0.25 0.75 0.65 2.57框架各柱的杆端弯矩和梁端弯矩按下式计算： MJ下Viy中柱处的梁

左i i

ii H H

ii

））

MH总jMJ下j1MJ上 层 V/(H/M)

Dim

/

yh/ (1-y)h/ Mc Mc Mc5(3.9)37.460.3314.301.351.6523.6019.3135.474(3.9)48.270.3318.421.351.6530.4024.8749.713(3.9)58.180.3322.191.351.6536.6230.0061.492(3.9)67.340.3325.671.51.5038.5138.5168.511(4.8)75.570.3328.601.742.2163.2149.78101.72 层 V/ V/

yh/ (1-y)h/ (H/M)

5(3.9)37.460.4519.501.141.8636.2722.2332.5519.124(3.9)48.270.4525.121.141.8646.7228.6443.4425.513(3.9)58.180.4530.261.1418656.2934.5053.5131.422(3.9)67.340.4535.001.501.5052.5052.5054.8132.191(4.8)75.570.3934.042.411.5452.4282.0466.1038.82 层 V/ V/(H/M)

yh/ (1-y)h/ Mc Mc Mc5(3.9)37.460.239.970.751.2512.477.4817.644(3.9)48.270.2312.840.751.2516.059.6323.533(3.9)58.180.2315.470.751.2519.3411.6128.972(3.9)67.340.2317.890.751.2522.3713.4233.981(4.8)75.570.2824.512.571.3833.8363.0047.25绘制风荷载作用下的弯矩图：风荷载作用下的弯矩图水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算：

式中：Vj—第jDij—第juj—第j第一层的层间侧移值求出以后，就可以计算各楼板标高处的侧移值的顶点侧移值，各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层层间侧移之和。顶点侧移是所有各层层间侧移之和。jjjujujjnn

ujj1构

2-5Di i 名

aJ

2

DaJiJ

2/(KN/G轴 H轴 J轴 D构 i i 名

i 2

DaJiJ

2/(KN/GHJD17259kN/m风荷载作用下框架侧移计算层 Wj/

Vj/

D/(KN/

uj/

uj/511.5943.77511.5943.77732600.0006410.8156.38732600.000839.9167.92732600.000929.1678.56732600.001118.2387.15517770.00171111uuj根据高度不大于150m 建筑，其楼层最大位移与层高之比不宜大1

（框架结构侧移验算：层间侧移最大值： 1（满足要求 第七章水平作用计1底层柱：

0.6m0.6m25KN/m33.7m0.02m0.5m17kN/m33.7m

0.6m0.6m25KN/m32.8m0.02m417KN/m32.8m25KN/m30.25m(0.60.1)m11.30.02{(0.60.1)20.25}17KN/m311.3m

4.86KN/

0.52.0KN/m21.0KN/恒荷载+0.5活荷 合计：5.86KN/

3.44KN/0.52.0KN/m21.0KN/恒荷载+0.5活荷 合计KN/

1.2m0.24m4.6m18KNm323.8KN

G5G4G3G26.774.6m2.8m标准层内墙 3.8511.32.8

G16.774.6m3.7m

6G5.86kN/m211.3m4.5m23.8KN6GGGG5.86kN/m211.3m4.5m87.2KN 121.8KN19.4340.1211

G5.86kN/m211.3m4.5m115.2KN121.2825.64340.12（GB50011—2001）40m，以剪切变形为2作用的计a、各层水平作用力的确根据设计资料，攀枝花设防烈度为7度，设计基本加速度值h30m，建筑场地类别为Ⅱ类二组， 特征周期Tg0.4一般情况下，钢筋混凝土结构根据经验，算出基本自振周期T1为对于钢筋混凝土框架结构

0.220.035

（H<30m,框架结构33B—房屋总宽度33

由于1.4Tg1.40.40S0.56ST10.571S，所以考虑顶部附 作用的影响则有顶部附 作用，系

n0.08T10.010.080.5710.01水平影响系数最大

max因为Tg0.4sT10.5715Tg故水平影响系数

Tg

)091.00.08 2max

7 7

0.85(321.855605.3651.5)3.4103 aG0.05813.32103KN 1第一层水 作用FF GjH

FEK(1n651.53.7193(1 651.53.95605.3(6.59.312.114.917.7)321.85第二层水 作用F G2

(1 GjH

605.36.5193(1 651.53.95605.3(6.59.312.114.917.7)321.85第三层水 作用F G3

(1 GjH

605.39.3193(1 651.53.95605.3(6.59.312.114.917.7)321.85第四层水平作用FG4F GjH

FEK(1n605.312.1193(1 651.53.95605.3(6.59.312.114.917.7)321.85第五层水 作用FG5F GjH

FEK(1n605.314.9193(1 651.53.95605.3(6.59.312.114.917.7)321.85框架水平作用及层间剪力图框架各柱的杆端弯矩和梁端弯矩按下式计算： MJ下Viy中柱处的梁

左i i

右i i

ii

ii

MH总jMJ下j1MJ上并绘制作用下的弯矩图作用下G轴框架柱剪力 层数(H/M)Vi/DimVim/yh/(1-y)h/McMcMc5(3.9)115.950.3338.441.351.6563.4351.9095.414(3.9)145.250.3348.021.351.6579.2364.83131.133(3.9)167.650.3355.381.3591.3874.76156.211.62(3.9)183.350.3360.521.51.590.7890.78165.541(4.8)192.980.3363.581.742.21140.51110.63231.29作用下作用下H层数(H/M)Vi/DimVim/yh/(1-y)h/McMcMbMb5(3.9)115.950.4451.261.141.8695.3558.4485.5950.274(3.9)145.250.4464.021.141.86119.0872.98111.8465.683(3.9)167.650.4473.841.141.86137.3484.18132.5077.822(3.9)183.350.4480.691.501.50121.04121.04129.2975.931(4.8)192.980.3975.132.411.54115.70181.06149.1587.59作用下J轴框架柱剪力 层数(H/M)Vi/DimVim/yh/(1-y)h/McMcMc5(3.9)115.950.2326.800.752.2560.3020.1074.234(3.9)145.250.2333.470.752.2575.3125.1095.413(3.9)167.650.2338.600.752.2586.8528.95115.802(3.9)183.350.2342.180.752.2594.9131.64123.861(4.8)192.980.2854.002.571.3874.52138.78106.163作用下的侧移验作用下框架侧移计算层次Wj/Vj/D/(KN/uj/uj/536115.95732600.00161429.3145.25732600.00201322.4167.65732600.00231215.7183.35732600.0025119.63192.9851777 10.0037uuj根据高度不大于150m 建筑，其楼层最大位移与层高之比不宜大1

（框架结构侧移验算：层间侧移最大值： 1（满足要求 由上面计算的一榀框架的内力组合可以看出，在作用控制下的内力组合1.2SGK1.2SGK0.91.4(SQKSEK1.35SGK1.4(0.6SEK0.7SGKM--------ＶMM—Ｖ--------层M--------ＶMMＶ--------层

1.2SGK

S

次

1.4(0.6SEK0.7SGKM--------ＶMMＶ--------M------ＶMMＶ--------1.2SGK1.2SGK1.26(SEKSQK1.35SGK1.4(0.6SEK0.7SGK三M------层ＶMMＶ--------M------ＶMMＶ--------1.2SGK1.2SGK1.26(SEKSQK1.35SGK1.4(0.6SEK0.7SGKM------ＶMMＶ--------M-------ＶMMＶ--------1.2SGK1.2SGK1.26(SEKSQK1.35SGK1.4(0.6SEK0.7SGKM-------ＶMMＶ--------M-------ＶMMＶ-------1.2SGK1.2SGK1.26(SEKSQK1.35SGK1.4(0.6SEK0.7SGKG上MN下M8NV--------H上MN下MNV--------J上M--------N下M--------NVG上MN下MNV--------H上MN下MNV--------J上M--------N下M--------NVG上MN下MNV--------H上MN下MNV--------J上M--------N下M--------NVG上MN下MNV--------H上MN下MN1854.5V--------J上M--------N707.45下M--------N963.95VG上MN下MNV--------H上MN下MN1378.5V--------J上M-------- 下M--------NV C30，f14.3N/mm2,f1.43N/mm2,E3.00104N/ y钢筋强度HRB400f360NyC30C30

f

2.01051、框架柱截面选取其中一层进行截面设计（H轴线的柱子进行计算轴压比验算底层柱：Nmax轴压比：N

Nfc

16.7N/mm2

1.01.05(满足要求则H取h60035

77.90KN,hw5651.13

V0.25cfcbh00.251.016.7600565970.69KN77.90KNHNBa1fcbh0b1.016.76005650.518MN4173.13KN V 由于NNB,因此为小偏心受压在弯矩中由水平荷载引起的弯矩相比之下较小，柱的计算长度H3925ml03.925m7.855, 0.5f 0.516.7 c 0.5， 4173.13103 Me0M

166.071064173.13103

39.80mm e

ee

39.8020

l0

1 61.630.51.021400eh 12

1400i eeha1.17159.80mm60035 Nba1fcbh0Ne0.43afbh2 c0a1

(1b)(h0as'sNeafbh2(10.5AA' 1 f'(ha' 24173.13103285.0316.760056520.8151 23605650.2%bh0.2%6006005

2

4.223所以0.3fcA0.316.76006001252.5KNN所以取N(V

f

0.07N Asv 1

3 f

yv构造配置箍筋选用8@100/H（1

39.80mm0.090.55框架梁截面设HJ

LHJ300mm600mmC30，HPB400，30mmM中81.93KN.m 81.93106asafbh21.014.33005652121211

Aa1fcbh01.014.33005650.075fy fy

ft%)max(0.2%,0.18%)fy

下部实配2V=156.67KN。0.25c

V0.7fbh156.671030.71.43300565 因此箍筋8@150/200 因为A，B轴间柱距较小，所以A，B柱设计为联合基础。而D，F设计成柱下独 基础材料为：砼

f1.1Nmm2，钢筋HRB400，f360Nmm2以底层D荷载