脚手架专项施工方案6【实用文档】doc

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脚手架专项施工方案脚手架专项施工方案6【实用文档】doc文档可直接使用可编辑，欢迎下载第一节编制依据《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；《钢结构设计规范》GB50017-2003中国建筑工业出版社；《建筑结构荷载规范》GB50009—2001中国建筑工业出版社；《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001中国建筑工业出版社；《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社;另外参照本工程施工图纸及施工组织设计编制本施工方案。第二节工程概况＊＆＊市**＊大楼工程；工程建设地点：＊&＊市**＊路；属于结构；地上8层；地下1层；建筑高度：33m;标准层层高:3.6m；总建筑面积:15000本工程由*&＊市*＊*房产公司投资建设,＊&＊市*＊设计公司设计.第三节脚手架方案选择本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求,故在选择方案时,应充分考虑以下几点:1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内,能够充分满足预期的安全性和耐久性.3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59—99检查标准要求，要符合相关文明标化工地的有关标准。6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验,决定采用以下脚手架方案：钢管落地脚手架。第四节脚手架材料选择钢管落地脚手架l、钢管落地脚手架，选用外径48mm,壁厚3。5mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯,新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后,方可在施工中使用。2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷,扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色,颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色.底排立杆、扫地杆均漆红白相间色.4、脚手板、脚手片采用符合有关要求.5、安全网采用密目式安全网,网目应满足2000目／100cm2,做耐贯穿试验不穿透，1。6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证,以及由*&＊建筑安全监督管理部门发放的准用证。6、连墙件采用钢管,其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB700—88)中Q235A钢的要求。第五节脚手架搭设流程及要求钢管落地脚手架落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实→基础承载力实验、材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离,并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑,拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排,后立内排。其余按一下构造要求搭设.1、主杆基础本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实,采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm.地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求(具体计算数据参阅脚手架计算书)。2、立杆间距（1)脚手架立杆纵距1。2m,横距1.05m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m，水平2。4m（即两步两跨);里立杆距建筑物0.3m。(2）脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性.(3）立杆应设置垫木,并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。（4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。（5)立杆及纵横向水平杆构造要求:3、大横杆、小横杆设置（1）大横杆在脚手架高度方向的间距1。8m，以便立网挂设,大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。(2）外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。4、剪刀撑脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接,搭接长度不小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm.5、脚手板、脚手片的铺设要求（1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆间应满铺脚手板,无探头板。(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。(3)脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎,不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片,发现有破损的要及时更换。6、防护栏杆（1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。（3）脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0。9m和1.3m。（4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等）,在脚手架内侧设1。2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。(5)脚手架上门洞、出入口构造示意图7、连墙件(1)脚手架与建筑物按计算书中连墙件布置要求设拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密,如楼层高度超过6m时,则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。（2）拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米（3）拉结点应保证牢固,防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。（4）外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时,必须重新补设可靠,有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠.(5）连墙件构造示意图8、架体内封闭(1)脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。（2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。（3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。第六节脚手架的劳动力安排1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要15～20人，均有上岗作业证书.2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具.第七节脚手架的检查与验收钢管落地脚手架1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。2、高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度大于20m的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。3、验收时应具备下列文件：（1）脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；（2)脚手架工程的施工记录及质量检查记录；（3)脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录，(4)脚手架工程的施工验收报告。4、脚手架工程的验收，除查验有关文件外,还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。(1）构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；（2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；(3)基础是否平整坚实、支垫是否符合规定；（4）连墙件的数量、位置和设置是否符合要求；(5）垂直度及水平度是否合格.第八节脚手架搭设安全技术措施1、技术保障措施

(1)架子搭设完毕，用合格密目安全网铺围护于架子的外围及底部。

(2)钢管与扣件进场前应经过检查挑选（选择标准应符合规范JGJ130-200第3条）,所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40N·m～65N·m之间.

(3)架子搭设到10m高度时由架子搭设人员进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同施工单位、监理单位和质检单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。

(4）该脚手架作为建筑物装饰作业时，安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备.

(5)脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的,未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件.其中在脚手架使用期间,下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件.

2、质量保障措施

（1)操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。

(2)技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员.（3)脚手架必须严格依据本《施工方案》进行搭设；搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求.

(4)脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。

3、安全保障措施

（1）操作人员必须持有登高作业操作证，方可上岗。

(2)架子在搭设（拆卸）过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全,高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。

（3)在架子上施工的各工种作业人员,应注意自身安全(尤其是在卸料平台上的工作人员）；不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。

(4)雨、雪、雾及六级以上大风等天气，严禁进行脚手架搭设、拆除工作。（5）应设安全员负责对脚手架进行经常检查和保修。

A在下列情况下，必须对脚手架进行检查

a在六级以上大风和大雨后

b停用超过二个月，复工前。

B检查保修项目

a各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合《施工方案》的要求;

b扣件螺丝是否松动；

c安全防护措施是否符合要求。

(6)在脚手架上进行电、气焊作业时,必须有防火措施和专人看护,安全员巡视检查。

（7)脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施.（8)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。钢管落地脚手架1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω.2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。3、定期检查脚手架,发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全.4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗,并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后,经项目部安全员验收合格后方可使用.任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2,确保较大安全储备。10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层,临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层.11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人.第九节脚手架拆除安全技术措施钢管落地脚手架1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划,报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等.2、拆架时应划分作业区,周围设绳绑围栏或竖立警戒标志,地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入.3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋.4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑,而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清"原则依次进行.严禁上下同时进行拆架作业.5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时,应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣.6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时,应用临时撑支住，然后才能拆除。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落.8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时,应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。第十节脚手架计算书钢管落地脚手架一、参数信息：1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为32m,立杆采用单立管；搭设尺寸为:立杆的横距为1.05m,立杆的纵距为1.2m，大小横杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0。30m;大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为2根;脚手架沿墙纵向长度为206。00m；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；连墙件采用两步两跨,竖向间距3。6m，水平间距2.4m，采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件;2。活荷载参数施工均布活荷载标准值:2。000kN/m2；脚手架用途:装修脚手架;同时施工层数：2层；3。风荷载参数本工程地处江苏*&＊，基本风压0.39kN/m2；风荷载高度变化系数μz为0。92,风荷载体型系数μs为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用;4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）：0。1161；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:0。150；安全设施与安全网（kN/m2)：0。005;脚手板类别：竹笆片脚手板;栏杆挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值（kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:19;5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa）:135.00；立杆基础底面面积（m2):0.20；地基承载力调整系数：1.00。二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001)第5。2。4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形.1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0。038kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；活荷载标准值:Q=2×1.05/（2+1)=0。7kN/m；静荷载的设计值：q1=1.2×0.038+1。2×0。105=0.172kN/m；活荷载的设计值：q2=1.4×0.7=0。98kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩）2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0。08×0.172×1。22+0.10×0.98×1。22=0.161kN.m；支座最大弯距计算公式如下：支座最大弯距为M2max=—0.10×0。172×1。22-0。117×0。98×1.22=—0.19kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.161×106，0。19×106)/5080=37.402N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=37。402N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值［f］=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值：q1=P1+P2=0.038+0.105=0。143kN/m；活荷载标准值:q2=Q=0。7kN/m;最大挠度计算值为：ν=0.677×0。143×12004/(100×2。06×105×121900）+0。990×0.7×12004/（100×2.06×105×121900)=0.652mm；大横杆的最大挠度0。652mm小于大横杆的最大容许挠度1200/150mm与10mm,满足要求！三、小横杆的计算：根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形.1。荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0。038×1。2=0.046kN;脚手板的自重标准值：P2=0。3×1。05×1.2/(2+1)=0.126kN;活荷载标准值：Q=2×1。05×1.2/(2+1）=0.840kN；集中荷载的设计值：P=1.2×（0。046+0。126)+1。4×0.84=1.382kN；小横杆计算简图2。强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和;均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.2×0。038×1。052/8=0.006kN。m;集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax=1.382×1.05/3=0.484kN。m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0。49kN.m；最大应力计算值σ=M/W=0.49×106/5080=96.501N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=96。501N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：νqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900）=0.024mm;大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0。046+0.126+0.84=1。012kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax=1012.08×1050×（3×10502—4×10502/9）/(72×2。06×105×121900）=1。656mm；最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.024+1.656=1。68mm;小横杆的最大挠度为1。68mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1。7，直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2.5）：R≤Rc其中Rc—-扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R—-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：P1=0.038×1.2×2/2=0.046kN；小横杆的自重标准值：P2=0.038×1。05/2=0。02kN；脚手板的自重标准值：P3=0。3×1。05×1。2/2=0.189kN；活荷载标准值：Q=2×1。05×1.2/2=1。26kN；荷载的设计值：R=1.2×（0.046+0。02+0。189）+1.4×1.26=2.07kN；R<8。00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0。1161kN/mNG1=［0。1161+(1。20×2/2）×0.038/1。80]×32.00=4.534kN；（2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2NG2=0。3×19×1.2×（1。05+0。3）/2=4.617kN;（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mNG3=0。15×19×1.2/2=1。71kN；（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网;0.005kN/m2NG4=0。005×1。2×32=0.192kN;经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=11。053kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2×1。05×1.2×2/2=2。52kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中Wo-—基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)的规定采用：Wo=0。39kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001）的规定采用:Uz=0.92；Us--风荷载体型系数：取值为1。128；经计算得到,风荷载标准值Wk=0.7×0。39×0。92×1。128=0。283kN/m2；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1。2×11.053+1.4×2.52=16。792kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1。4NQ=1.2×11.053+0.85×1。4×2.52=16.263kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0。85×1.4WkLah2/10=0.850×1。4×0。283×1。2×1.82/10=0。131kN。m；六、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=16.792kN;计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5。3.3得:k=1.155；当验算杆件长细比时,取块1。0；计算长度系数参照《扣件式规范》表5。3。3得:μ=1.5；计算长度,由公式lo=k×μ×h确定:l0=3.118m；长细比Lo/i=197；轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比lo/i的计算结果查表得到:φ=0.186；立杆净截面面积：A=4。89cm2；立杆净截面模量（抵抗矩):W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f］=205N/mm2；σ=16792/(0.186×489）=184。622N/mm2;立杆稳定性计算σ=184。622N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=16.263kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5。3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5。3。3得：μ=1。5；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3。118m；长细比：L0/i=197；轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比lo/i的结果查表得到:φ=0.186立杆净截面面积:A=4。89cm2；立杆净截面模量（抵抗矩）：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f］=205N/mm2；σ=16262.88/(0。186×489）+131078.901/5080=204.606N/mm2；立杆稳定性计算σ=204。606N/mm2小于立杆的抗压强度设计值［f］=205N/mm2,满足要求!七、最大搭设高度的计算:按《规范》5.3。6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=6。519kN；活荷载标准值：NQ=2.52kN;每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0。116kN/m；Hs=［0。186×4.89×10—4×205×103-（1。2×6.519+1。4×2.52）］/（1。2×0.116)=52.36m;按《规范》5。3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50［H]=52。36/（1+0.001×52.36)=49。755m；[H]=49。755和50比较取较小值。经计算得到,脚手架搭设高度限值［H]=49。755m。脚手架单立杆搭设高度为32m,小于［H］，满足要求！按《规范》条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=6。519kN；活荷载标准值：NQ=2。52kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0。116kN/m;计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/（1。4×0.85）=0.131/（1。4×0.85)=0.11kN.m；Hs=(0。186×4。89×10—4×205×103-（1.2×6.519+0.85×1.4×（2。52+0。186×4。89×100×0。11/5。08）)）/(1。2×0.116）=39。313m；按《规范》条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米,按照下式调整且不超过50米[H］=39。313/(1+0.001×39.313）=37.826m；[H］=37。826和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值［H］=37。826m.脚手架单立杆搭设高度为32m，小于［H]，满足要求!八、连墙件的稳定性计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:Nl=Nlw+N0风荷载标准值Wk=0.283kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=8。64m2按《规范》5。4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5。000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN),按照下式计算:Nlw=1。4×Wk×Aw=3。427kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=8.427kN;连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·［f]其中φ—-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=300/15。8的结果查表得到φ=0。949,l为内排架距离墙的长度；又：A=4。89cm2；[f］=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4。89×10—4×205×103=95。133kN;Nl=8.427〈Nf=95。133，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接.由以上计算得到Nl=8.427小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=135kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=135kPa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1;立杆基础底面的平均压力：p=N/A=83.96kPa;其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值:N=16.792kN；基础底面面积：A=0.2m2p=83.96≤fg=135kPa。地基承载力满足要求！十、脚手架配件数量匡算：扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量,以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：L—-长杆总长度（m）；N1—-小横杆数(根）；N2--直角扣件数(个）；N3--对接扣件数(个）；N4-—旋转扣件数(个)；S—-脚手板面积（m2）；n--立杆总数（根）n=346；H--搭设高度（m）H=32;h-—步距(m)h=1.8；la—-立杆纵距(m）la=1.2；lb-—立杆横距(m）lb=1。05；长杆总长度（m）L=1。1×32.00×（346+1。20×346/1。80-2×1.20/1。80）=20251.73；小横杆数(根)N1=1.1×（32.00/1。80×1/2+1)×346=3764；直角扣件数（个）N2=2.2×（32.00/1。80+1）×346=14294；对接扣件数（个)N3=20251.73/6。00=3376；旋转扣件数(个)N4=0.3×20251。73/6。00=1013；脚手板面积（m2)S=1。1×（346-2）×1.20/1。05=432。46。根据以上公式计算得长杆总长20251。733m；小横杆3764根；直角扣件14294个;对接扣件3376个；旋转扣件1013个;脚手板432。457m2目

录

一、编制依据……………………1页

二、工程概况…………………1页

三、脚手架构配件的质量要求…………………1页

四、脚手架的设置及构造………2页

五、脚手架的搭设方法…………2页

六、脚手架的搭设的质量要求…………………6页

七、脚手架的使用规定…………6页

八、脚手架的交底与验收……7页

九、脚手架的拆除方法…………8页

十、脚手架搭设时注意事项……9页

十一、脚手架的维护与管理……9页

根据施工图纸和本工程实际情况，编制本施工方案。本施工方案设计脚手架，仅用于主体结构施工阶段安全操作防护架和装饰阶段的操作架,砌筑工程采用内脚手架。该架体需承受施工过程中的各种允许荷载,并保证其不发生失稳、倒塌以及超过允许要求的变形、倾斜、摇晃等现象，以确保施工安全.

一、编制依据现行的规范、规程、标准序号名称编号1建筑结构荷载规范GB50009-20012优质碳素结构钢钢号的一般技术条件GB699－19993普通碳素结构钢技术条件GB700－19884建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-915建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130—20016建筑施工安全检查标准JGJ59—997安全防范系统验收规则GA308—2001二、工程概况本工程系赤峰宝昌建筑工程有限公司承建的元宝山四合新村6#住宅楼，总建筑面积为2523。52㎡。建筑高度分别为19.45m.本工程为砖混结构，地上分别为一层、二-六层.层高分别为3。3m、2.9m，建址在元宝山四合村.跟据结构形式脚手架的设置一层采用单排钢管脚手架。三、脚手架构配件的质量标准

3。1钢管：

钢管采用外径48mm，壁厚3。5mm的钢焊接钢管，其化学成分与机械性能符合国家标准《碳素结构钢》（GB/T700)的要求。立杆、纵向水平杆(大横杆）的钢管长度一般为2。4—6m,横向水平杆（小横杆）一般为1.9—3.2m。钢管应涂防锈漆。

3.2扣件:

扣件应符合《钢管脚手架扣件》（GB-1995)的规定.扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。扣件与钢管的贴合面要接触良好,扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要小于5mm。

3.3脚手板：木脚手板用厚50mm的杉木或松木制成，板长3—4m,宽不小于150mm。

3。4密目网:

密目网要四证齐全，要有阻燃性，要符合GB16909的规定.每10cm×10cm=100cm2的面积上有2000个以上网目。

四、脚手架的设置构造

4。1。1单排扣件式钢管脚手架立杆纵距la=1。5m，

步距lb=1.2m.

4。1.2脚手架与建筑主体结构连接点的布置，采用二步三跨设置方法和刚性连墙构造

4.1。3落地脚手架：回填土需分层回填，夯密实并设置排水措施。五、脚手架的搭设方法

5.1外脚手架

应从一个角部开始向两边延伸交圈搭设.

5。2应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第一步的纵向和横向平杆。在设置第一排连墙件前,应适当设置临时支撑杆，并调节支撑杆，使立杆垂直，然后把平杆和立杆予以固定,并按此要求继续向上搭设.

5。3剪刀撑、斜杆等整体拉结杆和连墙件应随搭升的架子一起及时设置。

5.4脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不得大于6m。

5。5木脚手板要求铺平铺稳，必要时应予以绑扎固定，脚手架采用搭接铺设，其搭接长度不得小于200mm，且应在搭接段的中部设有支撑横杆，铺板严禁出现端头超出支撑横杆250mm以上未作固定的探头板。

5.6长脚手板采用纵向铺设，其下支撑横杆间距为0。75m，在脚手架的两端和拐角处，脚手板与其下支撑横杆应绑扎固定。

5。7立杆上的对接接头的详细做法:立杆下的对接扣件应交错布置，两个相邻立杆的接头不应设在同步同跨内，不同步或不同跨两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。

纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，不同步或不同跨相邻接头水平距离不应小于500cm，并应避免设在纵向水平杆的跨中。

5。8架体与建筑物拉接要求：

采用刚性连接方式,用两根50厘米短管用直角扣件把连墙件固定墙体上。要求预先在需要设连墙件部位预留脚手眼，准备穿连墙件。连墙件按二步三跨设置，设置时尽量接近主节点，偏离主节点的距离不应大于30厘米。必须从底部第一根纵向水平杆处开始设置，布设形式可以采用花排也可以采用并排,宜优先采用花排。门窗洞口采用短向拉接，钢管长度超过门窗洞口边缘250mm以上

5.9剪刀撑的搭设要求：

在建筑物的四角处要设置剪刀撑。

每道剪刀撑跨越立杆的根数宜在5～7根之间,每道剪刀撑的宽度不应小于四跨，且不小于6米，斜杆与地面的倾角宜在45°~60°之间,由底至顶连续设置,剪刀撑沿纵向连续设置

剪刀撑斜杆处应用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于15cm。剪刀撑接长采用搭接接长，搭接长度不小于1m,用三个扣件等距布置扣件在钢管端头处小于10cm处,剪刀撑下端要落地。

5.10小横杆的设置：每一节点必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上部,端头处伸出长度不小于10cm，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于15cm。。5。11脚手架的防护栏杆：脚手板一般应设置在3根小横杆上,要铺满、铺严密，在两侧设置180mm以上高档脚板，操作层上部护身栏杆1.2m高，下部护身栏杆距踢脚板0。6m处。

5.12脚手架体与建筑物之间封闭方法:采用密目网进行垂直全封闭，用细绳将密目网绑扎至立杆或大横杆上，使网与架体牢固的连接在一起。

水平兜网的封闭:用大眼安全网将脚手架与建筑物之间封闭起来，每隔10米封闭一道。

六、脚手架搭设的质量要求

6.1立杆的垂直偏差：纵向偏差不大于H/200，且不大于100mm；横向偏差不大于H/400,且不大于50mm.

6.2纵向水平杆水平偏差不大于总长度的1/300，且不大于20mm；横向水平杆水平偏差不大于10mm。

6.3脚手架步距、立杆横距偏差不大于20mm，立杆纵距偏差不大于50mm.

6.4扣件紧固力宜在45—55Nm范围内，不得低于45Nm或高于60Nm。

6。5连墙点的数量、位置要正确，连接牢固,无松动现象。

七、脚手架的使用规定

7.1作业层每1m架面上施工荷载不得超过以下规定值，结构脚手架3KN/m2。

7。2在架板上堆放的标准砖不得多于单排立码3层,砂浆和容器总重不得大于1.5KN，施工设备单重不得大于1KN，使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大于2。5KN.

7.3在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。严禁上架人员在架面上奔跑,退行或倒退拉车。

7。4作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度.

7。5在作业中,禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连续紧固件和连墙体。确因操作要求需要临时拆除，必须经主管人员同意,采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。

7.6工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全,避免发生碰撞,闪失和落物,严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。

7。7人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通道，严禁攀援脚手架上下。

7.8在作业中，应先行检查有无影响安全作业的问题存在,在排除和解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决后才能恢复正常作业，发现有异常和危险情况时,应立即通知所有架上人员撤离。

7.9在每步架的作业完成之后,必须将架上剩余材料物品移至上（下)步架或室内，每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去，在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品，在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。

八、脚手架的交底与验收

8。1脚手架必须严格按照施工方案搭设，要有严格的技术交底，对详细部位要有节点构造详图，操作人员必须严格执行，所有偏差数值必须控制在允许范围内.

8。2要由专门人员对已搭设好的脚手架按照搭设方案进行验收，验收时要有横、立杆间距数值，立杆的垂直度，横杆的平整度等都应详细记载在验收记录中，不能简单的用“符合要求”来代替.

九、脚手架的拆除方法

9。1在拆除前,应进行拆除安全技术交底，并清除脚手架上杂物及地面障碍物。

9。2施工作业人员应戴好安全帽，系好安全带，穿软鞋上架作业,周围设维护栏杆或树立警戒标志并有专人指挥。

9.3拆除顺序应由上到下,先搭后拆，后搭先拆的原则，即先拆栏杆，脚手板，剪刀撑、斜撑，而后小横杆、大横杆、立杆等;并按一步一清原则依次进行，禁止上下同时进行拆除作业。

9。4连墙件必须随脚手架逐层拆除,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高差不应大于2步,如高差大于2步,应设连墙件加固。

9。5当脚手架采取分段、分立面拆除时,对不拆除的脚手架两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于2步。如高差大于2步,应增设连墙件加固。

9。6当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6。5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑，加固后再拆除连墙件。

9。7格构配件严禁抛掷至地面，运送到地面的构配件应分类堆放整齐，以备拉走库存。

十

脚手架搭设时注意事项

10.1外径48mm与51mm的钢管严禁混合使用.

10。2主节点处，固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。

10。3各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。

10。4对接扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上，直角扣件的开口不得朝下，以确保安全。

10.5当脚手架外侧遇有高低压电线时，而且外侧边缘距外架空线路外侧边丝的安全距离小于规范规定时，应做专门外电防护方案，并严格执行.

10.6上架作业人员必须持证上岗，戴安全帽，系安全带。

10。7严格按搭设方案施工，连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过两步。

10.8在搭设过程中，应注意调整整架的垂直度，一般通过调整连墙杆的长度来实现，但最大允许偏差100mm。

十一、脚手架的维护与管理

11。1使用完毕的脚手架应及时回收入库、分类存放。露天堆放时，场地应平整，排水良好，下设支垫,并用苫布遮盖.配件、零件应存放在室内。

11。2凡弯曲、变形的杆件应先调直，损坏的构配件应修复，方能入库存放，否则应更换。

11。3要定期对脚手架的构配件进行除锈、防锈处理，凡湿度较高的地区（大于75％）.每年应涂刷防锈漆一次，一般应两年涂刷一次。扣件要涂油。螺栓宜镀锌防锈.

11。4工具式脚手架，在拆除后需要及时进行维修保护，并配套存放。

11。5脚手架使用的扣件、螺母、垫板、插销等小配件极易丢失，在支搭时应将多余件及时回收存放,在拆除时亦应及时检收，不得乱扔乱放。

11。6建立健全脚手架工具材料的领发、回收、检查、维修制度,按照谁使用，谁维修、谁管理的原则，实行限额领用或租赁方法,以减少丢失和损耗.落地架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007—2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017—2003）等规范。一、参数信息：1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为1.20米，立杆的横距为1。50米，立杆的步距为1.50米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为25.0米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0。30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2；采用的钢管类型为Φ48×3。5；横杆与立杆连接方式为单扣件;扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨,竖向间距3.00米，水平间距3.60米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2。活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2）:2.000；脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数：2；3.风荷载参数内蒙古省赤峰市地区，基本风压为0.55，风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65;考虑风荷载4.静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准（kN/m2）：0。1291；脚手板自重标准值（kN/m2)：0。350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2）：0。140；安全设施与安全网（kN/m2）:0。005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别：木脚手板；栏杆挡板类别：栏杆木；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kN/m2）：500.00；基础底面扩展面积（m2):0。09；基础降低系数:0。40。二、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0。038kN/m；脚手板的荷载标准值：P2=0.350×1。500/(2+1）=0。175kN/m;活荷载标准值:Q=2.000×1.500/（2+1)=1。000kN/m;静荷载的计算值:q1=1。2×0.038+1。2×0。175=0.256kN/m;活荷载的计算值:q2=1。4×1。000=1.400kN/m；大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯距计算公式如下：跨中最大弯距为M1max=0。08×0.256×1.2002+0.10×1.400×1。2002=0.231kN.m;支座最大弯距计算公式如下：支座最大弯距为M2max=—0.10×0.256×1。2002-0。117×1。400×1.2002=—0。273kN。m；我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max（0。231×106,0。273×106)/5080.0=53。740N/mm2；大横杆的抗弯强度：σ=53.740N/mm2小于［f]=205.0N/mm2。满足要求！3。挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值：q1=P1+P2=0。038+0.175=0.213kN/m;活荷载标准值:q2=Q=1。000kN/m;三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=0.677×0。213×1200.04/（100×2。06×105×121900.0)+0。990×1.000×1200.04/(100×2。06×105×121900.0）=0.937mm；脚手板，纵向、受弯构件的容许挠度为l/150与10mm请参考规范表5.1。8。大横杆的最大挠度小于1200.0/150mm或者10mm，满足要求!三、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1。荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0。038×1.200=0.046kN；脚手板的荷载标准值：P2=0.350×1.500×1.200/(2+1）=0。210kN；活荷载标准值:Q=2.000×1.500×1。200/(2+1）=1.200kN；荷载的计算值：P=1。2×（0。046+0.210)+1。4×1.200=1.987kN；小横杆计算简图2。强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1。2×0。038×1.5002/8=0。013kN。m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax=1.987×1。500/3=0.994kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=1.007kN。m；σ=M/W=1.007×106/5080.000=198.151N/mm2；小横杆的计算强度小于205.000N/mm2，满足要求！3。挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：Vqmax=5×0.038×1500.04/（384×2.060×105×121900.000)=0。101mm；P2=p1+p2+Q=0.046+0.210+1.200=1。456kN;集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：Vpmax=1456。080×1500.0×(3×1500。02—4×1500.02/9）/(72×2。060×105×121900.0)=6.946mm;最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.101+6。946=7。047mm；小横杆的最大挠度小于（1500。000/150）=10.000与10mm,满足要求!；四、扣件抗滑力的计算：按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN,按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN.纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:R≤Rc其中Rc—-扣件抗滑承载力设计值,取6。40kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值：P1=0。038×1。500=0.058kN；脚手板的荷载标准值：P2=0.350×1.500×1。200/2=0.315kN；活荷载标准值:Q=2.000×1.500×1.200/2=1.800kN；荷载的计算值：R=1.2×（0.058+0.315)+1。4×1。800=2.967kN；R〈6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m）;本例为0.1291NG1=0.129×25。000=3。228kN;（2）脚手板的自重标准值（kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0。350×4×1.200×(1.500+0。3)/2=1。512kN；（3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆木，标准值为0。14NG3=0.140×4×1.200/2=0.336kN；（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005NG4=0。005×1.200×25.000=0。150kN;经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.226kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到,活荷载标准值NQ=2.000×1.500×1。200×2/2=3.600kN；风荷载标准值应按照以下公式计算其中Wo—-基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)的规定采用:Wo=0。550kN/m2；Uz-—风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）的规定采用：Uz=0。840；Us——风荷载体型系数：Us=0。649；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.550×0。840×0。649=0。210kN/m2;不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1。2NG+1。4NQ=1.2×5。226+1。4×3.600=11。311kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1。4NQ=1。2×5.226+0.85×1.4×3.600=10.555kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0。850×1.4×0。210×1。200×1。5002/10=0。067kN.m；六、立杆的稳定性计算:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴心压力设计值:N=11。311kN；计算立杆的截面回转半径：i=1。58cm；计算长度附加系数：K=1。155;计算长度系数参照《扣件式规范》表5。3.3得:U=1.590计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=2。755m;Lo/i=174.000；轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.235;立杆净截面面积:A=4.89cm2;立杆净截面模量（抵抗矩)：W=5。08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f］=205.000N/mm2；σ=11311.000/（0.235×489。000）=98.426N/mm2；立杆稳定性计算σ=98.426小于[f]=205。000N/mm2满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值:N=10。555kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数：K=1。155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5。3。3得：U=1。590计算长度，由公式lo=kuh确定：lo=2。755m;Lo/i=174.000;轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.235立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5。08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：［f］=205。000N/mm2；σ=10554.600/(0。235×489。000)+67436.565/5080.000=105。122N/mm2；立杆稳定性计算σ=105.122小于[f]=205。000N/mm2满足要求！七、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1。998kN；活荷载标准值：NQ=3.600kN；每米立杆承受的结构自重标准值:Gk=0。129kN/m;Hs=[0.235×4。890×10-4×205。000×103-（1。2×1.998+1.4×3.600）]/(1.2×0。129）=104.054m;脚手架搭设高度Hs等于或大于26米,按照下式调整且不超过50米:[H]=104。054/(1+0。001×104。054）=94.247m；［H］=94。247和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值［H]=50。000m。考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN）计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1。998kN；活荷载标准值：NQ=3。600kN；每米立杆承受的结构自重标准值:Gk=0。129kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/（1.4×0。85)=0.067/（1.4×0.85）=0.057kN。m；Hs=（0.235×4。890×10—4×205。000×10-3-（1。2×1。998+0。85×1。4×（3.600+0。235×4.890×0.057/5。080)））/(1.2×0.129）=99.087m；脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：［H]=99。087/（1+0。001×99。087)=90。154m；［H]=90。154和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值［H］=50。000m。八、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No风荷载基本风压值Wk=0。210kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10。800m2;连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN),No=5。000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN),应按照下式计算：NLw=1.4×Wk×Aw=3.173kN；连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=8。173kN；其中φ—-轴心受压立杆的稳定系数，l为内排架距离墙的长度,由长细比l/i=300。000/15.800的结果查表得到0。949；A=4.89cm2;[f]=205。00N/mm2；连墙件轴向力设计值Nf=φ×A×［f］=0。949×4.890×10-4×205.000×103=95。133kN；Nl=8。173〈Nf=95。133，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=8。173小于双扣件的抗滑力16。0kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值：fg=fgk×Kc=200。000kN/m2；其中，地基承载力标准值：fgk=500.000kN/m2；脚手架地基承载力调整系数:kc=0.400；立杆基础底面的平均压力，p=N/A=117。273kN/m2；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=10.555kN；基础底面面积（m2）:A=0。090m2.p=117。273≤fg=200.000kN/m2。地基承载力的计算满足要求!＊＊*市＊＊*工程落地式钢管脚手架工程施工方案编制人:审核人：审批人：编制单位:编制日期：1、编制依据1。1施工图纸图纸名称图纸内容工程号归档日期设计单位无锡市中桥水厂深度处理改造工程施工图纸建施结施上海市政工程设计研究总院1。2主要规范、规程序号规范、规程名称发布日期施行日期规范规程编号1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范1991。12001.6JGJ30—20012建筑施工高处作业安全技术