主立井多绳摩擦提升计算

主立井多绳摩擦提升计算计算依据150吨260人3、矿车型号YFCO.75-6，自重G 750kg，容积0.75m3,最大载荷0=1875kg1800kg。4、提升容器承受3单层罐笼2200x135承人15人自重Q 4.2z=2.6吨。5550m一、终端载荷〔一)提升物料Q=Q+Q+G=1875+2600+1800=6275kg1 Z 0〔二〕70kg计算Q=Q+Q=1050+2600=3650kg2 r Z二、选择钢丝绳〔一〕选择主钢丝绳6275kgJKM-1.85×4(I)E型多绳缠绕式提D=1850mm。依据摩擦轮式提升机无导向轮时80倍且同时大于钢丝绳最粗丝直径1200倍的要求，钢丝绳最大直径为：d=1850/80=23mm。4根，其中半数左捻，半数右捻，选用6V×19〔a〕+Fc-φ18-1570型〔镀锌三角形股，直径18m，单重P=1.21kg/最小破断拉力Qs=168KN，钢丝绳公称抗拉强度=1570MPa。〔二〕选择尾绳26×19+Fc-φ24-1570型一般圆股钢丝绳，直径24mmP=2.12kg/mQs=298KN，钢丝绳公称抗拉强度=1570MPa。同时用圆尾绳旋转连接器做悬挂装置，抑制圆股钢丝绳在使用过程中旋转的问题。三、选择提升机〔一〕摩擦轮直径D已预选，D=1850mm。〔二〕最大静张力F计算j以重车、罐笼在井口位置计算F=Q+4pH+2q(H+H)j 1 j h=6275+4×1.21×20+2×2.12(550+20)=8788.6(kg)8788.6×9.8/1000=86kN式中:Fj最大静张力Q16275kgp1.21kg/mq2.12kg/mHj井塔高度H 550m；H 20m；h依据摩擦轮式提升机无导向轮时主导轮直径大于钢丝绳直径801200JKM-1.85×4〔I〕1.85m210KN，XP800，速比JS157-6。阅历证，首绳升降人员时安全系数为9.02＞8，满足安全规程的要求。由于设计提升承受加、减速度为0.75㎡/s，不大于1㎡/s，可1.81＞1.75，满足安全要求。立井箕斗缠绕式提升计算一、原始数据〔一〕矿井年产量 A=15万t/a〔二〕工作制度 年工作日b=300天 日提升时间14小时r〔三〕矿井最终水平深度 H=531m;s〔四〕卸载水平至井口高度 H=10m;x〔五〕装载水平至井下运输水平高度H=18m;z〔六〕矿山容重 r=2.8〔七〕6000v。二、提升容器的选择〔一〕经济提升速度提上升度H=H+H+H=531+20+18=569ms x z经济提升速度v=0.4√H=0.4√569=9.54m/sj〔二〕经济循环提升时间0.75m/s爬行阶段时间u10s休止时间θ8s经济的一次循环提升时间为：T=v/a+H/v+u+θJ j j=9.54/0.75+569/9.54+10+8=90.36s(三〕一次经济提升量不均衡系数C，取1.15；富有系数α 取1.2；f一次经济提升量为：Qj=cfATJ360014300〔四〕选择箕斗

=1.151.2151000090.361.237t360014300选用小号翻转式箕斗，型号:FJD1.2(2.5),其技术数据如下：2.5t；1.2m3;箕斗自重Q2.3kg;Z4.1m〔五〕一次实际提升量Q=vr=1.2×2.8=3.36t〔六〕所需一次提升时间T＇=3600BrtQCfA

3600300143.36245s1.141.21510000〔七〕所需一次提升速度v”=1/2{a[T”--(u+θ)]-√a2[T”--(u+θ)]2-4aH}=1/2{0.75×(245-18)-√0.752×(245-18)2-4×0.75×569}=2.76m/s三、提升钢丝绳计算依据国家标准〖重要用途钢丝绳GB8918-2023的有关规定，钢1570MPa，钢丝绳公称抗拉强度选用σ=1770MPa，b井架高度暂取H=25mj钢丝绳最大悬垂长度H为：cH H H H=18+531+25=574mc= z+ s+ j钢丝绳每米重量为：P=(Q+Q)/(1.1σ/m-H)Z b a c=(3360+2300)/(1.1×17000/6.5-574)=2.46kg/m选用钢丝绳26-6x37s+Fc

--1770其参数为：26mm,395kg,2.51公斤安全系数校验m=Q/Q+Q p×H=49395.54/7284.42=6.8q z+ cm=6.8≥6.5四、天轮选择80倍。26×80=2080mm五、提升机选择卷筒的选取2500mm②卷筒宽度确实定卷筒平均缠绕直径Dp承受双层缠绕D=2500+1/2√4×262-282=2522p多层缠绕B H＋Ls＋〔n＋4)D

ds＋〕 nDm i P式中：H—提上升度；L—30米；SN—3；D卷筒直径m i＝1138mm选JK-2.5/20卷扬机，卷筒直径2.5m，卷筒宽度2.0m，所选提升机宽度满足要求。钢丝绳最大静张力和最大静张力差钢绳最大静张力①钢绳最大静张力Fo＝〔Q＋Qr＋PsH〕g＝〔3360+2300+2.51×574〕9.81＝69658.26N②钢丝绳最大静张力差F＝〔Q-PsH-Q/2〕gj＝28615.8N③提升速度JK-2.5/205m/s750r/min5.2.6电动机预选电动机功率估算KFVN＝ j 1000a＝190kw

1.1528616510000.91.25

1.3190暂选用电机Y355L4—8 200kW 6000V力计算后确定转动惯量

743r/min，待等效JJ＝550kg·m2质量：1905kg选择JK型单绳缠绕式矿井提升机型号：JK-2.5/20卷筒个数：个直径：2.5m宽度：2.0m提升机最大静张力:9000kg900kg钢绳最大静张力：7108kg∠9000kg适宜钢绳最大静张力差：2920∠9000kg适宜提升速度：5m/s速比：20电动机：200kW适宜743r/min5.2.7井架和提升机房配置旋转局部变位质量〔除电动机和天轮〕5.2.7井架和提升机房配置井架高度箕斗提升1 1H=h+h+h+h+ D=14.5+5.605+4+10+ ×3.5j x j ch gj 4 j 4＝34.98m取井架高度：40m2m。374374372卷筒中心至提升容器中心距离b ≥0.6H+3.5+D=0.6×40+3.5+3.5=31.0mmin j取b=34m钢丝绳弦长bbD22t HC2jxi343.522 380.82=49.233m钢丝绳偏角1884mm外偏角:Bse 1.71.8840.1 2 2 tg

0.0164117561 L 49.233xiα=56′25″1se 1.8840.1tg

2 2 0.0181179292 L 49.233xiα=1°2′17″2钢丝绳仰角HC D tg1 j sin-1 t1 bR

Lxi38380.8343.52tg1sin-1

49.23353.15344831° 53°9′12″1HC tg1 j2 bR380.834380.8343.5249.07682234 49°4′37″25.2.8提升计算主井箕斗提升动力学计算箕斗提升运动学计算〔五阶段提升〕序序号计算工程计算公式及结果123箕斗卸载过程斗框运行距离运行速度运行时间加速度速度减速度减速运行时间运行距离速度h=4m0V=1.5m0t 0V0241.55.33S4a0V0t01.50.281m/s5.33205V=0.5m/s46a4Vt40.50.03125m/s1627t 42hV44240.56S〕h=h4 084h 1Vt424410.5164m29a=0.6m/s21序号序号计算工程计算公式及结果运行时间

V Vt 最大 1 a1

7.731.50.6

箕斗在曲轨外加速

h

17.731.510.3847.904m运行距离

1 2

0 1 2箕斗在曲轨外减速度a3=0.6m/s2运行时间

V Vt 最大 43 a3

0.6

箕斗在曲轨外减速h

17.73112.0549.586m运行距离

3 2

4 3 2运行距离

h2=H-2h0

-h1

-h3

=551.5-2×4-47.904－49.58＝446.01m16 箕斗在曲轨外等速t h2 446.0157.699S运行时间

2 V 7.73最大一次提升时间

T1=t0+t1+t2+t3+t4=5.33+10.38+57.699+12.05+16=101.459〔S〕时间

θ=10〔S〕一次提升全时间

T

+θ=101.459+10=111.459〔S〕总1每小时提升次数

n3600

3600

35.48次/h每小时提升量每日提升量每年提升量

T 111.4595.304×35.48＝188.19t/h188.19×19.5=3670t/d 〔15h2823t/d〕3670×300=1101000〔t/a〕551.5m19.5h110.1t112023t矿石，为后期扩大产量留有较大力气。变位质量计算变位质量计算表序号序号计算工程计算公式及结果变位质量总和MQ2Q2PL2mtmmjsjd1Q=5304kg22Qj＝2×5955＝11910kg2PL=2PHss0L 33.14D13.14D弦j2j3两根钢丝绳质量kg26.2457250.83033.143.513.143.52=8627kg4两个天轮变位质t5提升机转动局部m=26171kgj6电动机转动局部mdGD2i25009.8111.52gD29.813.525398kg变位质量总和：ΣM=5304+11910+8627+2205+26171+5398＝59615kgα—空箕斗在卸载曲轨上的质量减轻系数，α=0.4c cβ—重箕斗在卸载曲轨上的质量减轻系数，β=0.9K—井筒阻力系数，K=1.15提升动力学计算提升动力学计算表序 计算工程 计算公式及结果号F 9.810

KQa Qc

s

0t阶段开头0

=9.81×(1.15×5304+0.4×5955+6.24×551.5)+59615×0.281=133716(N)F”9.81KQPH2hMat阶段终了0

s 0 0N NF9.81KQPH2h Mt阶段开头1

1 s 0 1NF”9.81QP2hat阶段终了

1 s 0 1 1F2gPh1 1 s1123011NF 9.81KQP2

0

h12t阶段开头 FM21 187242N

t阶段终了

2 sF2gPh

0 1 22 2

s232638Ns3F KQPs33t阶段开头 F－M3

0

hh1

32 33131N

2hh hat阶段终了

3 s

0 1 2 3 33 3 s39202N

NF 9.81KQPH2hN

hh

Mat阶段开头4

424704 s

0 1 2 3 4F”

Q 9.81K4

Qa Qc

PHMs

ag 4t阶段终了4

62244N等效功率计算F2F2tTxXF2tABCDEA F2A 0 0 2B F2B 1 1

13371621332262 5.339.49510100 212887621230112 10.3816.47310102 1 2CF2F‘2t 87242287242326388

57.6992 2 2 23 2 322.1641010F22

92023D3 3 t2 2

12.050.05710102F2Ｆ 247042622442E4 4 t’ 163.58810102 4 2Σ2t〔9.495+16.473+22.164+0.057+3.58〕110=51.777×1010等效时间计算x 2

tt1

tt4

13115.3310.3812.051657.6991102 3F2F2tTx51.777101082.91Fx

78089〔N〕Nx

10