井架基础专项施工方案

井架专项施工方案井架专项施工方案1414目目录\l“_TOC_250007“一、工程概况 1\l“_TOC_250006“二、编制依据 2\l“_TOC_250005“三、施工升降机选型和定位 2\l“_TOC_250004“四、施工升降机根底设计 3\l“_TOC_250003“〔一〕根底概况 3\l“_TOC_250002“〔二〕物料提升机根底设计 3\l“_TOC_250001“五、根底施工要求 6\l“_TOC_250000“六、地下室顶板钢管顶托计算书 6一、工程概况2914#1720#811层高层住#127层中高层住宅楼，2128#812层高层住宅楼，142.5242.95m；250400m2,89227平方米。516#1276台物料21m，机械安装位置及高度见下表：号

位置 高度56#楼、1#提升机机78#楼、机机910#楼、3#提升机机1112#楼、4#提升机机1314#楼、5#提升机机

33×A轴33×A轴33×A轴33×A轴33×A轴

24m24m24m24m24m楼、6#提升机机

33×A轴

24m二、编制依据1、《建筑地基根底设计标准》GB50007-2023；2、简明施工计算手册三、施工升降机选型和定位1台佛山市南海区聚龙建设机械生产的型号为SSD1002斗架物料提升机，其主要性能参数详见下表：序名称号吊笼尺寸吊笼自重

单位 规格Kg 1000车 22.1×2.1m×1.81.8×1.8m×1.8Kg 550四、施工升降机根底设计〔一〕根底概况0.6m×0.6m的钢管脚手架，步距1.5m，立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10，并用木枋支撑在地下室顶板的底部〔二〕物料提升机根底设计物料提升机性能参数：井架自重：16.2/1.8×0.35＝3.15〔t〕2.95〔t〕吊笼自重：0.55〔t〕1〔t〕3.6m×2.5m×0.2mC30商品砼.图：井架根底平面图.1、地基承载力验算计算数据：基 础：G1=3.6×2.5×0.35×2.55＝8.04〔t〕井架自重：G2=22.8/1.9×0.35＝3.4〔t〕井架配重、钢丝绳、卷扬机等： 工作荷载、吊笼自重：G4=1.45〔t〕料提升机根底荷载G：G=1.2×(G1+G2+G3)+1.4 =1.2×(8.04+3.4+2.95)+1.4×1.45井架专项施工方案井架专项施工方案1414=19.30〔t〕GS-0110KN/m2，小20KN/m2，因此需在地下室顶板用钢管扣件进展回顶。计算书详见地下室顶板钢管顶托计算书。经过受力分板，根底受力符合要求安全。2、根底抗冲切承载力的验算16.53t/m2基底冲切力计算〔DBJ15-31-2023〕的规定，受冲切承载力应按以下公式验算：Fl ≤0.7 βhpft am h0Fl=PjAlam=(at+ab)/2并满足式中βhp——受冲切承载力截面高度影响系数，由于h0＝350<800mm，βhp＝1.0。α——系数，取α＝1βhs——受剪切承载力截面高度影响系数，β 〕1/4，当h0<800mm，βhs＝1ft——混凝土轴心抗拉强度设计值，C30砼，ft＝1.27N/mm2h0 ——根底冲切破坏锥体的有效高度。h0＝250mmat ——冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长。at=2.1mab ——冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在根底底面积范围内的下边×0.25=2.6mam——冲切破坏锥体最不利一侧计算长度。am=〔at＋ab〕/2＝〔2.1+2.6〕/2＝2.35mpj——相应荷载效应根本组合时基底单位面积净反力〔扣除根底自重及其上覆土重。pj=12.88KN/m2Al——冲切破坏面外侧的局部基底面积。Al＝(2.8+3)×0.1/2=0.29m2Fl=PjAl=11.07×0.29＝3.21KN0.7 βhpft am h0＝0.7×1×1.27×103×2.35×0.25＝522.29KN＝52.2tFl<0.7 βhpftamh03、根底抗弯及配筋计算ρmin＝0.15％A＝0.15％×300×3200＝1440mm2则选φ12@200，As＝1700mm2五、根底施工要求φ12200×200，根底保护30mm。10mm。3、应按施工现场电气技术要求加装接地装置。80kpa。地基土承受分层夯实。5、预埋钢筋〔20厘〕与根底内钢筋扎成一体，钢筋的位置必需依据使用说明书所示的尺寸设置。6、根底埋件四个基准点水平度〔水平高差〕≤L×2/1000〔L 的距离，单位为米，根底必需经过验收前方可安装架体。六、地下室顶板钢管顶托计算书模板支架参数(m):0.60；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.00；承受的钢管(mm):Φ48Χ3.5 ；双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):10.000；楼板参数级:C35；(mm2):360.000；(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):600.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):15.000；材料参数18mm。(N/mm2):13；板底支撑承受方木；(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：12.6号槽钢；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:1m的面板作为计算单元IW分别为：W=100×1.82/6=54cm 3；I=100×1.83/12=48.6cm 4；模板面板的依据三跨连续梁计算。1、荷载计算

面板计算简图钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.6×1+0.35×1=15.35kN/m ；(kN)：q2=10×1=10kN/m；2、强度计算下:0.292kN·m；面板最大应力计算值σ=291780/54000=5.403N/mm 面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为5.403N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为面板最大挠度计算值v=0.677×15.35×3004/(100×9500×2560000)=0.035mm；面板最大允许挠度[V]=300/250=1.2mm；面板的最大挠度计算值0.035mm 小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6×8×8/6=64cm 3；I=6×8×8×8/12=256cm 4；方木楞计算简图荷载的计算：自重(kN/m)：q1=25×0.3×0.6=4.5kN/m ；(kN/m):q2=0.35×0.3=0.105kN/m ；为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(10+2) ×0.6×0.3=2.16kN ；强度验算:下:均布荷载 q= 1.2 ×(q1+ q2)=1.2×(4.5+0.105)=5.526kN/m ；集中荷载 p=1.4×2.16=3.024kN；最大弯距 M=Pl/4+ql 2/8=3.024×0.6/4+5.526 ×0.62/8=0.702kN ；最大支座力N=P/2+ql/2=3.024/2+5.526 ×0.6/2=3.17kN ；方木最大应力计算值σ=M/W=0.702Χ10 6/64000=10.973N/mm 2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；方木的最大应力计算值为10.973N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值N/mm2,满足要求!抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必需满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:Q=5.526 ×0.6/2+3.024/2=3.17kN ；方木受剪应力计算值T=3 ×3.17×103/(2 ×60×80)=0.991N/mm 方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm 2；方木的受剪应力计算值0.991N/mm2 小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!挠度验算:下:均布荷载 q=q1+q2=4.605kN/m 集中荷载 p=2.16kN ；最大挠度计算值 V=5×4.605×6004/(384×9500×2560000)+2160×6003/(48×9500×2560000) =0.719mm；最大允许挠度[V]=600/250=2.4mm；方木的最大挠度计算值0.719mm 小于方木的最大允许挠度2.4mm,满!四、托梁材料计算:托梁承受：12.6号槽钢；W=62.137cm3；I=391.466cm4；×0.6+3.024=6.34kN ；托梁计算简图(mm)(kN)最大弯矩Mmax=0.666kN.m ；最大变形Vmax=0.019mm ；最大支座力Qmax=13.631kN 最大应力σ=665784.824/62137=10.715N/mm 2；托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的最大应力计算值10.715N/mm2 小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为0.019mm 10mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.129×4=0.516kN ；(kN)：NG2=0.35×0.6×0.6=0.126kN ；钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.6×0.6×0.6=5.4kN 静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.042kN ；施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值NQ=(10+2) ×0.6×0.6=4.32kN ；立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=13.299kN ；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中N---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N=13.299kN ；σ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i 查表得到；i---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i=1.58cm ；A---- 立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm 2；W 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ-------- 钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0---- 计算长