双排脚手架方案

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，检查是否用合格的密目安全网围护于架子的外围如有漏围立即补上。

130-200第3条)，所用扣件在使用前应清理加油一次。架体上扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40N·m～65N·m之间。

；架子搭设完毕后由搭设班组会同项目部技术安全、监理单位和质检单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。

，安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。

，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。

8.2、质量保障措施

，并传达至所有操作人员。；搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。

，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。

8.3、安全保障措施

，方可上岗。

，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。

,应注意自身安全(尤其是在卸料平台上的工作人员)；不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。

，严禁进行脚手架搭设、拆除工作。

（1）、在下列情况下，必须对脚手架进行检查

a在六级以上大风和大雨后

b停用超过二个月，复工前。

（2）、检查保修项目

a各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合《施工方案》的要求；

b扣件螺丝是否松动；

c安全防护措施是否符合要求。

8.3.6、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护,安全员巡视检查。

，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω。，并做好可靠的安全接地处理。8.3.11、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。8.3.12、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾混用。，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。8.3.14、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。，搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。，脚手板不得集中堆料，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。8.3.19、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。，防止坠落物体伤人。9、脚手架拆除安全技术措施9.1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。9.2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。9.3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。9.4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁先将连墙件整层数层拆除后再拆脚手架及上下同时进行拆架作业。9.5、拆立杆时，要先拆包柱再拆立杆，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再端头扣件。9.6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。9.7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。9.8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9.9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。9.10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。9.11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。9.12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。9.13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。9.14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。9.15、翻掀垫铺脚手板应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将脚手板内未清除的残留物从高处坠落伤人。PAGE落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)等编制。一、参数信息:1.脚手架参数计算的脚手架为双排脚手架，横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为28.7米，12.0米以下采用双管立杆，12.0米以上采用单管立杆。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.80米。内排架距离墙长度为0.30米。横向杆计算外伸长度为0.15米。小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根。采用的钢管类型为Φ48×3.5。连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米,采用扣件连接。2.荷载参数脚手板自重标准值0.30kN/m2，栏杆、挡脚板自重为0.11kN/m2，安全设施及安全网、挡风板自重为0.010kN/m2，同时施工2层，第一层施工均布荷载为3.0kN/m2，其它层施工均布荷载为2.0kN/m2，脚手板共铺设2层。脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度不计入悬挑荷载)。1.作用小横杆线荷载(1)作用小横杆线荷载标准值qk=(3.00+0.30)×1.50/2=2.47kN/m(2)作用小横杆线荷载设计值q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.50/2=3.420kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩Mmax=qlb2/8=3.420×0.902/8=0.346kN.mσ=Mmax/W=0.346×106/5080.0=68.16N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度V=5qklb4/384EI=5.0×2.47×900.04/(384×2.06×105×12.19×104)=0.84mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，考虑活荷载在大横杆的不利布置，计算大横杆的最大弯矩和变形。(需要考虑悬挑荷载)1.由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力(1)由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值Fk=0.5qklb(1+a1/lb)2=0.5×2.47×0.90×(1+0.15/0.90)2=1.51kN(2)由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值F=0.5qlb(1+a1/lb)2=0.5×3.420×0.90×(1+0.15/0.90)2=2.09kN大横杆计算荷载简图2.抗弯强度最大弯矩考虑为小横杆荷载的计算值最不利分配的弯矩M=0.175Fla=0.175×2.09×1.50=0.5486kN.mσ=M/W=0.5486×106/5080.0=108.00N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆荷载的标准值最不利分配的挠度V=1.146×Fkla3/100EI=1.146×1.51×103×1500.003/(100×2.060×105×12.19×104)=2.3mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑力的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN。R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；纵向水平杆通过扣件传给立杆的竖向设计值:R=2.150F=2.150×2.09=4.5kN双扣件抗滑承载力的设计计算R<=16.00满足要求!五、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架自重标准值产生的轴向力每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)gk:查规范本例为0.1260下部双立杆部分:NG1=(Hs-H1)×gk+H1(gk+gk1)×0.65Hs:双管立杆脚手架全高H1:双管立杆脚手架双管部分高度gk1:双管立杆脚手架副立杆每米立杆承受的结构自重标准值经过计算gk1=0.0731NG1=(28.70-12.00)×0.1260+12×(0.1260+0.0731)×0.65=3.658kN上部单立杆部分:NG1L=(Hs-H1)×gk=(28.70-12.00)×0.1260=2.142kN(2)脚手板自重标准值产生的轴向力脚手板的自重标准值(kN/m2):本例采用木脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×2×1.500×(0.900+0.150)/2=0.472kN上部单立杆部分脚手板按1层计NG2L=0.300×1×1.500×(0.900+0.150)/2=0.236kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值产生的轴向力栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m):本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.11NG3=0.110×1.500×2/2=0.165kN(4)吊挂的安全设施及安全网、挡风板自重标准值产生的轴向力吊挂的安全设施荷载，包括安全网和挡风板自重标准值(kN/m2):0.010NG4=0.010×1.500×28.700=0.430kN上部单立杆部分安全网计算NG4L=0.010×1.500×(28.700-12.000)=0.250kN经计算得到，静荷载标准值构配件自重：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.067kN。钢管结构自重与构配件自重：NG=NG1+NG2k=4.725kN。上部单立杆部分静荷载标准值构配件自重：NG2KL=NG2L+NG3+NG4L=0.651kN。钢管结构自重与构配件自重：NGL=NG1L+NG2KL=2.793kN。(5)施工荷载标准值产生的轴向力施工均布荷载标准值(kN/m2):NQ=(3.000+2.000×(2-1))×1.500×(0.900+0.150)/2=3.94kN(6)风荷载标准值产生的轴向力风荷载标准值:其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》的规定采用：W0=0.300Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)的规定采用：脚手架底部Uz=1.000,单双立杆交接位置Uzx=1.000,Us——风荷载体型系数（双立杆部分）：Us=0.8000——风荷载体型系数（单立杆部分）：Usx=0.8000经计算得到，脚手架底部风荷载标准值Wk=1.000×0.8000×0.300=0.240kN/m2。单双立杆交接位置风荷载标准值Wkx=1.000×0.8000×0.300=0.240kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值底部立杆的最大轴向压力N=1.2NG+0.9×1.4×0.65×NQ=8.897kN单双立杆交接位置的最大轴向压力NL=1.2NGL+0.9×1.4NQ=8.316kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值底部立杆的最大轴向压力N=1.2NG+1.4×NQ=7.271kN单双立杆交接位置的最大轴向压力NL=1.2NGL+1.4NQ=8.868kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MWMW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经计算得,底部立杆段弯矩Mw=0.9×1.4×0.240×1.50×1.802/10=0.147kN.m单双立杆交接位置弯矩Mwx=0.9×1.4×0.240×1.50×1.802/10=0.147kN.m六、立杆的稳定性计算:卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。单双立杆交接位置和双立杆底部均需要立杆稳定性计算。参照刘群主编《建筑施工扣件式钢管脚手架构造与计算》P143页双立杆脚手架试验结果计算。双立杆立杆稳定性计算，只需考虑主立杆，其主立杆荷载分配系数为总荷载的0.65。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，底部N=7.271kN；单双立杆交接位置NL=8.868kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；μ——计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，μ=1.50；h——立杆步距，h=1.80；λ——计算长细比,由k=1时,λ=kμh/i=171；λ<=[λ]=210,满足要求!k——计算长度附加系数，取1.155；l0——计算长度(m),由公式l0=kμh确定，l0=3.12m；Φ——轴心受压立杆的稳定系数,由k=1.155时,λ=kμh/i=197的结果查表得到0.186；A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到σ=7271.000/(0.186×489.000)=79.94N/mm2不考虑风荷载时，底部双立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!单双立杆交接位置的钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到σ=8867.600/(0.186×489.000)=97.50N/mm2不考虑风荷载时，单双立杆交接位置的立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，底部N=8.897kN；单双立杆交接位置NL=8.316kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；μ——计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，μ=1.50；h——立杆步距，h=1.80；λ——计算长细比,由k=1时,λ=kμh/i=171；λ<=[λ]=210,满足要求!k——计算长度附加系数，取1.155；l0——计算长度(m),由公式l0=kμh确定，l0=3.12m；Φ——轴心受压立杆的稳定系数,由k=1.155时,λ=kμh/i=197的结果查表得到0.186；A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.147kN.m；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到σ=8897.000/(0.186×489.000)+(147000.000/5080.000)=126.76N/mm2考虑风荷载时，底部双立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!单双立杆交接位置的钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到σ=8316.000/(0.186×489.000)+(147000.000/5080.000)=120.37N/mm2考虑风荷载时，单双立杆交接位置的立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!七、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=NG2+NG3+NG4=1.067kN；NQ——活荷载标准值，NQ=3.940kN；gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.126kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=[0.186×4.890×10-4×205×103-(1.2×1.067+1.4×3.940)]/(1.2×0.126)=78.363米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]78.363/(1+0.001×78.363)=72.669米。[H]=72.669和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m。脚手架单立杆搭设高度为16.7m，小于[H]，满足要求！考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=NG2+NG3+NG4=1.067kN；NQ——活荷载标准值，NQ=3.940kN；gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.126kN/m；Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.117kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=(0.186×4.890×10-4×205×103-(1.2×1.067+0.9*1.4*(3.940+0.186×4.890×100×0.117/5080.000)))/(1.2×0.126)=81.994米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=75.780和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值[H]50.00m。脚手架单立杆搭设高度为16.7m，小于[H]，满足要求！八、连墙件的计算:(1)连墙件的轴向力设计值计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw脚手架顶部Uz=1.000连墙件均匀布置,受风荷载作用最大的连墙件应在脚手架的最高部位脚手架顶部风荷载标准值Wk=Uz×Us×Wo=1.000×0.8000×0.300=0.240kN/m2。Wk——风荷载基本风压标准值，Wk=0.240kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.00×1.80×3.00×1.50=16.200m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000kN经计算得到Nlw=5.443kN，连墙件轴向力计算值Nl=8.44kN(2)连墙件的稳定承载力计算：连墙件的计算长度lo取脚手架到墙的距离长细比λ=lo/i=30.00/1.58=19长细比λ=19<[λ]=150(查《冷弯薄壁型钢结构技术规范》),满足要求!Φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ查表得到Φ=0.949；Nl/ΦA=8.44×103/(0.949×489)=18.19N/mm2连墙件稳定承载力<=[f]=0.85×205，连墙件稳定承载力计算满足要求!(3)连墙件抗滑移计算：连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=8.443kN小于扣件的抗滑力16.00kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图预埋钢管式连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求(1)立杆基础底面的平均压力计算p=N/A其中N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=7.27A——基础底面面积(m2)；A=0.25p=7.27/0.25=29.08kN/m2(2)地基承载力设计值计算fg=Kc×fgk其中Kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00fgk——地基承载力标准值；fgk=240.00fg=1.00×240.00=240.00kN/m2地基承载力的计算p<fg满足要求!十、脚手架的搭设要求:1、脚手架搭设高度小于30m时，底部应铺设通长脚手板；2、立杆搭设应符合下列规定：(1)当立杆基础不在同一高度上时