火力发电厂水处理设计说明书

火力发电厂锅炉补给水处理设计题目8X200+3X300MW火力发电厂水处理院（系）：化学与生物工程学院专业： 应用化学班级： 姓名： 学号：指导老师：完成时间：2011年11月11日

课程设计评分（按下表要求评定）评分项目设计说明书质量（50分）图纸质量（30分）任务完成情况（10分）学习态度（10分）合计（100分）得分指导教师评语指导老师签名：年月日教研室主任审核意见教研室主任签名：年月日水在火力发电厂中的生产工艺中，既是热力系统的工作介质，也是某些热力设备的冷却物质，所以水质的优劣，是影响发电厂安全经济运行的重要因素。社会不断的进步，对电力的需求也日益增加，随着大型火电机组建设规模不断扩大，人们对电厂锅炉补给水的品质提出了更高的要求，从而对电工厂化学水处理也提出了更高的要求。火力发电厂的用水多来自于江、河、水库等水力资源，大江、大河、水库中的水含有有机物、胶体等杂质，水中含有溶解的盐类及气体。其中有些盐类，如钙盐和镁盐进入锅炉，会使锅炉的管壁结成污垢，严重时造成爆管事故。如果高压蒸汽把盐类带进汽轮机，还会在高压喷嘴或汽轮机叶片上沉积，影响汽轮机的出力和效率，严重时造成汽轮机叶片断裂事故。另一问题是在水冷却设备中，热水与较冷的水接触后，部分水蒸发成蒸汽排入大气中，把热量带走，因此要损失一部分水。损失的循环水也较大，我国凝汽式发电厂补给水流约为5%，国际较先进水平补给水流为1%〜3%，热电厂由于供热回水损失较大，补给水流为30%以上，造成电厂年运行费用增大。因此为了保证热力系统中有良好的水质，必须对水进行适当的净化处理和严格的监督水汽质量。所以电厂中必须设置锅炉水处理系统，对原水进行化学加药除氧、离子交换除盐、过滤澄清除杂质等处理。课程设计是工科教育实践性教学环节的一个重要组成部分，目的是培养学生运用所学理论知识解决实际问题的能力与方法，同时提高学生的独立工作能力，为毕业论文（设计）打好基础。TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"课程设计任务书 1\o"CurrentDocument"第一章.课程设计说明书 3设计的目的和意义 3设计依据和范围 3\o"CurrentDocument"工艺说明 5\o"CurrentDocument"构筑物与设备的工艺设计 5\o"CurrentDocument"第二章.课程设计计算内容 6补给水处理系统出力的计算 6\o"CurrentDocument"体内再生混床的计算 7弱碱-强碱复床计算 11\o"CurrentDocument"大气式除CO2器的计算 15\o"CurrentDocument"强酸阳交换器的计算 17无阀滤池的计算 20\o"CurrentDocument"第三章.总结 21第四章・致谢 22第一章课程设计任务书一、 课程设计目的课程设计是工科教育实践性教学环节的一个重要组成部分，目的是培养我们运用所学理论知识解决实际问题的能力与方法，同时提高我们的独立发现问题、分析问题和解决问题的能力，为毕业论文（设计）打好基础。二、 课程设计题目8X200MW+3X300MW机组火力发电厂锅炉补给水处理课程设计（冬季水质）三、 课程设计原始资料1.水源冬季水质外状（微浊）项目单位结果项目单位结果浑浊度mg/L0全硬度mmol/L0pH7.42全碱度mmol/L2.16游离二氧化碳mg/L4.96酚酞碱度mmol/L0耗氧量mg/L4.88氢氧根mg/L0溶解固形物mg/L273.6碳酸根mg/L0全硅mg/L21.8重碳酸根mg/L130.8铁Pg/L305.4硫酸根mg/L90铝Pg/L99.71氯根mg/L13.3铜Pg/L20.11磷酸根mg/L1钙离子mg/L38钾离子mg/L4.3镁离子mg/L8.46钠离子mg/L17.64氨mg/L1.5碳酸盐硬度mmol/L02.机组的额定蒸发量200MW、300MW、600MW锅炉额定蒸发量分别为670t/h、1025t/h、1900t/h；600MW锅炉定位汽包锅炉，1000MW锅炉定位直流锅炉。四、 课程设计内容火力发电厂锅炉补给水水量的确定；水源水质资料及其他资料；离子交换系统选择；水处理系统的技术经济比较；锅炉补给水处理系统工艺计算及设备选择；管道、泵、阀门的选择；流程图、设备平面布置图以及主要单体设备图。五、 课程设计要求遵守学校的规章制度与作息时间；按照布置的课程设计内容，认真计算、校核、绘图；按照课程设计内容要求，提供打印的设计说明书、计算机绘制的工程图；独立完成课程设计，要求方案具有正确性与先进性，且论述清楚透彻，绘图整洁、符合规范。六、 课程设计成果1、 水处理平面布置图2、 水处理工艺流程图3、 ①3000双介质过滤器设备图4、 DN2000混合离子交换器结构图5、 DN2000阴离子交换器结构图6、酸碱储罐设备图7、 ①1200碱计量箱设备图8、 TF140-160-400型除碳器设备图七、课程设计安排1、 第一周：课堂讲解、课程设计任务布置，进行有关工艺流程计算；2、 第二周：继续进行有关工艺流程计算，及设备的选型、比较等，并进行平面布置图和流程图的手工绘制；3、 第三周：进行上机用CAD进行绘制有关设备工程图。4、 第四周：进行上机对课程设计书进行编写。第二章课程设计说明书一、 课程设计意义此次水处理课程设计根据机组要求对其水处理系统进行了设计计算，基本能够达到改善锅炉补给水水质，使锅炉的水汽品质控制在合格指标以内，以满足锅炉补给水的要求，从而减缓锅炉炉内的结垢和腐蚀，延长化学清洗周期。目的在于进一步巩固和加深我们的理论知识，并结合实践，学以致用。通过对火力发电厂锅炉补给水处理课程设计，使我们了解火力发电厂锅炉补给水处理的流程设备及管道的流向。二、 设计的方案选择1、 设计依据和范围按照《火力发电厂锅炉补给水处理设计》的要求，并查阅相关书籍，如《水处理工程》、《化工工程制图》、《AutoCAD2000应用教程》、《工业锅炉实用设计手册》等，根据水源水质数据、机组规模、系统的水质指标，计算后选择恰当的水处理方案和主要设备，在于工绘制出相应的流程图及总体布局平面图同时，运用CAD绘制设计出相应的设备。2、 工艺方案的选择补给水处理工艺流程是根据原水为河水，出水要求较高和机组容量的大小等因素综合确定的。过滤系统采用单层（石英沙）无阀滤池，在反冲洗过程中，可以自动进行，无阀滤池的滤后水位位于滤池上部，便于操作人员观察，若水质不合格，能发现及时，处理及时，确保出厂水水质达标，其截污能力大，运行周期长，运行中水头损失增长较慢，实践中应用效果良好。除盐系统采用强酸阳离子交换器以及弱碱一一强碱复床便可达到出水水质要求。三、 工艺说明关于工艺方案的选择，主要是根据建厂的原始资料，如水源的水质和机组对水质、水量的要求等进行的。选择的方案，应能将去水源的水处理到满足该机组对水质的要求。从系统运行的可靠性与设备投资的经济性角度出发，确定该补给水处理的整个过程包括预处理和后阶段处理两部分。先采用预处理，包括混凝、澄清及过滤处理；在进行后阶段处理，即先后采用一级除盐系统和二级除盐系统处理，最终使出水水质达到机组运行的要求。为了保证锅炉的安全运行，使水质达到的要求，水处理系统工艺流程为：原水f单层滤料无阀滤池一清水箱…清水泵f阳离子交换器一除碳器^中间水箱…弱碱强碱阴离子交换器f混合离子交换器…除盐水箱一除盐水泵一主厂房-，补给水箱。四、构筑物与设备的工艺设计预处理过程中设于室外的设备有机械搅拌澄清池、无阀滤池及再生系统的酸罐、碱罐，设置于室内的有阴、阳离子交换器、除盐水箱、除碳器、混床、泵等设备，整个工艺由流程计算机自动监控。在建筑物中给予各个设备的相对位置和大小，以及管道的连接。第三章课程设计计算书、给水处理系统出力表一：补给水处理系统出力的计算序号计算项目公式采用数据结果说明1厂内正常水汽损失量3/h)D1=afDD=8X670+3X1025=8435ar(300MW)=1.5%D1=dXa'=8435X1.5%=126.53126.53125〜200MW以上机组厂内正常水汽损失为最大连续蒸发量的2.0%300〜600MW以上机组厂内正常水汽损失为最大连续蒸发量的1.5%2锅炉排污量3/h)D=pxDp=0.3%25.31该设计取排污率小于0.3%按0.3%3启动或事故增加的损失量3/h)D2=axD(2)a=6%D(2)=1025m3/h123100MW以上机组启动或事故增加的损失量取最大一台锅炉最大连续蒸发量的0.6%

4锅炉正常补给水量（m3/h）Q=D+D+D+Dn1345+D+DD1=126.53D=25.31151.83D3=D4=D5=D6=05锅炉最大补给水量（m3/h）Q=D+D+D+D+D+D^+D%=126.53D2=123D=25.31274.83D3=D4=D5=D6=06水处理系统出力（m3/h）正常Q=(1+a)Q',n n£取a=0.1（自用水全部逐级自供时，a=0；部分集中供应时，a=0.1-0.2待计算完毕后再返校）；T=20h，t=4h（交换器不设再生设备用）a=0 T=20ht=4h182.20a为除盐设备自用水率。工作周期T按一级除盐设备（单元制）计算。交换器不用再生设备，再生时间t按每天4h考虑；有再生设备时，t=0，凝结水处理系统自用水也包括在补给水处理系统出力之内最大Qmax=Q'nT£'329.79二、体内再生混床的计算表二：体内再生混床的计算序号计算项目公式采用数据结果说明1总工作面积（m2）正常Qn=182.20Qmax=329.793.04由附表3-1可知v取40〜60m/h， 取v=60m/h最大A=Jmax v5.50序号计算项目公式采用数据结果说明

2交换器直径（m）d=1.13/Tn1.97根据附表21-1，选用直径d=2.0m的定形混床设备，其截面积为A=3.143选择混床台数正常nm=A^=4tnA 兀d2n取整数，nM>nm+11&，d为所选用的混床截面积和直径（m2，m）最大A 4AnM—max— maxmaxA 兀d244校验实际运行流速（m/h）正常V-AnAnm1n58.02V不得超过40〜60m/h。此时所选用的混床台数为（一般不设有再生备用，如有再生备用，混床台数为nMx+备用台数）。最大QV — max—maxAnM52.505混床内树脂体积（m3/台）阳树脂VRC=A1hRC取h =0.5m,h=1.0m1.57hRC，hRA为混床中阳树脂和阴树脂的高度阴树脂VRA=A1hRA3.146混床周期制水时间。）T—VRg+VrA一QCnmnE=1750mol/m3cE=1100mol/m3AC=0.1mmol/Lj340Ec和EA分别为阳树脂和阴树脂的工作交换容量，由附表1-1和1-2取值；Cj是混床进水离子浓度，由运行经验数据取0.05〜0.1mmol/l,如T计算值大大，也可取T为336h（2周）

7再生时用酸量[kg/（台次）]100%酸m=VrcEcRc/1000R=150g/mol412.13按酸耗计算，用盐酸再生，Rc取100〜°150g/mol（附表3-1）工业酸1ma,i=ma,p7盐酸&=31%1329.50&—工业盐酸浓度（%）再生酸液1ma疽=,p-取c=5%8242.6c一再生酸液浓度（%）稀释用水m3m-ma-j000-'6.91进酸时间（min）60m1000Avp1a取v=5m/h,p=1.02g/cm330.88v一进酸流速a（m/h）P一再生酸液密度（g/cm3）8再生时用碱量[kg/（台次）]100%碱m,p=VrcEcRa/1000RA=250g/mol863.5按碱耗计算，用NaOH再生，RA取200-250g/mol工业碱1m=m—取工业碱液&=30%2878.3&—工业碱浓度（%）再生碱液1m=m—取c=4%21587.5c一再生碱液浓度（%）稀释用水m3m-ms- 100018.71进碱时间（min）60mt= s,rs一1000A1vsp取v=5m/h，p=1.04g/cm379.3v一进碱流速（m/h）P一再生碱液密度（g/cm3）

9再生时自用水量[m3/(台-次)]反洗用水vAt匕=60取v=10m/h，t=15min7.85v一反洗流速(m/h)t一反洗时间(min)置换用水「、+L取a=2m3/m3d9.42ad一置换时水比耗(m3/m3)正洗用水+，A取a=6m3/m3ca=12m3/m3a47.1a一阳树脂正c洗水比耗(m3/m3)a一阴树脂正a洗水比耗(m3/m3)部分集中供应自用水V2=V+V+Vd+匕42.89根据自用水集中供应范围确定总自用水V=V+V+V+Vd+V^S89.9910再生用压缩空气量[m3/(台•次)]Vm=qAtq=3m3/(m2•min)t=1min9.42q-树脂混合压缩空气比耗，通常取2〜3m3/(m2•min)；t一混合时间(min)，通常取0.5〜1min；压缩空气压力0.1〜0.15MPa11每天耗工业酸量(t)mM=24m，驾a 1000T0.09412每天耗工业碱量(t)mM=24msns 1000T0.20313年耗酸量(t)7000mm=mmx2427.42以年运行7000h计14年耗碱量(t)7000mM=mMx2459.21

15每小时自用水量m3/h由前级提供自用水Vm=^fnM1 Tn0.139根据自用水集中供应范围确定集中供应自用水Vm=匕nM2 Tn0.126总自用水VVm=T-nM0.2646三、弱碱一强碱复床工艺的计算表三：弱碱强碱复床工艺计算（米用顺流再生）序号计算项目公式采用数据结果说明1设计供水量（m3/h）正常Qa=Q+Vm182.26根据自用水集中供应范围确定最大QL=4"M330.062总工作面积m2）弱碱阴床正常A_Qan,. vnv-30m/h6.08由附表3-1可知，v取20〜30m/h最大■Qamaxmax,w v11.00强碱阴床正常,_QaA — nn,s v6.08最大■QaA —maxmax,s v11.003交换器直径（m）弱碱阴床d—1.13/厂n,w2.78弱碱和强碱阴床均选用d-2.8m的定型设备，A-6.16m2 1 — 强碱阴床d=1.13JAn,s2.78

4选择阴交换器台数弱碱阴床正常nA(^^)=—n^w= n^wn,w A 兀d2in为整数，且nA>nA+11A「d为所选用的阴床截面积和直径(m2,m)最大A 4AnA(ws)=—max,+w= max,+wmax,w A 兀d212强碱阴床正常A 4AnA(ws)=—n,s= n,^n,s A 兀d2i1最大nA(ws)=—max,s= max,smax,s A 兀d2125校验实际运行流速(m/h)弱碱阴床正常v=-^n，wAnA(ws)1n,w29.59v不得超过20-30m/h；此时确定的阴床台数为：nA=2最大v= gmaxmax,wAnA(ws)1max,w26.79强碱阴床正常v=^^n,sAnA(ws)1n,s29.59最大_Qa V — maxmax’s AnA(ws)1max,s26.796进水中阴离子含量(mmol/L)强酸阴离子£As-[2件]+^Cl-^+No」+[3PO3-]+dn[Cl-]=13.3mg/LNo』=0mg/L3SO2-J=90mg/LPo3-」=1mg/L4DN=0.35mmol/L2.63dn一由混凝剂带入的强酸阴离子量mmol/LSO2-」、4No-」、[Cl-]3为原水中相应离子浓度mmol/LSiO2(mg/L)为进水中可溶性SiO2含量，当系统中有石灰处理及预脱弱酸阴离子£Aw=c^1SiO^W=442 602[CO2]=5mg/L[SiO「=18.5mg/L0.42

总阴离子= +£气3.05盐时，应按阳床进水水质取值原水中重碳酸根经阳床后会生成co2经除碳器后含量为5mg/L7一台阴床内树脂体积（m3）弱碱阴床，，Li\,血h=2mR,Aw12.32KAw和"r,As为弱碱及强碱阴床内树脂装载高度（m）Aj6.16m2强碱阴床',疽1七Ash=1.5m9.248正常供水时周期制水时间（h）弱碱阴床T= R,A卬」卬 wQAZ）gsan,wEa=3000mol/m3Ea=1100mol/m3a=0.15mmol/L81.76膈和EAs根据附表1-2和1-4取值。设计为单元制系统，Ts应比阳床周期富裕10%-20%。串联运行再生时Ts=Tw；若需要减轻强碱阳树脂有机物污染，Tw应比Ts富裕10%-20%。强碱阴床T= RAs——As g（EAw+a）n,s97.84混合计算T=—R,Aw—Aw R,As—As-^L桅anA（ws）n,s84.779串联运行和再生时，正常供水时每台每昼夜再生次数R=癸T1R值一般不超过18X200MW+3X3Q0MW机组火力发电厂锅炉补'给水处理课程设计（冬季水质）10每台再生用碱量[kg/（套・次）100%碱+^^a=55g/molg=120g/mol2356.2gA—阴树脂再生碱耗（g/mol）c一再生碱液浓度（%）v一再生碱液流速（m/h）&一工业碱浓（纯）度（%）P一再生碱液密度（g/cm3）m— w 虹，•，S,p 1000，、.Egsm—-R,As——As~ss，p 1000工业碱1m—m—工业碱液&=30%7854再生碱液1m—m—取再生碱液c=2%117810稀释用水（m3）V—ms,r_ms,is 1000109.956进碱时间（min）60ms1000A均1v=5m/hP=1.02g/cm3225.1111每台再生再用水量[m3/（套-次）]小反洗（反洗）用水V—b(vAt) (vAt)+I60JsI60J^v=10m/hts=15minv=8m/ht=30min40.04v—反洗水流速（m/h）t一反洗时间（min）置换用水VAtV—id60v=5m/ht=40min20.53v-置换水流速（m/h）t一置换时间（min）小正洗用水vAtV——1-f1 60v=10m/ht=10min10.27v一小正洗流速（m/h）七一小正洗时间（min）正洗用水Vf=VR,As\s+VR,/Awa=12m3/m3AsaAw=5m3/m3172.48④人一阴树脂正洗水比耗（m3/m3）集中供应自用水V2=V+V+匕Vd=0106.03采用逆流再生总自用水V=V+Vf1+VfVfi=0278.512每天耗碱量（t）mnA(ws)mA(ws)=24―si_ns s 1000T2.2313年耗碱量（t）7000mA(ws)=mA(ws)x24650.42以年运行7000h计14每小时自用水量m3/h由前级提供自用水VA(ws)=—f anA(ws)1 T n,s4.07根据自用水集中范围确定由集中供应自用水VA(ws)=匕nA(ws)2 Tn,s2.29总自用水VVA(ws)=―nA(ws)t T n,s6.57四、大气式除CO2器的计算表四：大气式除CO器的计算2序号计算项目公式采用数据结果说明1设备总出力（ma/h）正常QD=QA+VagVA=6.57m3/ht187.404根据自用水集中供应范围确定，此处采用VA计算t最大Qd=Qa+VAmax max t335.2572选择除co2器台数最大nD=nAmax maxnmax=22采用单元制系统，此时nmax为所确定的台数3每台除CO2器出力（m3/h）Qdq2JnDnnD=nA=1187.404

4除CO2器工作面积（m2）4=Qq=60m3/(m2/h)3.12q为除CO2器喷淋密度，一般采用 60[m3/（m2/h）5除CO2器直径（m）d=1.13、‘A口1.997由附表18-1,选用d=2.0m定型设备其截面积为A=3.1416校验除CO2器喷淋密度[m3《（m2-h）],—Q—4Qq——— A兀d259.68q应小于或等于60[m3/（m2/h）7进水中CO2含量（mg/L）c1—44^HCO--1+22[2CO-]+Co2][HCO-]=130.8[CO]=4.962[CO2-]=0399.318出水中CO2含量（mg/L）取c2=5mg/L5设计时C2一般取值为3-5mg/L9填料塔高度（m）对数平均浓度差（kg/m3）Ac= _C2—X10-3一 c2.441g、c20.030解吸面积（m2）.Q(c-c)X10-3A= 1 2 KAcK=0.44m/h1338.94填料选用450塑料多面空心球；取水温T=22oC,查表2-21得K值填料层高度（m）H-4ASiS=236m2/m31.81根据计算结果及附表18-1,取H=2.0m10一台除CO2器需填料层体积（m3））V1=A.H6.2811风机校核风量(m3/h)Q/—iQ取i=25m3/m34685.1i一气水比，约20〜30m3/m3r单位填料高度的高空阻力，与填料种类、喷淋密度、气水比等有关，约为200〜500Pa/m风压（Pa）p=rH+(295〜392)取r=350Pa/m(295〜392)1000

五、强酸阳交换器的计算表五：强酸阳交换器的计算序号计算项目公式采用数据结果说明1阳床设计出力（m3/h）正常Qc=Qdn n187.40最大Qc=Qdmax max335.262总工作面积（m2）正常4QcA=-nnV取v-30m/h6.25流速v按附表3-2中推荐值选用，即取20〜30m/s最大A =Q(maxmax V11.183交换器直径（m）d=1.13JAn2.825由附表20-1-2,选用直径d-3.0m定型阳床设备4选择阳交换器运行台数正常nc=A^=色nA兀d2n取整数，且nc>nc+11A1-7.07,d为所选用的阴床截面积和直径（m2,m）最大nC=—max= maxmaxA 兀d225校验实际运行流速（m/h）正常QcV= n—nAnc26.51v不得超过规定值，此时nmax为确定的阳床台数

最大V =Q；axmaxAnC23.71（一般nc>nc+1不设再生备用）6进水中阳离子含量（mmol/L）ECT2Ca』[Ca2+]=3.8mg/l[Mg2+]=8.46mg/l[K+]=17.64mg/l[Na+]=17.64mg/l[Fe3+]=305.4Mg/l[Al3+]=99.21Mg/l1.80阳离子总含量根据原水水质预处理决定，主要指钙、镁、钾、纳等强碱阳离子，必要时还要考虑铁、铝、铜+++2Mg2+^Na+L「1尸。-Cu2+2]+t+]3Fe3++「3也3+〕7一台阳床内树脂体积（m3）V=RCAh1RC取hRC=1.6m11.312hRC—阳床树脂装载高度（m）8正常出力时周期制水时间（h）T=XE^QcvJ£Cncn取EC=1750mol/m358.6EC—阳树脂工作交换容量（mol/m3）9正常出〕每昼夜-力寸每台再生次数R=24T1R不得超过规定值。100%酸m=〃RcEcgca，P 1000gc=55g/mol1088.78工业酸m=a,i1m—a,p£&=31%3512.19gC—阳树脂再生每台再生用酸量[kg/（台•次）再生酸液m=a,r1m—a,Pcc=3%36292.67酸耗（g/mol）&—工业酸浓（纯）度（%）p一再生碱液密10稀释用水（m3）mV=—aa，广％,i100032.78进酸时间（min）60m'a—1000AaVp1v=5m/hp=1.01g/cm360.99度（g/cm3）c一再生酸液浓度（%）v一再生酸液流速（m/h）11每台再生用水量[m3/（小反洗（反洗）用水V=bVAtv=10m/hA「7.07t=15min17.675v—反洗水流速（m/h）t一反洗时间（min）

台•次)]置换用水VAt/60v=5m/hA「7.07t=30min17.675v一置换水流速(m/h)t一置换时间(min)小正洗用水VAtV=-^fi 60v=15m/hA「7.07t=10min17.675v一小正洗流速(m/h)t一小正洗时间(min)正洗用水「Vec取a=3m3/m3C33.94aC一阳树脂正洗水比耗m3/m3集中供应自用水匕二匕+匕50.455总自用水V=V+V+V+V^1^-V^119.7412每台再生用压缩空气量[m3/(台•次)]Vc=qAtai 1aq=0.3m3/(m2•min)A1=7.07t=30min63.63q一逆流再生顶压用压缩空气比耗，取0.2〜0.3[m3/(m2•min)]，压缩空气压力0.03〜0.05MPa13每天耗酸量(t)me=24xma，片a 1000T1.4414年耗酸量(t)7000me=mex24420以年运行7000h计15每小时自用水量(m/h)3由前级提供自用水V+匕+V”\ci-“ t "1.18根据自用水集中供应范围确定由集中供应自用水VVe=tne2 Tn0.86总自用水VC=工t T2.04六、滤池与澄清池的计算过滤与混合澄清设备的设计也有两种方法，一是根据出力对设备规格，结构尺寸进行详细计算；二是按现有的定型设计选用定型设备。许多电厂的生活用水都来自预处理，因此，要充分考虑全厂的用水状况来选择定型设备。

1、滤池的选择与计算表六：无阀滤池的计算序号计算项目计算公式采用数据结果说明1滤池设计总供水量（m3/h）正常Qf=1.04x[Qc+刑+b]Vc=2.04m3/htb=0197.02混凝澄清处理，自用水率为4%最大Qf=1.04x[Qc +Vc+b]max max t350.792滤池的选择（台）nF=Qmaxmax Q选用Q=200m3/h定型设备，每台2格2nFmax取整数3校验运行流速一（m/h）正常Qfv= n n (nF-1)Amax 1每个尺寸为3.3mX3.3m，知,每台滤池工作面积为Ai=21.78m29.01A「d为所选用的阴床截面积和直径（m2,m）最大v='faxmax nFA8.054周期制水时间（h）T= nFuxVfXQ：(C]-c2)V=11.8m3x=1250g/m3c=10mg/Lc=5mg/L24.96根据上面的计算可选用单层石英砂滤料，滤料高 度0.7m,由于混凝澄清处理c=110mg/L5每昼夜每台滤池反洗次数n24R=——TT=24.951R不得超过规定值6反洗用压缩空气量［m3/（台-次）］vf=60qA£ai1000q=20L/(m2.s)t=5min130.68q根据附表14-1取值。7反洗用水量[m3/（台•次）]V=6^1000q=15L/(m2.s)t=5min98.01由附表14-1，q取12 〜15L/(m2.s)8自用水率校核，E… V自用水率= X100%^LtnFmax4.02%与事先假设的4%相差不大第四章总结随着大型火电机组建设