轮扣式支模架专项施工方案

年4月19日轮扣式支模架专项施工方案文档仅供参考，不当之处，请联系改正。目录TOC\o"1-1"\h\u133471.编制依据 1280232.工程概况 1278743.轮扣式脚手架的特点 118204.轮扣式脚手架的施工要点及技术参数 2243005.轮扣式体系及脚手架的布置 4215536.施工部署及施工准备 6280837.操作工艺 799638.施工监测方案及安全应急预案 9217539.脚手架设计计算 15轮扣式支模架施工方案1.编制依据1．《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》（JGJ231-）；2．《木结构设计规程》（GB50005-）；3．《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-）；4．《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-）；5．《本工程施工图纸》；2.工程概况工程名称：建设单位：监理单位：设计单位：工程地点：施工单位：本工程结构类型：框架-剪力墙结构；地下共二层，地下一层层高5.5米，局部4.55米，地下二层层高4.3米。A楼地上十二层，一层层高4.5米，二-十二层层高3.6米，屋面层层高3.9米，建筑总高度44.55米，局部46.35米。B楼地上六层，一层4.5米，二-五层3.6米，六层5.4米，建筑高度24.75米。建筑占地面积：1636.8㎡；建筑总面积：17414.4㎡，其中地下面积3504㎡、地上总面积：13910.4㎡，其中A楼面积9732.3㎡、B楼面积4178.1㎡，工程设计使用年限为50年，结构类别二类，建筑结构安全等级为二级，场地类别Ⅱ类，抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为8度。本工程标准层层高均为3.6米，采用轮扣式支模架作为支撑体系，楼板厚120mm，梁截面为350mm×650mm、240mm×550mm、240mm×600mm等。3.轮扣式脚手架的特点轮扣式脚手架是新型的一种便捷式支撑脚手架，它有点类似碗扣架又优于碗扣架，当前在建设工地上已开始广泛使用。其主要特点是：

1、具有可靠的双向自锁能力；

2、无任何活动零件；

3、运输、储存、搭设、拆除方便快捷；

4、受力性能合理；

5、能够自由调节；

6、产品标准化包装；7、组装合理，它的安全性、稳定性好于碗扣式、优于门式脚手架；8、实践中表明，作为梁跨度在15m以内，净空层高度在12m一下的单跨、多跨连续梁、框架结构房屋模板支撑体系，其稳定性和安全性好于碗扣式脚手架，优于门式脚手架。缺点：

1、轮扣式脚手架搭设不宜在基层不硬实，地面不平整和不进行混凝土硬化的地面上；2、不宜直接在土质差的软土层、地面易塌陷的地基上搭设；3、只能作为落地式脚手架使用，不能作为悬挑脚手架使用。4.轮扣式脚手架的施工要点及技术参数4.1施工要点1、放线定位，使支撑体系横平竖直，以保证后期剪刀撑和整体连杆的设置，确保其整体稳定性和抗倾覆性。2、轮扣式脚手架安装基础必须要夯实平整并采取混凝土硬化措施。3、轮扣式脚手架宜使用同一标高的梁板底板的标高范围，对于高度和跨度较大的单一构件支承架使用时对横杆进行拉力和立杆轴向压力（临界力）的验算，确保架体的稳定性和安全性。4、轮扣式脚手架附图片。4.3轮扣式脚手架技术参数轮扣式脚手架严格按照《GB24911－》标准执行一、规格、型号名称型号A（MM）理论重量材质、壁厚立杆LG2.4米240014.02材质为Q235壁厚为3.0MM立杆LG2.1米210012.21立杆LG1.8米180010.67立杆LG1.5米15008.91立杆LG1.2米12007.41立杆LG0.9米9005.6立杆LG0.6米6004.06立杆LG0.3米3002.03横杆LG1.5米15006.28横杆LG1.2米12005.12横杆LG0.9米9003.91横杆LG0.6米6002.82横杆LG0.3米3001.674.4、设计荷载1、支撑立杆设计荷载：当横杆竖向步距分别为600、1200㎜时，框架立杆荷载（Pmax）分别为：40、30KN。2、横杆设计荷载：HG－90Pmax＝6.77KNQmax＝14.80KNHG－120Pmax＝5.08KNQmax＝11.11KNHG－180Pmax＝3.39KNQmax＝7.40KN在悬臂集中荷载作用下，横杆接头的抗弯能力为2KN.M。3、支座设计荷载：可调底座Pmax＝60KN，可调顶托Pmax＝60KN，可调早拆Pmax＝60KN。5.轮扣式体系及脚手架的布置5.1轮扣式模板支架系统构造（1）稳定体系受力的作用后，能稳定的支撑模板、材料及施工荷载的立杆体系为稳定体系，例如4个或4个以上不在同一直线上的立杆搭设成的井子架，稳定体系如图所示。图稳定体系（2）非稳定体系受力的作用后，不能稳定的支撑模板、材料及施工荷载的立杆体系为非稳定体系，例如在同一直线上延伸的2个或2个以上连接在一起的立杆，非稳定体系如下图所示。图非稳定体系（3）轮扣式模板支架轮扣式模板支架的布置。最少四个立杆组成的井字架为一个完整体系单元。（4）板跨中轮扣式模板支架的布置轮扣立杆离墙边距离宜控制在350mm，然后经过扫地杆进行排列组合。根据具体开间尺寸，轮扣架组合后应以开间中间线为中心，调整轮扣架离两侧墙、梁距离一致，该距离宜控制在250mm~500mm。5.2轮扣式脚手架的布置（1）对于局部特别是不规则的，框架9米轴线内有大梁的，则适当利用1.2米和0.9米长的轮扣式脚手架进行调整立杆间距，保证立杆从梁轴线起600距离开始起步。（2）对框架柱边，先少支一排轮扣式脚手架，进行模板支设，柱子模板支完后，用钢管、十字扣件固定在轮扣式脚手架上，钢管端头U型托顶住模板外侧加固柱子的钢管或木方上，加固斜撑竖向间距400，水平间距200。对U型托的丝扣进行调整，确保支撑对框架柱的加固牢固。（3）对楼梯踏步的模板支设，由于模板架支撑是斜向的，采用钢管、扣件进行固定。（4）对顶板，由于轮扣式脚手架的支设高度不一定能正好到达梁底，因此，在轮扣式脚手架顶端，加设U型托进行顶板标高的立杆高度调整。立杆顶部U型托丝杆外露不得超过30CM，如果超过则进行适当调整，可在轮扣式支架下部再加设一个U型托，即立杆最上端与最下端各设置一个U型托，保证U托外露丝扣小于30CM，确保支架及U型托的的受力稳定。（5）梁底采用钢管上铺设40*70木方,间距250mm,木方上铺设梁底板,梁底间距900mm支撑加固。（6）沿楼最外侧四周设置由下至上的竖向连续式通长剪刀撑,剪刀撑用钢管、扣件搭设。（7）中间在纵横向应每隔10M左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑,宽度宜为4~6米,并在剪刀撑部位的顶部,扫地杆处设置水平剪刀撑.剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧,夹角宜为45度~60度。6.施工部署及施工准备6.1工艺流程施工工艺流程：施工准备→墙柱钢筋加工制作及模板的配置→剪力墙及柱钢筋绑扎→内架搭设→梁底模及梁侧模的安装→平板模板安装以及剪力墙及柱模板的安装→模板验收→梁板钢筋绑扎→钢筋隐蔽验收→梁板柱混凝土浇筑→柱模拆除→梁侧模拆除→梁板底模拆除。柱及剪力墙模板流程：清理柱墙内杂物→弹边线及门洞口位置线→钢筋绑扎、预留洞口→自检、互检及隐蔽验收后工序交接手续→安装洞口模板→安装柱墙体侧模→调整固定→自检、互检→验收→移交砼工种。梁板模施工工艺：弹线→内架搭设→调整标高、剪力墙及柱接头模板安装→安装梁底模→安装梁侧模→安装板底龙骨→铺底板模堵缝、清理→绑梁钢筋→绑板底筋、水电管线安装→绑板板面筋、预埋件、插筋、封边模→自检、互检合格后验收，办交接手续，移交砼工种。6.2施工准备6.2.1材料准备各类材、工具劳动力以及防护用具施工前到位。根据施工工期间的工程量、施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场，并妥善保管。对于发生变形、翘角、起皮及平面不平整的模板，及时组织退场。原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒雨淋。模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方垫平，防止变形，并应对模板型号、数量进行清点。用油漆在编好号的模板上作标记，堆放于现场施工段内，便于吊装。6.2.1轮扣式支撑体系范围本工程标准层层高均为3.6米，在标准层的模板支撑体系中采用轮扣式支模架。6.2.2轮扣式支撑体系技术交底工作在轮扣式支撑体系架子搭设前，应该对工人进行新工艺的技术交底工作，交底的重点如下；1.轮扣式支撑体系扣件必须插牢固，保证不能自拔。2.每隔五跨设置剪刀撑3.可调支座伸出最顶层水平杆的距离小于300mm。4.作为扫地杆的最底层水平杆高度小于350mm。7.操作工艺7.1支撑体系本着创新工艺、新产品的原则。本工程部分支模体系采用轮扣脚手架支模体系。我们采取最不利荷载进行验算。选择梁最大截面为350x650mm，板厚为120mm；进行支模体系稳定性验算。立杆和水平杆采用φ48×3.0的轮扣钢管脚手架，立杆间距为1200mm×1200mm和1200mm×900mm，水平步距为1.2m，立杆顶部采用顶托支撑，上部托梁采用φ48×3.0双钢管，钢管上铺40mm×70mm木枋间距为250mm。做扫地杆用得水平杆离地高不得超过350mm。7.2模板支设的要求7.2.1模板及其支撑体系应具有足够的强度、刚度、稳定性，支模架（模板支柱和斜撑下）的支撑面应平整压实，并有足够的承压面积。7.2.2模板工程在施工后还应检查预埋、预留孔洞，以确保预埋、预留孔洞的位置、尺寸、数量须准确无误。7.2.3柱子模板接缝控制模板制作时保证几何尺寸精确，拼缝严密，材质一致，模板面板拼缝隙高差、宽度应≤1mm，模板间接缝高差、宽度≤2mm。模板接缝处理要严密。模板周转次数严格控制，周转三次后全面检修。7.3模板拆除7.3.1拆除前的准备①拆除前必须对操作工人作好技术及安全交底；②全面检查内架的连接、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求；③清除架体上的杂物及地面障碍物；④拆除前对整个建筑物实行全封闭，禁止无关人员进入操作现场，以免发生安全事故。7.3.2拆模时间规定：侧模拆除时，砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。板及梁底模板拆除必须由专业施工员提出申请经项目技术负责人签发意见，并报现场监理工程师。各部位构件拆模时所需混凝土强度：结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）板≤250＞2，≤875＞8100梁≤875＞8100悬臂构件——1007.3.3模板拆除注意事项1）、梁板模板拆除前应先在满堂架适当部位横杆（满足操作要求）铺上脚手板以满足操作时安全需要及防止拆下的模板直接从高处往下落。2）、拆模时操作人员严禁站在拆除部位的正下方，并用专用撬棍拆除梁板模，禁止野蛮施工。3）、拆下的模板由人工往下传递，层高超过4m楼面底模由人工经过绳子吊运落地，严禁往下扔，以防止模板损坏。4）、当天拆下的模板当天转运至指定地方并及时清理干净，撬出铁钉并刷脱模剂，禁止待一楼层模板全部拆除后，再一次清运。8.施工监测方案及安全应急预案8.1施工监测方案1、监测项目：满堂模板支撑体系整体稳定状况、梁、墙柱模板浇筑时模板受力变形状况、浇筑砼时模板沉降变形情况等。2、监测方案：a、施工时加强质量控制和检查力度，及时发现问题及时落实整改；b、砼浇筑作业时安排专人检查支撑系统受力情况，检查梁、柱模板受力变形情况；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决；用预备好的千斤顶恢复，若无法恢复则立即拆卸模板重新安装。对震动导致扣件松动，派人检查加固。c、在已浇筑楼面顶部安排专人用水准仪检查模板变形情况，观测频率不得大于1次/30min，保证施工作业在受控状态；观测方法：1）采用水准仪进行观测。2）浇砼前进行第一次观测，以后每半小时进行一次观测。并作好记录。d、严格控制砼料高度，不得超过40cm高，及时将砼振捣铺平；e、支撑架内部备用木枋及长短钢管，根据实际情况及时进行加固处理。3、变形监测预警值：支架垂直位移为10mm，大梁支架水平位移为8mm，大梁支架沉降位移为10mm。8.2安全应急预案1总则工作原则：统一领导，分级负责。项目经理接受业主、监理或有关部门的指挥，项目部内部各抢险小组统一接受项目经理指挥。适用范围：本工程轮扣式支撑体系范围发生的高空坠物、物体打击、触电、火灾等事故突发性灾害事件发生后的应急反应。2灾情预警和报告a灾害预警综合管理部收集各灾情信息，并与有关部门紧密联系及时发出预警，预测灾情的发生趋势及可能对特定区域内的群众生命财产造成的威胁。b建议对策项目部根据灾情预测预警及时向监理、公司或有关部门提出应急对策建议和措施，或者制定针对性应急方案。c报告灾情灾情发生后，项目部立即向监理、公司或有关部门报告初步灾情并迅速组织有关部门调查核实灾情。发生特大灾害，能够越级向上级人民政府或主管部门报告。灾情内容主要包括：灾情种类，发生时间、地点、范围、程度、损失及趋势，采取的措施，生产、生活方面需要解决的问题等。d应急反应机构小范围灾情由项目部成立抢险救灾临时领导小组，项目经理为组长，项目副经理、总工程师为副组长，成员有项目部各部门成员组成。大范围的灾情在筹备组或有关部门的领导下，由项目部成立抢险领导小组，各施工队成立抢险小分队，负责本单位的防灾工作，并随时听从抢险救灾总指挥部的指示。e抢险队伍项目经理部精选一支不少于30人的抢险基本队伍，作为抢险救灾的骨干力量，现场的所有职工加入抢险基本队伍，参加抢险救灾，抢险队伍经过应急反应机构接受上级领导，并制订联络方案，按设防范围和标准上岗值班或接通知参加抢险。f应急救援的培训与演练培训预案和预警措施确立后，按计划组织项目经理部及施工大队的全体人员进行有效的培训，从而具备完成其应急任务所需的知识和技能，每月一次。并在工人进场安全教育的同时进行教育。主要培训以下内容：（1）对危险源的突显特性辩识。（2）事故报警。（3）紧急情况下人员的安全疏散。（4）现场抢救的基本知识。g报警指定机构人员、联系电话项目部综合管理部是报警的指定机构，综合管理部接到报告后并马上通知项目经理，同时向工地发出报警。应急救援预案实施终止后，应采取有效措施防止事故扩大，保护事故现场和物证，经有关部门认可后可恢复施工生产。对应急救援预案实施的全过程，认真科学地作出总结，完善预案中的不足和缺陷，为今后的预案建立、制订、修改提供经验和完善的依据。h防灾设备项目部和各施工队应根据本段工程和工地的实际情况，配齐配足木材、钢材、蓬布、发电机、消防设备等应急抢险器材、设备。配备一定数量的汽车式起重机、挖掘机、自卸运输车，随时接受项目部的调遣。i可能发生的紧急情况及应急预控措施可能发生的紧急情况如下表可能发生的紧急情况表序号可能发生的紧急情况发生原因1火灾事故事故现场的火源，临时用电未按规范执行、电焊作业时没对焊花采取隔离措施，易燃、易爆物品没隔离存放，作业人员将烟头随地乱扔等。2高处坠落事故现场的洞口、没覆盖严密，临边没有防护栏杆、安全网；防护栏杆及安全网的搭设没按照规范要求搭设；作业层的架板铺设没按照规范要求铺设。伤者在进行高空作业时，没按照规范要求戴好安全帽并系好帽带，未穿好防滑鞋，在无防护条件的作业层，未按照规范要求穿戴好安全带。3物体打击事故现场周围物体可能飞出、倾落、滚滑的方向有人违章作业，伤者所处的工作位置在物体可能坠落所能达到的区域。4触电事故事故现场的机械设备的电源没接地，机械设备带电、漏电。伤者未经过专业培训，未取得特种作业人员操作上岗证，伤者使用绝缘性能不合格的电气设备。作业时未穿好绝缘鞋，戴好绝缘手套。j应急预控措施应急预控措施一览表序号事故预控措施1火灾事故A现场组建以项目经理为第一责任人的防火领导小组和义务消防队员、班组防火员。B把消防责任落实到重点防火班组、重点工作岗位。C施工现场配备足够的消防器材，统一由消防干部负责维护、管理、定期更新、保证完整、临警好用，并做好书面记录。D规范用电，防止电起火。2高处坠落A本工程作业面较大，高处作业涉及人员较多，应该引起高度重视。B高处作业人员须经医生体验合格，凡患有不适宜从事高空作业疾病的人员，一律禁止从事高空作业。C高空作业应有足够的照明设备和避雷措施。D高空作业所需的料具、设备等，必须根据本工程施工进度随用随运，禁止超负荷堆放。E料具应堆放平稳，工具应随时放入工具袋内，严禁乱堆乱放和从高处抛掷材料、工具、物件。F作好应急演练及培训，向工人进行应急处理的交底。3物体打击A高空作业区域划出禁区，并设置围栏，禁止行人，闲人通行闯入。B在建筑场地的出入口，搭设长3～6m宽度大于通道两侧各1m的双层防护棚，棚顶满铺脚手板作为安全通道。C临近施工区域的办公区、宿舍区、及对人和物构成威胁的地方，亦支搭双层防护棚。D严禁往下抛物，楼层垃圾集中堆放，及时清理，倾倒时应有防护设施并设专门区域。E作好应急演练及培训，向工人进行应急处理的交底。4触电事故A现场临时施工用电除符合供电部门规定外，严格执行《施工现场临时用电安全技术规范》要求采用三相五线制(TN-S接零保护系统)，实施三级配电、两级保护。B进行现场临时用电方案编制，场内用电按平面图统一布置。C临时用电方案由投标人总部总工程师审批后实施，所有动力用电线路均采用三相五线制，并主要采用埋地方式进行敷设，以确保安全用电。D所有机械必须要接零接地保护，配电箱设漏电保护器，所有配电箱保证一闸一保险，并派专人管理，地下室、楼梯间使用低压电源，但必须确保夜间有足够的照明。E配电线路按用电平面布置图的规定敷设，埋地深度大于70cm，且均绝缘良好，截面积不得少于规范要求。F室内、外线路均与施工机具，车辆及行人至少保持规范规定的最小安全距离。G外电防护：外电小于安全距离必须要制定外电防护措施。9.脚手架设计计算梁模板支撑架计算一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.35；梁截面高度D(m)：0.65；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：3.60；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为Φ48×3；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：14.9；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：12.00；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：70.00；次楞合并根数：2；二、梁侧模板荷载计算新浇混凝土侧压力标准值F1=14.873kN/m2；三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.2×1.2/6=12cm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×14.87×0.9=8.031kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m；计算跨度:l=(650-120)/(4-1)=176.67mm；面板的最大弯矩M=0.1×8.031×[(650-120)/(4-1)]2+0.117×2.52×[(650-120)/(4-1)]2=3.43×104N·mm；面板的最大支座反力为:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×8.031×[(650-120)/(4-1)]/1000+1.2×2.520×[(650-120)/(4-1)]/1000=2.095kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=3.43×104/1.20×104=2.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=2.9N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=8.031N/mm；l--计算跨度:l=[(650-120)/(4-1)]=176.67mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.2×1.2×1.2/12=7.2cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×8.031×[(650-120)/(4-1)]4/(100×9500×7.20×104)=0.077mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=[(650-120)/(4-1)]/250=0.707mm；面板的最大挠度计算值ν=0.077mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.707mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.095/0.500=4.190kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度70mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=2×4×7×7/6=65.33cm3；I=2×4×7×7×7/12=228.67cm4；E=10000.00N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.105kN·m，最大支座反力R=2.305kN，最大变形ν=0.079mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ=M/W<[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=1.05×105/6.53×104=1.6N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ=1.6N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:[ν]=500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.079mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.305kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=2×4.493=8.99cm3；I=2×10.783=21.57cm4；E=206000.00N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kN·m)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.388kN·m，最大支座反力R=6.107kN，最大变形ν=0.253mm（1）主楞抗弯强度验算σ=M/W<[f]经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=3.88×105/8.99×103=43.2N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；主楞的受弯应力计算值σ=43.2N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.253mm主楞的最大容许挠度值:[ν]=300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值ν=0.253mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.75mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=500×12×12/6=1.20×104mm3；I=500×12×12×12/12=7.20×104mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W<[f]钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.65+0.30]×0.50×0.90=9.113kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.50×0.90=2.520kN/m；q=9.113+2.520=11.633kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2=0.1×9.112×116.6672+0.117×2.52×116.6672=1.64×104N·mm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×9.112×0.117+0.45×2.52×0.117=0.558kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×9.112×0.117+1.2×2.52×0.117=1.522kNσ=Mmax/W=1.64×104/1.20×104=1.4N/mm2；梁底模面板计算应力σ=1.4N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=q1/1.2=7.594kN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=116.67mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=116.67/250=0.467mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×9.112×116.74/(100×9500×7.20×104)=0.017mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.017mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=0.467mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=1.522/0.5=3.044kN/m2.方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×7×7/6=32.67cm3；I=4×7×7×7/12=114.33cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.044×0.52=0.076kN·m；最大应力σ=M/W=0.076×106/32666.7=2.3N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值2.3N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6×3.044×0.5=0.913kN；方木受剪应力计算值τ=3×0.913×1000/(2×40×70)=0.489N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪应力计算值0.489N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最大挠度计算值ν=0.677×3.044×5004/(100×10000×114.333×104)=0.113mm；方木的最大允许挠度[ν]=0.500×1000/250=2.000mm；方木的最大挠度计算值ν=0.113mm小于方木的最大允许挠度[ν]=2mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.558kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=1.522kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.350)/4×0.500×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.500×(0.650-0.120)×0.300=0.699kN简图(kN·m)剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.234kN；N2=5.09kN；最大弯矩Mmax=0.192kN·m；最大挠度计算值Vmax=0.056mm；最大应力σ=0.192×106/4490=42.7N/mm2；支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值42.7N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为1.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=5.09kN；R<8.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ=N/(ΦA)≤[f]1.梁内侧立杆稳定性验算其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=5.09kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.149×3.6=0.643kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.20/2+(1.00-0.35)/2)×0.50×0.30=0.167kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(1.20/2+(1.00-0.35)/2)×0.50×0.120×(1.50+24.00)=1.698kN；N=5.09+0.643+0.166+1.698=7.598kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/ii--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度lo=k1uh=1.155×1.7×1.2=2.356m；lo/i=2356.2/15.9=148；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.316；钢管立杆受压应力计算值；σ=7598.38/(0.316×424)=56.7N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=56.7N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁外侧立杆稳定性验算其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=0.234/Sin90o=0.234kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.149×(3.6-0.65)/Sin90o=0.527kN；N=0.234+0.527=0.761kN；θ--边梁外侧立杆与楼地面的夹角：θ=90o；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/ii--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；lo=k1uh/Sinθ(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度lo=k1uh/Sinθ=1.155×1.7×1.2/1=2.356m；lo/i=2356.2/15.9=148；由长细比lo/i的结果得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.316；钢管立杆受压应力计算值；σ=760.94/(0.316×424)=5.7N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=5.7N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！板模板支撑架计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.73；模板支架搭设高度(m):3.48；采用的钢管(mm):Φ48×3.0；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):70.00；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=120×1.82/6=64.8cm3；I=120×1.83/12=58.32cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.12×1.2+0.35×1.2=4.02kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=1×1.2=1.2kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×4.02+1.4×1.2=6.504kN/m最大弯矩M=0.1×6.504×3002=58536N·mm；面板最大应力计算值σ=M/W=58536/64800=0.903N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为0.903N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=4.02kN/m面板最大挠度计算值ν=0.677×4.02×3004/(100×9500×58.32×104)=0.04mm；面板最大允许挠度[ν]=300/250=1.2mm；面板的最大挠度计算值0.04mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b×h2/6=4×7×7/6=32.67cm3；I=b×h3/12=4×7×7×7/12=114.33cm4；方木楞计算简图（mm）1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.3×0.12+0.35×0.3=1.005kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=1×0.3=0.3kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×1.005+1.4×0.3=1.626kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.626×1.22=0.234kN·m；方木最大应力计算值σ=M/W=0.234×106/32666.67=7.168N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；方木的最大应力计算值为7.168N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×1.626×1.2=1.171kN；方木受剪应力计算值τ=3×1.171×103/(2×40×70)=0.627N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=