跨大寨河贝雷方案一样本

资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。231省道泰州至高港改线工程2-2标第25联现浇砼箱梁跨大寨河桥支架施工方案一、概况本标段第25联中孔现浇箱梁跨纵四路大寨河桥,桥梁宽度26m,中孔跨径42m,跨中梁高2米,墩顶梁高2.5米,其中位于大寨河桥34m范围内梁高为2.0～2.2米,为提高安全系数,按较大断面D—D截面计算,每延米钢筋砼箱梁重19m3×2.6T/m3=49.4T,计算长度34m范围共重49.4T×34=1大寨河河道中心高程约为▽0.0m,淤积深度约为1.0m,河口宽为30m;大寨河桥结构为:钻孔灌注桩基础,墩柱式桥墩,重力式桥台,三跨跨径为5m+20m+5m,中孔为预制空心板梁,边孔为实心板梁,桥总宽30m,桥面高程为▽6.5m,二、支架布设方案本方案采用钢管桩基础,桩顶标高▽6.8m,双拼I32b工字钢置于桩顶作纵梁,贝雷桁片横向搁置于纵梁上,每排桁片间距0.9米,贝雷桁片顺桥向铺设I20a工字钢作支架底托梁,最后在托梁上搭设碗扣式支架,这样整个支架与大寨河桥整体分离。1、拆除大寨河桥部分板梁及两侧栏杆顺桥向拆除两道老桥的空心板梁,间距9m,对称于老桥中心线;为防止施工时碰坏原花岗岩栏杆,拟先拆除大寨河桥桥两侧栏杆,待支架拆除后恢复2、支架具体布置(1)横桥向打4排(3跨)Φ520钢管桩(厚δ=1cm),每桩长18m,入土约12m,排距为11m+9m+11m,顺桥向钢管桩间距1.8m,每排19根,4排共计76根,(2)钢管桩顶按设计高程调整到位后,顶端用厚δ=1.2cm的钢板覆盖,并与钢管桩焊接牢固,双拼I32b工字钢顺桥向搁置于每排钢管桩顶覆盖钢板上,并向老桥两端各延伸2m,共34(3)在工字钢顶部横桥向布设贝雷桁片连续梁,双排单层加强,顺桥向间距0.9(即每组桁片中心对应于钢管桩桩顶布设),共设19组,38排,每排之间都用花架联连成整体。(4)在两端的2组贝雷桁片下方布设管柱及顶托(间距和渐变段碗扣支架布置相同),将贝雷片支撑在原路面上,减小荷载对重力式桥台的影响。(5)贝雷桁片顺桥向铺设I20a工字钢作支架底托梁,横桥向间距0.9米,腹板下加密为0.6米,共28道,每道之间用［10槽钢作横向联接,间距5.4米。如附图二、三、四3、碗扣支架布置在I20a工字钢上用碗扣搭设支架,桥跨横梁处理等施工同非标准跨径联,详见非标准跨径联支架布设图(1)竖向钢管的布置1)沿箱梁横向,竖向钢管间距为90cm布置,在五片腹板和横梁处钢管间距为60cm。2)沿箱梁纵向,横隔梁附近及过渡段位置加密为60cm,以外均按90cm间距布设竖向钢管。(2)水平钢管的布设1)自I25a工字钢向上30cm处沿纵横向布设水平扫地钢管。2)从扫地钢管向上60cm处设置第二层水平钢管,再向上每隔1.2m布设一层水平钢管。3)纵横向布置间距4.5m(3)剪力撑布设1)采用普通φ48钢管,利用扣件进行连接。2)每联纵横向均设剪力撑,剪力撑与地面锐角角度控制在45°至60°之间。3)剪力撑尽量与立横杆交接点相重合。三、施工方法1、拆老桥板梁、栏杆采用空压机人工拆除老桥桥面铺装层、板梁间铰缝砼,割除被拆板梁的铰缝钢筋,利用50T汽车吊起吊板梁,运输至指定场地。拆除花岗岩栏杆,尽量保证完好,就近堆放。待箱梁支架拆除后,根据老桥板梁结构购买成品板梁吊装就位,浇好铰缝,并恢复老桥桥面和栏杆。2、打桩设备选择考虑采用90KW电动打桩锤打钢管桩,打桩锤由25T、50T汽车吊起吊至施工地点。3、桩体运输、堆放钢管桩由车辆运至施工地点,就近焊接接长,加工焊接桩尖,打桩时经过吊机上的吊钩吊桩。放桩时桩身下垫枕木,便于吊桩时穿钢丝绳。4、测量定位打桩测量定位采用前方交会法控制。打桩时,在控制点上架设全站仪,棱镜靠在桩身前方一角,观测棱镜确定桩体的距离及位置,在另一控制点架经纬仪进行角度校核。测量时要求桩体自然垂直不晃动。由水准仪测量标高。5、打桩采用打桩锤施打Φ52cm、长18m的钢管桩,顺桥向共4排,共84根。中间两排每排23根,桩距1.5米;两边排每排19根,桩距为1.8m,遇老桥盖梁时适当调整,管桩顶高程为▽6.5m,管打桩时放打桩锤吊钢管桩,钢丝绳吊在桩身距顶部1/3处,吊点处用木楔防滑。缓慢提升吊高至自然垂直,此时桩身最下端浸入水中,将棱镜靠在前方一角,由全站仪对桩进行定位,施打前经过经纬仪校核桩位,确认桩位准确无误后下锤。桩搬运起吊过程中,注意桩体保护,防止撞击,防止滑动,桩应一次施打。(1)架设一台全站仪一台经纬仪和一台水准仪。前方交会法控制每根桩的具体位置与桩的垂直度。水准仪控制桩顶高程或送桩器高程。测距仪利用角度距离复核桩位,在闭合差<5cm才能下桩。(2)采用橡胶板为桩与锤之间的弹性垫层,施工过程中经常检查更换。(3)打桩顺序由岸边向外退打。(4)每一根桩的打桩作业均在同一作业班次内打到规定标高,防止桩体固结,造成难打。(5)以水平标尺记录其贯入度,如沉桩顺利以设计标高控制停锤;贯入度已达到设计要求而桩端标高未达到时,应继续锤击3阵,并按每阵10击的贯入度不应大于1cm确认,必要时,施工控制贯入度经过试验确定。(6)认真做好打桩记录,并及时整理汇总。(7)打桩时注意桩锤、桩身控制在同一轴线上,打桩过程中注意跟踪观测。6、主要施工设备表序号名称型号数量备注1空压机0.9m42交流电焊机15KW53电动打桩锤90KW14反铲挖掘机1m25自卸汽车5t26机械翻斗车辆47吊车25T18吊车50T19平板车30T110全站仪拓普康111经纬仪J2212水准仪S61四、材料1、所需材料连续箱梁采用满堂支架碗扣钢管支架施工。钢管采用:φ48×3mm顶底托采用可调托撑,可调范围为30cm,顶托上方底板处铺设I10工字钢纵梁,翼板处纵向铺设I10工字钢,间距90cm;纵向I10工字钢上放置9×9cm横向方木(松木)顺桥布置间距20cm,翼板处横向方木为5×2、材料参数钢管桩:采用Q235的φ520×10mm钢管,经路桥施工计算手册钢结构附表3-20查的钢管抗压容许应力:［σ］=140Mpa;I32b工字钢:采用Q235工字钢,经路桥施工计算手册钢结构附表3-19与3-20查的工字钢容许弯曲应力:［σw］=145Mpa,容许剪应力:［τ］=85Mpa,弹性模量:E=210×103Mpa;贝雷梁:采用16Mn钢,单桁片抵抗矩Wx=3578.5cm3,惯性矩Ix=250497cm4,［σw］=210Mpa,［τ］=120Mpa,弹性模量E=2.1×105Mpa;I20a工字钢:采用Q235工字钢,经路桥施工计算手册钢结构附表3-19与3-20查的工字钢容许弯曲应力:［σw］=145Mpa,容许剪应力:［τ］=85Mpa,弹性模量:E=210×10碗扣钢管:采用Q235的φ48×3mm钢管,经路桥施工计算手册钢结构附表3-20查的钢管抗压容许应力:［σ］=140Mpa;I10工字钢:采用Q235工字钢,经路桥施工计算手册钢结构附表3-19与3-20查的工字钢容许弯曲应力:［σw］=145Mpa,容许剪应力:［τ］=85Mpa,弹性模量:E=210×103Mpa;木方:采用松木,经路桥施工计算手册木结构附表3-39查的松木顺纹容许弯曲应力:［σw］=12Mpa,容许剪应力:［τ］=1.9Mpa,弹性模量:E=9.0×103Mpa;模板:采用竹胶板,容许弯曲应力:［σw］=9.5Mpa,容许剪应力:［τ］=1.7Mpa,弹性模量:E=7.5×103Mpa;五、支架验算及钢管桩承载力计算1、荷载计算(安全系数:静载系数γg＝1.2;活载系数γq＝1.4):(1)箱梁钢筋砼恒载,按较大断面D—D截面计算Q1:计算长度34m范围共重(49.4T×34m)×(2)模板木方及支架重碗扣支架重量Q2:(26m×34m×2KN/m2)×1.2=2121.6KN(取2KN/m2)(3)I20Q3:(34米×28根×27.9Kg/m)×1.2=318.7(4)贝雷桁架自重荷载Q4:(11片×38排×2.7KN/片)×1.2=1354.3KN(5)施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载Q5:(26m×34m×2.5KN/m2)×1.4=3094KN(取2.5KN/m2)(6)倾倒砼产生的荷载Q6:(26m×34m×2KN/m2)×1.4=2475.2KN(取2KN/m2)(7)振捣砼时产生的荷载Q7:(26m×34m×2KN/m2)×1.4=2475.2KN(取2KN/m2)(8)双拼I32b工字钢自重荷载Q8:(34米×8根×57.7Kg/m)×1.2=8600Kg=2、支架验算(1)、底模板、木方强度、I10工字钢验算参照非标准跨径支架方案,经验算符合强度、刚度及稳定性要求。(2)、I20横桥向间距0.9m,腹板下加密为0.6m,顺桥向共28道,设定34m范围内的箱梁钢筋砼自重及底模板自重等全部作用在28道I20Q=Q1+Q2+Q3+Q5+Q6+Q7=5.2+2121.6+362.5+3094+2475.2+2475.2=30683.7KNq=Q/28/34×0.9m=29a、强度验算按2等跨连续梁计算,最大弯矩:Mmax=3qL2/40=0.075×29×0.92=1.76KN·mI20a工字钢抵抗矩W=237σ=Mmax/(γW)=1.76×103/(1×237×10-6)=7.4×106Pa=7.4Mpa＜［σw］=145Mpa满足要求。b、剪力计算:Vmax=KqL=0.625×29×0.9=16.31KNτ=Vmax*Sx/(Ix*tw)=16.31×103×136.1×10-6/(2.369×10-5×8×10-3)=11.76MPa<［τ］=85MPa满足要求。c、刚度验算I20a工字钢弹性模量E=2.1×105Mpa,惯性矩I=2369f=0.521qL4/(100EI)=0.521×29×103×0.94/(100×2.1×105×106×2369×10-8)=0.0019m=1.9mm＜［f容］=900综上,工字钢满足强度要求。3、贝雷桁片梁验算顺桥向布置38榀单排单层贝雷梁,加强后梁高170cm,设定纵桥向箱梁身钢筋砼重量及支架模板等静载和对应活载由38榀贝雷梁承受,对单箱四室砼连续梁,则每榀贝雷梁上所受均布荷载为Q=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+Q6+Q7=5.2+2121.6+362.5+1354.3+3094+2475.2+2475.2=32038KNq=32038/38/31=27.2KN/m单排单层加强时,Wx=7699.1cm3,惯性矩Ix=577434.4cm4,［V］=245.2KN,按三a、强度验算最大弯矩:Mmax=0.10×27.2×112=329.12KN·m贝雷梁抵抗矩:单排单层加强,Wx=7699.1cm3弯曲强度为:σ=Mmax/(γW)=329.12×103/(1×7699.1×10-6)=42.7×106Pa=42.7Mpa＜［σw］=210Mpa满足要求。b、剪力计算:Vmax=KqL=0.6×27.2×11=179.52KN<［V］=245.2KN满足要求。c、刚度验算贝雷梁弹性模量E=2.1×105Mpa,L=11惯性矩:单排单层加强,惯性矩Ix=577434.4cm跨中抗弯刚度为:f=0.677qL4/(100EI)=0.677×27.2×103×114/(100×2.1×105×106×577434.4×10-8)=0.0022m=2.2mm＜［f综上计算得知贝雷梁满足强度要求。4、I32b双拼工字钢钢管桩上方采用双拼32b工字钢,横桥向布置,管桩间距1.8m,工字钢受力简化为三等跨连续弹性模量:E=210×103Mpa截面抵抗矩为:W=7.267×10-4截面惯性矩:I=1.1626×10-4m4(简明施工计算手册附表3–(1)强度计算:Q=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+Q6+Q7+Q8=5.2+2121.6+362.5+1354.3+3094+2475.2+2475.2+188.3=32226.3KNq=32226.3/8/34=118KN/mq=(Q×1.2+Q×0.08)=20500×1.28/4/30m=Mmax=0.10qL2=0.10×118.5×1.82=38.4KN.Mσ=Mmax/2W=52.8MPa<［σw］=145MPa满足要求。(2)剪力计算:Vmax=KqL=0.6×118.5×1.8=128KNτ=Vmax/2*Sx/(Ix*tw)=0.5×128×103×426×10-6/(1.1626×10-4×11.5×10-3)=20.4MPa<［τ］=85MPa满足要求。(3)挠度计算:fmax=0.677qL4/100EI=0.677×118.5/2×103×1.84/(100×210×109×1.1626×10-4)=0.2mm<1800/400=4.5mm综上,I32b双拼工字钢满足挠度要求。5、钢管桩基础验算(1)单桩承载力计算计算依据:《建筑桩基技术规范》JGJ94-和本项目岩土工程勘察报告。单桩竖向承载力设计值(R)计算过程:桩型:钢管桩(φ520×10mm)桩基竖向承载力抗力分项系数:γs=γp=γsp=1.65桩类别:圆形桩直径或边长d/a=520mm截面积As=0.212372m周长U=1.633663m以大寨河中心为研究对象,假设河底高程为0.0m。第1土层位于1-3层,为粉砂土,极限侧阻力标准值qsik=40Kpa层面深度为:1.5土层厚度l=1土层液化折减系数ψL=1第1土层中钢管桩的极限侧阻力[P1]=1/2[U∑αiliτi+αAσi]=0.5×1.63×1.7×40+0=55.4(KN)第2土层位于2-1层,为粉质粘土,极限侧阻力标准值qsik=60Kpa层面深度为:3.2m;层底深度为:土层厚度l=9土层液化折减系数ψL=1第2土层中钢管桩的极限侧阻力[P2]=1/2[U∑αiliτi+αAσi]=0.5×1.63×9.4×60+0