住宅部分地下车库及综合楼地下一层网梁楼盖梁板模板施工方案

中天建设集团网梁楼盖模板施工方案PAGEPAGE25TOC\o"1-2"\h\z\u一、工程概况 21、分项工程概况 22、施工平面布置图 23、施工要求 24、技术保证条件 3二、编制依据 5三、施工计划 61、施工进度计划：见附图 62、材料与设备计划： 6四、施工工艺技术 61、技术参数 62、施工工艺流程 73、施工方法 84、检查验收 9五、施工安全保证措施 141、组织保障 142、技术措施 143、应急预案 194、模板支撑体系监测监控 24六、劳动力计划 261、专职安全生产管理人员名单 262、特种作业人员名单 26七、模板支撑体系结构计算书及相关施工图纸 261、模板支撑体系结构设计计算书(见附件) 262、相关分项结构施工图纸（附相关分项结构施工图纸） 26一、工程概况1、分项工程概况本工程住宅部分地下车库及综合楼地下一层局部及二层局部为600厚网梁楼盖，600厚网梁楼盖上部设150mm叠合现浇层，预制叠合箱几何尺寸分别1000㎜×1000㎜、1000㎜×700㎜、1000㎜×500㎜1000㎜×300及边缘区非模数箱，肋梁截面尺寸为140㎜×600mm，结构自重为9.5住宅部分地下室层高为3.7m，支架搭设在基础止水板上面，基础止水板顶标高-5.4米，网梁楼盖顶标高-1.7米，模板竖向支持高度为3.1米综合楼地下网梁楼盖竖向支撑高度：楼板顶标高为-0.9米，支撑搭设在抗水板上，抗水板顶标高为-6.1米，楼盖厚度0.6米，竖向支撑高度为4.6米。楼板顶标高为-1.6米，支撑搭设在抗水板上，抗水板顶标高为-6.1米，楼盖厚度0.6米，竖向支撑高度为3.9米。2、施工平面布置图见附图3、施工要求本工程模板支撑体系设计是经施工现场调研，并采集了现场实际工况和公司现有材料规格、型号和质量情况及设备现有能力进行的结构设计与验算，支撑体系满足现场实际工况条件下的强度、刚度和稳定性要求,并符合安全性、实用性和经济性的设计原则。所以必须严格按照设计要求进行施工,不得变更。1）支撑体系施工所用钢管、扣件、方木和模板等的品种、规格、质量必须严格按照本方案技术保证条件和技术参数选用，以满足支撑体系设计材料强度和刚度要求。2）施工程序必须严格按照施工工艺流程组织施工，以满足支撑体系设计刚度和快捷施工的要求。3）支撑体系的地基处理方法、立杆和主、次楞间距、水平杆件步距必须按照设计尺寸施工，以防变形值超限而倒塌。4）水平杆件必须在每根立杆的纵横方向贯通设置，不得断开和漏设；剪刀撑位置、与地面的夹角和形式必须按设计要求施工，以满足支撑体系整体刚度要求。4、技术保证条件4.1、材质技术条件4.1.1、钢管采用外径48mm，壁厚3.0mm钢管。钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3092中规定的Q235普通钢管技术性能要求。并应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。4.1.2、扣件采用可锻铸铁制作的扣件，其材质性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，不得有裂纹、气孔、舒松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活。4.1.3、模板胶合板模板面板表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应具有保温性能好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合国家现行标准《混凝土模板用胶合板》ZBB70006的规定。胶合板模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观及尺寸合格。4.1.4、方木技术性能1）模板结构方木加工使用的原材料树种应为落叶松、红松或白松，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。方木次楞材质符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005Ⅱa级材质等级的规定。模板结构方木材质等级主要用途材质等级受拉或拉弯构件Ⅰa受弯或压弯构件Ⅱa受压构件Ⅲa2)施工现场制作或市购的方木次楞，在使用前其含水率不应大于20％。4.2、施工技术保证条件1)必须先浇筑竖向构件（框架柱及剪力墙）混凝土，待其强度达到设计强度的50%以上时方可浇筑梁板混凝土，以便梁板支撑体系的水平杆件与竖向构件做可靠连接，保证支撑体系的抗侧移能力，防止倒塌。2)立杆采用对接扣件接长，设计步距范围内，同平面接头数量≤50%，立杆垂直度按≤L/500，且≤20mm3)水平杆件采用对接扣件接长后,再用≥1000㎜的短钢管做绑条加强连接（见图1所示）。图1水平杆件接长做法图4)框架梁底部立杆必须设置丝杠直径≥38㎜的加劲式支托形成立杆中心传力。5)剪刀撑相交节点处,其中一根斜杆断开，采用≥1.0m短钢管跨接绑条法十字扣件连接，每侧不少于两个扣件做可靠连接，与立杆相交处采用旋转扣件扣接牢固，构成“几何不可变杆系结构”支架体系(参见图1所示)。6)各扣件螺栓均采用测力矩板手拧紧，使其扭力矩均控制在45-60N.m范围。7）应采用商品混凝土和汽车布料机从中部均匀向两侧或四周浇筑混凝土，严禁从一端向另一端推进和采用现场输送泵浇筑混凝土，以防应力集中和水平冲击力导致立杆重心偏移而倒塌。8）综合楼二层楼盖浇筑混凝土时，地下部位竖向支撑不得拆除，拆除地下一层竖向支撑时，该混凝土强度必须达到100%。且在二层楼盖混凝土强度达到80%时方可拆除。二、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008》3、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）4、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）5、《建筑施工手册》6、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）2006年版7、《混凝土结构施工质量验收规范》（GB50204-2002）8、《混凝土模板用胶合板GB/T17656-2008》9、《木结构设计规范》（GB50005-2003）10、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）11、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）。12、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB50018-2002)三、施工计划1、施工进度计划：见附图2、材料与设备计划：住宅楼部分地下网梁楼盖计划分四批进场，多层模板计划每批进场时间为该段搭设竖向支撑开始时间，钢管及扣件进场时间为每段竖向支撑搭设之前进场。四、施工工艺技术采用先进合理的模板体系是保证工程质量的重要环节，因此，结合本工程结构形式、特点和我们已经施工同类工程经验，按不同部位设计适合本工程特点合理适用的模板及支撑体系，以满足工程安全、质量和进度要求。1、技术参数1.1、模板与支架搭设参数住宅部分地下车库模板支架搭设高度H：3.1m；立杆纵距la：0.6m；立杆横距lb：0.6m；水平杆最大步距h：1.5m；扫地杆距离止水板不得大于0.2米。综合楼地下车库模板支架搭设高度H：4.6m；立杆纵距la：0.6m；立杆横距lb：0.6m；水平杆最大步距h：1.5m；最上面水平杆据楼板下皮不得大于综合楼地下车库模板支架搭设高度H：3.9m；立杆纵距la：0.6m；立杆横距lb：0.6m；水平杆最大步距h：1.6面板采用：12mm厚木胶合板；支撑面板的次楞梁50㎜宽、80㎜高方木支撑；间距：0.2m；主楞梁采用：单钢管φ48×3.0。钢管主楞与立杆采用1.2、荷载参数永久荷载标准值：600mm有现浇层网梁楼盖，按设计说明结构自重9.5KN/㎡；这算成现浇板厚度为0.38米。模板与小楞自重（G1k）：0.3kN/m2；每米立杆结构自重:0.12kN/m可变荷载标准值：施工人员及设备荷载（Q1k），当计算面板和直接支承面板的次楞梁时，均布荷载取：2.5kN/m2，再用集中荷载2.5kN进行验算，比较两者所得的弯矩取其大值。当计算直接支承次楞梁的主楞梁时，均布荷载标准值取1.5kN/m2，当计算支架立柱时，均布荷载标准值取1kN/m2。振捣砼时荷载标准值（Q2k）：2kN/m2。荷载参数详见计算书。2、施工工艺流程整平地基→铺设立杆下木板和钢垫板→搭设支撑体系并自检→支撑体系与已浇框架柱做可靠连接→搭设梁板底部水平杆件→铺设叠合箱梁板次楞和模板→绑扎梁钢筋→安装叠合箱板→安装叠合箱板定位箍筋→绑扎暗箱板钢筋→梁板钢筋验收→浇筑梁板混凝土→混凝土养护。3、施工方法本工程支撑体系结构设计采用钢管扣件式满堂支撑体系。3.1、地基施工方法地基均为混凝土底板。3.2、垫板施工方法以框架梁中心线为基准线，在梁板支撑体系外围测量与布设立杆纵横坐标控制桩,拉线平铺50㎜厚、300㎜宽落叶松通长木垫板及立杆下钢垫板。3.3、支撑体系搭设施工方法3.3.1、立杆设置以框架梁中心线为基准线，在拉线坐标交汇处（梁外边）的钢垫板中心设置立杆。先搭设外围四周立杆、扫地杆和临时固定水平杆，然后拉线设置其他立杆。立杆垂直度按≤L/500，且≤3Omm控制。3.3.2、水平杆搭设立杆验收合格后，在立杆上按设计步距弹出水平杆竖向间距位置线，满设双向水平杆。外围水平杆设于立杆内侧，其余分别对称设于立杆同侧，以便斜杆、剪刀撑的搭设。水平杆接头采用对接扣件连接后，再用≥1.0m短钢管绑条连接，并相互错开≥1/2步距。在己浇框架柱部位，将水平杆与之做可靠连接，以提高支架体系抗侧移能力和整体刚度。3.3.3、剪刀撑搭设剪刀撑布置：横纵间距不得大于8.4米，剪刀撑宽度为4-6米，竖向支撑四周设置由下到上的竖向剪刀撑。按设计要求位置、与地面的夹角和形式搭设剪刀撑，构成“几何不可变杆系结构”支架体系。距立杆底部≤2OOmm，设双向水平杆。3.3.4、梁板底部主次楞设置投测梁底中心线,并按梁板跨度的0.15%起拱比例拉线安装梁底小横杆与叠合箱底纵横水平杆件,按设计间距铺设梁板底部方木次楞和面板,必须将方木次楞的较大截面与面板垂直。3.3.5、扣件螺栓拧紧用于支撑体系杆件连接的扣件螺栓均采用专用力矩扳手分两次拧紧，使其扭力矩达到45～60N.m。经拧紧后有劈裂的扣件必须及时更换，并作废品标示处理。4、检查验收4.1、支撑体系施工检查验收4.1.1、施工准备支撑体系施工前应由项目技术负责人根据施工设计方案进行全面的安全技术交底，操作班组应熟悉设计与施工说明书，并应做好模板安装作业的分工准备。模板支撑体系必须由专业班组施工，所有参加作业人员必须持证上岗。4.1.2、1）支撑体系所使用的钢管、方木、立杆支托、扣件和面板等的品种、规格、型号和质量必须符合设计技术参数等要求。检查方法：采用随机抽样的方法，使用游标卡尺和小钢尺测量和观察检查；抽查数量：各种材料分别全部数量的30%，但分别不少于10件。2）地基处理方法、垫板铺设必须符合设计要求。检查方法：采用随机抽样的方法，游标卡尺测量钢垫板厚度，小钢尺测量垫板几何尺寸；抽查数量：全部数量的30%，但分别不少于10处。3)立杆、水平杆件和主次楞间距应小于或等于设计技术参数。检查方法：采用随机抽样的方法，使用小钢尺测量外围尺寸，然后观察检查；抽查数量：全部数量的50%，但分别不少于20处。4)剪刀撑的布设位置、与地面的夹角和形式必须符合设计要求。检查方法：采用随机抽样的方法，使用角度尺和小钢尺测量和观察检查；抽查数量：全部数量的60%，但不少于10处。5）直接承担竖向荷载传递的梁板底部立杆与水平杆件连接的扣件数量和拧紧力矩（设计值≥45N.m）必须符合设计要求。检查方法：使用电子扭力矩测试仪检测；抽查数量：全部数量检测。4.11)水平杆件步距应按设计技术参数尺寸搭设。检查方法：采用随机抽样的方法，使用小钢尺测量外围水平杆件步距，然后拉线观察；抽查数量：全部数量的60%，但不少于10处。允许偏差：+100㎜。2)扫地杆和立杆支托下水平杆件分别距地面和梁板底部主楞的距离应按≤200㎜设置。检查方法：采用随机抽样的方法，使用小钢尺测量外围距离，然后拉线观察；抽查数量：全部数量的60%，但不少于10处。允许偏差：+100㎜。3)用于非承重构造杆件的扣件连接扭力矩不应小于35N.m。检查方法：采用随机抽样的方法，使用电子扭力矩测试仪检测；抽查数量：按全部数量的50%抽检，但不少于100个,且应全部合格。4.2、模板检查验收模板安装应符合现行规范《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002）相关规定。4.2在梁底涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋。检查数量：全数检查。检验方法：观察。4.2.2、1）模板安装应满足下列要求：（1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；（2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂,但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；（3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；（4）对清水混凝土工程及装饰混凝土工程，应使用能达到设计效果的模板。检查数量：全数检查。检验方法：观察。2）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱。当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/1000～3/1000。检查数量:在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且不少于3面。检验方法:水准仪或拉线、钢尺检查。3）固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合下表规定。检查数量:在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，抽查10%，且均不少于3面。检验方法:钢尺检查。预埋件和预留孔洞的允许偏差项目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10外露长度+10，0注:检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。4）现浇结构模板安装的偏差应符合表4.2.7的规定。检查数量:在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且均不少于3面。现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差（mm）)检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础±10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5M6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5M8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查注:检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。5)、模板垂直度控制(1)对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。(2)工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；(3)模板就位前，检查顶模板位置、间距是否满足要求。6)、顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，在竖向构件的钢筋上测量抄出+500㎜控制线，根据板厚在现浇板钢筋上焊接短钢筋作为板上平标高控制桩。7）模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；4.3、检查验收程序模板分项工程经施工单位项目专业技术、质量和安全检查员自检达到合格后方可提交验收，并由项目专业质量检查员填好“模板分项工程质量验收记录”，检查结论栏内应由项目专业技术负责人签署“合格”并签字后交监理或建设单位验收。模板分项工程质量验收应由由监理工程师（建设单位项目技术负责人）组织施工单位项目专业技术、质量和安全负责人等进行验收,经验收合格后，方可进行下道工序施工。五、施工安全保证措施1、组织保障由项目部按照项目技术、质量和安全三个管理体系的实际情况绘制管理体系人员名单及分工框图。2、技术措施2.1、施工技术措施2.1.1用经纬仪测设框架梁中心线，并以此线为基准线，拉线确定支撑体系立杆位置坐标网。2.1.2、剪刀撑设置按施工工艺流程施工模板支撑体系时，应按设计图示的剪刀撑位置、夹角和形式布设。2.1.3、立杆立杆搭设1）、立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。（如图2所示）图2、立杆接长示意图2）、立杆与水平钢管主楞采用双扣件连接，立杆与最上部主梁（钢管）采用扣件连接，顶板的垂直重力靠扣件传递给立杆。3)、严禁将上段的钢管立杆与下段钢管立杆错开固定在水平拉杆上。4)、每根立杆底部应设置木垫板与钢底座，垫板厚度不小于5cm。5)、立杆应保证其垂直，梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。2.1.4、水平杆搭设1)、在立杆底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。2)、立杆顶端沿纵横向设置一道水平杆（其中一道水平杆为模板支撑主梁），顶部水平杆与模板支撑点之间的距离不得大于50cm3)、扫地杆与顶部水平杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平杆。4)、当立杆底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于2个立杆间距，高低差不得大于lm，立杆距边坡上方边缘不得小于0.5m。5)、水平杆应与立杆扣接，不能与另一方向的水平杆扣接。2.1.5、支撑体系与柱的连接1)、抱柱措施：在梁板模板支撑体系水平杆件与已浇筑框架柱相交部位，竖向每个步距均设置一个拉结点。（如图3）图3、支撑体系水平杆件与框架柱连接示意图2.1.6、立杆底部地基处理模板支架安装在抗水板上，立杆底应加设底座和垫板，垫板厚度不应小于5cm,宽度不应小于300㎜。地基承载力可不进行验算，垫板要有足够的强度与支承面积，且应中心承载。2.1.7、其它构造措施1）、模板及其支架在安装过程中，必须设置有效防倾覆的临时固定设施。2）、当支架立杆成一定角度倾斜，或其支架立杆的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。3）、模板支撑系统应为独立的系统，禁止与脚手架、卸料平台、物料提升机及外用电梯等相连接。2.2、模板拆除措施1)模板拆除应符合现行规范《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002）相关规定。底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合下表的规定。侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。底模拆除时的混凝土强度要求如下表。构件类型构件跨度(m)混凝土立方体抗压强度标准值(%)板≤2≥50>2，≤8≥75>8≥100梁拱壳≤8≥75>8≥100悬臂构件--≥100检查数量:全数检查。检验方法:检查同条件养护试件强度试验报告。2)、模板拆除时，不应对抗水板形成冲击荷载，尤其是集水坑及排水沟处，拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。3)、模板的拆除措施应经技术主管部门或负责人批准。当混凝土未达到规定强度或已达到设计规定强度，需提前拆模或承受部分超设计荷载时，必须经过计算和技术主管确认其强度能足够承受此荷载后，方可拆除。4)、拆模前应检查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系挂在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施。5)、模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设围栏，其内不得有其他工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷。6)、拆摸的顺序和方法应按模板的设计规定进行。当设计无规定时，可采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并应从上而下进行拆除。拆下的模板不得抛扔，应按指定地点堆放。7)、多人同时操作时，应明确分工，统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站在安全处。8)、高处拆除摸板时，应符合有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3层。9)、在提前拆除互相搭连并涉及其他后拆模板的支撑时，应补设临时支撑。拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。10)、拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。11)、已拆除了模板的结构，应在混凝土强度达到设计强度值后方可承受全部设计荷载。若在未达到设计强度以前，需在结构上加置施工荷载时，应另行核算，强度不足时，应加设临时支撑。12)、遇6级或6级以上大风时，应暂停室外的高处作业。雨、雪、霜后应先清扫施工现场，方可进行工作。13)、拆除有洞口模板时，应采取防止择作人员坠落的措施。洞口模板拆除后，应按国家现行标准《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80的有关规定及时进行防护。14)、当立柱的水平拉杆超出2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。15)、当拆除4～8m跨度的粱下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。16)、对于多层楼板模板的立柱，当上层及上楼板正在浇筑混凝土时，下层楼板立柱的拆除，应根据下层楼板结构混凝土强度的实际情况，经过计算确定。17)、拆除平台、楼板下的立柱时，作业人员应站在安全处。18)、粱、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。19)、拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面。严禁作业人员站在悬臂结构边缘敲拆下面的底模。20)、待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将摸板、支架，零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈油或脱模剂，入库备用。3、应急预案3.1、应急预案工作流程本工程为重载支撑体系，施工危险源多，必须认真对危险源进行识别，开展应急知识教育和应急演练，提高现场操作人员应急能力，减少突发事件造成的损失和不良影响，其应急准备和响应工作程序如下图。3.2、突发事件风险分析与防范3.2.1、风险分析本工程危险因素是叠合箱楼盖结构度高，混凝土浇筑过程中容易产生水平荷载,如果实际施工与模板支撑体系设计发生偏差，可能因支撑体系稳定性不足导致倒塌事故，发生人员伤亡，结构破坏等。必须做好危险因素发生时的应急方案。3.2.2、风险防范措施1)施工工作面外脚手架必须高于工作面1.5m并满铺一层脚手板及垂直面满挂安全网。2)本方案施工前报监理审批同意后方可执行。3）模板支撑体系施工完毕后，先进行班组自检合格后,报项目部质检组组织详细逐项检查验收合格后,报监理检查验收合格后,方可进行下道工序施工。4）承担竖向荷载传递的扣件进行逐个检查拧紧力矩必须达到45N·m以上，构造杆件的扣件拧紧力矩必须达到35N·m以上，并逐根立杆检查是否与垫板顶牢。5）从中间开始向两侧平衡浇筑混凝土，同时在混凝土浇筑时，卸料堆积高度不得超过楼盖厚度的50%，循环浇筑，防止模板支撑体系因应力集中而坍塌。6)浇筑混凝土时，模板支架下严禁站人，要有专职安全员看管，监测监控必须在混凝土浇筑操作层面上进行，配置有专人进行监测，发现支撑体系受力杆件变形值超限值时，立即停止施工，如果有可能采取加固措施时，首先组织板顶浇筑混凝土的施工人员迅速撤离现场，然后组织专业人员进行加固处理，在项目部专职安全、质量、技术管理人员共同确认险情排除后，方可恢复施工，将安全隐患消除在萌芽状态。7）未尽事宜严格按照本方案的技术保证条件、技术参数和施工技术措施施工。3.3、应急资源配置应急资源的设备是应急救援工作的重要保障，项目部根据潜在事件性质和后果分析，配备应急救援所需的救援手段、救援设备、交通工具，医疗设备药品，生活保障物资等如下表列数。主要应急救援物资设备表序号材料设备名称单位数量现在何处1小车台1现场3药箱及药品个/批1现场4对讲机部8现场5手机部6现场6担架副1现场3.4、组织机构设置组长：朱红林副组长：李加平组员：吴为新、潘俊平、历中军、徐魁忠3.5、应急组织的分工职责3.5.11)决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制。2)复查和评估事故可能发展的方向，确定其可能的发展过程。3)指导设施的部分停工，并与领导小组的有关人员配合指挥现场人员撤离，确保任何伤害者都能得到足够的重视。与现场外应急机构取得联系，及时对紧急情况的记录作出安排。4)在场内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作。在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。3.5.21)评估事故的规模和发展趋势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失。2)如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护工作。安排寻找受伤者及安排重伤人员撤离现场到安全地带集中。3)设立与应急救援中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。4)协助组长组织指挥，协调救援工作，组长不在现场时，可代替组长的职责。3.5.3在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护，抢救，警戒等工作，具体落实执行组长或副组长下达的救援方法、措施的指令等。6.3教育训练在工程进行施工前一周，由组长组织救援小组人员进行抢险知识教育，及应急预案演练，全面提高应急救援能力。3.6、签订救援协议项目部应事先与附近医院签订救援协议，以便在事故发生时得到外部救援力量和资源的援助。3.7、应急响应出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。3.8、模板支撑体系倒塌事故的应急救援3.8.1模板支撑体系倒塌事故主要造成：人员伤亡、财产损失、作业环境破坏。3.8.21）有关人员的安排组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。2）人员疏散、救援方法人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥，指挥人员疏散到安全地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员被支架或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方可进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。3）伤员救护(1)休克、昏迷的伤员救援让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。(2)受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。(3)立即拨打120急救电话或送医院。4）现场保护由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。3.8.3充分辨识恢复过程中存在的危险源，当安全隐患彻底消除后，方可恢复正常施工状态。4、模板支撑体系监测监控4.1、立杆水平位移变形值监测监控4.1.1经有限元计算分析，立杆最大变形单元发生在框架梁、后浇带等区域的跨中1/3范围内，在其范围内共设置2个立杆水平位移观测点。4.1.2观测点在上述立杆位置的框架梁内采用150㎜内径、长度大于网梁楼盖厚度100㎜的钢管做套管，调整垂直后与框架梁钢筋焊牢，内设Φ48钢管作为应变传导器，下与需要监控的立杆顶部500㎜高度范围扣接，立杆顶部采用支托传力时，需要在支托丝杠高度范围设置与扣件厚度一致的硬木垫板调整应变传导钢管垂直度，上至套管顶部-1㎜处，套管顶部安装1㎜2计十字分划板，并用红漆覆盖应变传导钢管初始位置。4.1在浇筑混凝土过程中，安排专人每10min进行1次变形值观测，当累积变形值达到5㎜，且变形速率≥1㎜/10min时，立即报警并停止施工。经加固处理，并经模板支撑体系重新验收确认，满足刚度要求后方可恢复施工，并仍采取上述变形监控。4.2、主次楞竖向位移变形值监测监控4.2.1、主次楞经有限元计算分析，主次楞最大变形单元仍发生在框架梁跨中1/3区域内，在其范围内分别设置2个主楞竖向位移观测点和2个次楞竖向位移观测点。4.2.2观测点在上述主次楞位置上的框架梁采用50㎜内径、长度大于框架梁截面高度100㎜的1㎜计刻度有机玻璃管做套管，调整垂直后与框架梁钢筋网绑扎牢固，内设Φ20钢筋作为应变传导器，下与需要监控的主次楞顶部连接牢固，上与有机玻璃套管的上平刻度线一平。4.2.3、观测方法与报警值的确定在浇筑混凝土过程中，安排专人每10min进行1次变形值观测，当主次楞累积变形值超过1.5倍设计容许挠度值，且变形速率≥2㎜/10min时，立即报警并停止施工。经加固处理，并经验算确认刚度满足设计要求后方可恢复施工，并仍采取上述变形监控。4.3、施工荷载监测监控4.3.1、施工活荷载的监测监控混凝土浇筑过程中，安排专人进行施工活荷载的监控,两个混凝土浇筑班组不得集中在1㎡范围内进行振捣，防止因施工活荷载超限值形成模板支撑体系应力集中现象而倒塌，施工活荷载必须严格按照≤4kN/m2的支撑体系结构设计荷载布置，即混凝土施工时，按每班组不超过4人(按平均75Kg/人测算)和每班组配置一台插入式振动器进行混凝土浇筑。4.3.2、施工恒荷载的监测监控混凝土浇筑过程中，安排专人对框架梁及暗箱叠合板上平以上的混凝土卸料堆积高度不得大于200㎜进行严格监控。六、劳动力计划1、专职安全生产管理人员名单专职安全员：李加平兼职安全员：张跃进、徐槐忠2、劳动力计划计划高层地下工程：投入200个木工进行分段施工，综合楼地下工程计划投入250个木工进行分段施工。七、模板支撑体系结构计算书及相关施工图纸1、模板支撑体系结构设计计算书(见附件)2、相关分项结构施工图纸（附相关分项结构施工图纸）PAGEPAGE44附件1网梁楼盖板模板支撑体系设计计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高-1.新浇混凝土楼板板厚(mm)380新浇混凝土楼板边长L(m)8.4新浇混凝土楼板边宽B(m)8.4二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计模板支架高度(m)3.1立柱纵向间距la(mm)600立柱横向间距lb(mm)600水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置自定义立柱距混凝土板短边的距离(mm)200立柱距混凝土板长边的距离(mm)200主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁距混凝土板短边的距离(mm)100小梁两端各悬挑长度(mm)100，100设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.38)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.38)+1.4×0.7×2.5]×1=13.92kN/mq2＝0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.12kN/mp＝0.9×1.3×0.7×Q1K=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[13.92×0.22/8，0.12×0.2σ＝Mmax/W＝0.11×106/24000＝4.62N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.38)×1=9.64kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×9.64×2004/(384×10000×144000)＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁截面惯性矩I(cm4)213.33因[B/lb]取整-1＝[8400/600]取整-1＝13，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.38)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.38)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝2.83kN/m因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.38)×0.2＝2.39kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.44kN/mM1＝0.077q1静L2+0.1q1活L2＝0.077×2.39×0.62+0.1×0.44×0.62＝0.08kN·mq2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.2＝0.07kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN/mM2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.07×0.62M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.83×0.12/2，0.07×0.1Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.08，0.28，0.22]＝0.28kN·mσ＝Mmax/W＝0.28×106/53330＝5.25N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×2.39×0.6+0.62×0.44×0.6＝1.03kNV2＝0.607q2LV3＝max[q1L1，q2LVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.03，1.53，2.21]＝2.21kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.21×1000/(2×80×50)＝0.83N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.38)×0.2＝1.97kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.97×6004/(100×9350×2133300)＝0.08mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.97×1004/(8×9350×2133300)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝100/400＝0.25mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.491、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.38)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.38)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝2.7kN/mq1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.38)×0.2＝2.44kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.38kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.38)×0.2=2.01kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×2.44×0.6+1.223×0.38×0.6＝1.95kN按悬臂梁，R1＝q1lR＝max[Rmax，R1]＝1.95kN;同理，R'＝1.46kN，R''＝1.46kN正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L按悬臂梁，R1＝q2lR＝max[Rmax，R1]＝1.38kN;同理，R'＝1.03kN，R''＝1.03kN2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.63kN·mσ＝Mmax/W＝0.63×106/4490＝140.55N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝3.6kNτmax＝2Vmax/A=2×3.6×1000/424＝16.98N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝1.03mm跨中νmax=0.19mm≤[ν]=600/400=1.5mm悬挑段νmax＝1.03mm＞[ν]=300/400=0.75mm不满足要求！请减小小梁间距或立柱纵向间距，或优化小梁位置等！（可以不考虑悬挑）七、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)100顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)2051、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×100)=2356.2mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2632.5/15.9=165.57≤[λ]=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.115×1.386×(1500+2×100)=2627.163mmλ1＝l01/i＝2627.163/15.9＝165.23，查表得，φ1＝0.259f=N/(φA)=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.38)+1.4×1,1.35×(0.5+(1.1+24)×0.38)+1.4×0.7×1]×0.6×0.6×1000/(0.26×424)=4.71×1000/109.82=42.87N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.115×1.755×1500=2935.237mmλ2＝l02/i＝2935.237/15.9＝184.606，查表得，φ2＝0.211f=N/(φA)=0.9max[1.2×(0.75+(1.1+24)×0.38)+1.4×1,1.35×(0.75+(1.1+24)×0.38)+1.4×0.7×1]×0.6×0.6×1000/(0.21×424)=4.82×1000/89.46=53.85N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、可调托座验算十字扣件抗滑承载力容许值[N](kN)8按上节计算可知，可调托座受力N＝4.71kN≤[N]＝8kN满足要求！附件2地下室网梁楼盖区域框架梁模板支撑体系设计计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mm×mm)580×600新浇混凝土结构层高(m)4.4梁侧楼板厚度(mm)380（假设梁两侧的叠合箱折算成380厚的现浇板）二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)650梁两侧立柱间距lb(mm)650步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)650、650混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)325梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)300设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.7×2]×1＝20.48kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝18.71kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝15.4kN/m1、强度验算Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×18.71×0.142+0.121×1.76×0.142＝0.04kN·mσ＝Mmax/W＝0.04×106/24000＝1.57N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×15.4×1454/(100×10000×144000)＝0.03mm≤[ν]＝l/400＝145/400＝0.36mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×18.71×0.14+0.446×1.76×0.14＝1.18kNR2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×18.71×0.14+1.223×1.76×0.14＝3.41kNR3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×18.71×0.14+1.142×1.76×0.14＝2.81kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2lR2'=R4'=1.143q2lR3'=0.928q2l五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁截面惯性矩I(cm4)213.33为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{1.18+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.58/4+0.5×(0.6-0.38)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.38)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.38)+1.4×0.7×1]×max[0.32-0.58/2，(0.65-0.32)-0.58/2]/2×1，3.41+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.58/4}=3.45kN/mq2＝max[0.88+(0.3-0.1)×0.58/4+0.5×(0.6-0.38)+(0.5+(24+1.1)×0.38)×max[0.32-0.58/2，(0.65-0.32)-0.58/2]/2×1，2.55+(0.3-0.1)×0.58/4]＝2.58kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.45×0.652，0.5×3.45×0.3σ＝Mmax/W＝0.16×106/53330＝2.92N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1lτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.361×1000/(2×50×80)＝0.51N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.58×6504/(100×9350×2133300)＝0.15mm≤[ν]＝l/400＝650/400＝ν2＝q2l24/(8EI)＝2.58×3004/(8×9350×2133300)＝0.13mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝1.17kN，R2＝R4＝2.56kN，R3＝2.11kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝0.95kN，R'2＝R'4＝1.92kN，R'3＝1.57kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.5主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.847×106/5080＝166.7N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝4.785kNτmax＝2Vmax/A=2×4.785×1000/489＝19.57N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝1.08mm≤[ν]＝l/400＝650/400＝1.62mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R2]＝4.79kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，右侧立柱扣件受力R＝4.79kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.631、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.65×1.52/10＝0.04kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+0.9×1.4×2]×1＝18.9kN/m2)小梁验算q1＝max{1.09+(0.3-0.1)×0.58/4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.38)+0.9×1.4×1]×max[0.32-0.58/2，(0.65-0.32)-0.58/2]/2×1，3.16+(0.3-0.1)×0.58/4}=3.19kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝4.46kN，R2＝4.47kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2+N边2]+Mw/lb＝max[4.46+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.38)+0.9×1.4×1]×(0.65+0.32-0.58/2)/2×0.65，4.47+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.38)+0.9×1.4×1]×(0.65+0.65-0.32-0.58/2)/2×0.65]+0.04/0.65＝7.3kNf＝N/(φA)+Mw/W＝7303.32/(0.63×424)+0.04×106/4490＝35.29N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！基于C8051F单片机直流电动机反馈控制系统的设计与研究基于单片机的嵌入式Web服务器的研究MOTOROLA单片机MC68HC（8）05PV8/A内嵌EEPROM的工艺和制程方法及对良率的影响研究基于模糊控制的电阻钎焊单片机温度控制系统的研制基于MCS-51系列单片机的通用控制模块的研究基于单片机实现的供暖系统最佳启停自校正（STR）调节器单片机控制的二级倒立摆系统的研究基于增强型51系列单片机的TCP/IP协议栈的实现基于单片机的蓄电池自动监测系统基于32位嵌入式单片机系统的图像采集与处理技术的研究基于单片机的作物营养诊断专家系统的研究基于单片机的交流伺服电机运动控制系统研究与开发基于单片机的泵管内壁硬度测试仪的研制基于单片机的自动找平控制系统研究基于C8051F040单片机的嵌入式系统开发基于单片机的液压动力系统状态监测仪开发模糊Smith智能控制方法的研究及其单片机实现一种基于单片机的轴快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于双单片机冲床数控系统的研究基于CYGNAL单片机的在线间歇式浊度仪的研制基于单片机的喷油泵试验台控制器的研制基于单片机的软起动器的研究和设计基于单片机控制的高速快走丝电火花线切割机床短循环走丝方式研究基于单片机的机电产品控制系统开发基于PIC单片机的智能手机充电器基于单片机的实时内核设计及其应用研究基于单片机的远程抄表系统的设计与研究基于单片机的烟气二氧化硫浓度检测仪的研制基于微型光谱仪的单片机系统单片机系统软件构件开发的技术研究基于单片机的液体点滴速度自动检测仪的研制基于单片机系统的多功能温度测量仪的研制基于PIC单片机的电能采集终端的设计和应用基于单片机的光纤光栅解调仪的研制气压式线性摩擦焊机单片机控制系统的研制基于单片机的数字磁通门传感器基于单片机的旋转变压器-数字转换器的研究基于单片机的光纤Bragg光栅解调系统的研究单片机控制的便携式多功能乳腺治疗仪的研制基于C8051F020单片机的多生理信号检测仪基于单片机的电机运动控制系统设计Pico专用单片机核的可测性设计研究基于MCS-51单片机的热量计基于双单片机的智能遥测微型气象站MCS-51单片机构建机器人的实践研究基于单片机的轮轨力检测基于单片机的GPS定位仪的研究与实现基于单片机的电液伺服控制系统用于单片机系统的MMC卡文件系统研制基于单片机的时控和计数系统性能优化的研究基于单片机和CPLD的粗光栅位移测量系统研究单片机控制的后备式方波UPS提升高职学生单片机应用能力的探究HYPERLINK"/de