商业广场工程33#楼塔吊基础专项施工方案

江苏邗建集团有限公司 塔吊基础工程安全专项施工方案PAGEPAGE31 扬州新城吾悦广场工程33#楼塔吊基础专项施工方案编制人：审核人：审批人：目录第一章工程概况……………………… 2第二章编制依据……………………. 4第三章施工方法……………………… 4第四章验收监测………………………6第五章应急预案………………………8第六章计算书及相关图纸………9 工程概况工程概况名称扬州新城吾悦广场33#楼建筑面积(m2)20000建筑高度(m)74地上层数25地下层数2塔吊基础底标高(m)-9.292、各单位名称建设单位设计单位监理单位常州建工项目管理有限公司施工单位江苏邗建集团有限公司塔吊选型本工程选用壹台江苏正兴QTZ30塔吊，臂长为36m，塔机性能参数如下：额定起重力矩KN.m300最大起重量t3起升高度（m）倍率独立式附着式30105工作幅度m0.78~36起升速度m/min9.2/31.3/62.7回转速度r/min0~0.7变幅速度m/min20/40顶升速度m/min0.6电机总功率kw22.9QTZ30塔机固定式基础载荷塔机固定在基础上，在塔机未采用附着装置前，对基础产生的载荷值。在这种情况下，基础所受的载荷最大。地质条件层号岩土名称层顶标高土的重度地基土承载力特征值钻孔灌注桩抗拔系数桩周土摩擦力特征值桩端土承载力特征值fakqsaqpaλmkN/m3kPakPakPa4粉土夹粉砂3.51～1.5119.9190687000.705粘土1.51～-9.8919.92809813000.756粘土-9.89～-19.1920.432010815000.8编制依据1、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-20102、《塔式起重机设计规范》GB/T13752-19923、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑桩基技术规范》JGJ97-20087、扬州新城吾悦广场《施工组织设计》及其建筑、结构施工图纸8、QTZ30塔式起重机《使用说明书》，江苏正兴建设机械有限公司施工方法组织管理网络1.1施工流程：基础定位→基础开挖→清理、边坡修整→基槽验收→垫层浇筑→钢筋绑扎→模板支设→塔机基座预埋件预埋→浇筑基础砼1.2基础定位：根据设计计算的塔机基础尺寸，采用经纬仪或全站仪从业主提供的原始坐标处引测出该塔机基础位置线及基坑放坡开挖边线。1.3降水施工：在基坑开挖前，先进行降水，将水位降至基坑底标高以下方可进行基坑土方开挖。1.4基础开挖、清理及边坡修整：基础开挖采用挖掘机开挖，结合现场情况，土方开挖至基础设计标高处，同时预留100mm厚利用人工随挖掘机清理一同挖除；开挖完毕后将浮土清理干净，基坑边坡放坡需结合塔机设计要求及现场实际进行施工，将边坡按比例修整到位，并将基底进行压实，基坑上口周边进行栏杆防护。1.5垫层浇筑：基槽验收完成后及时进行100mm厚C15混凝土垫层浇筑。1.6钢筋绑扎：垫层等清理干净后按塔机设计图纸的钢筋配置进行钢筋绑扎，当塔机基础位于工程结构底板等部位时，需预插底板筋，钢筋规格同底板钢筋，待后期底板钢筋施工时与底板钢筋进行绑扎，以进一步提高塔机基础稳定性。1.7模板支设：模板支设时钢筋保护层厚度必须符合图纸要求，模板支设系统必须牢固，以保证基础砼浇筑的顺利进行。1.8预埋：钢筋绑扎完毕、模板支设完成后开始塔机基座预埋件预埋。塔机基座预埋件预埋时垂直度需控制在1:200以内，预埋螺栓相互间的尺寸允差±1.5mm，钢筋与钢筋，钢筋与预埋件相交处必须用铁丝捆扎牢固。施工过程中应特别注意：预埋件不允许焊接；预埋件位置尺寸有误差时，不允许靠敲击预埋件来纠正误差。1.9基础砼浇筑：塔吊基座预埋件预埋完成，经验收合格后方可进行混凝土浇筑。混凝土标号严格按照图纸要求，混凝土浇筑过程中不得扰动塔机预埋件等，混凝土必须振捣密实。基础表面层采用一次振捣提浆、刮平、抹光，表面平整度不得超过5mm，混凝土强度达到85%以上时方可使用。基础螺栓处砼表面250mm×250mm内可用细石砼找平，找平层可高出表面1-2cm，（必须保证螺栓高于找平层210mm，如采用砂浆找平须埋置增强筋），表面水平度误差不超过2mm。1.10塔机基础保温措施:混凝土的养护采用综合蓄热法进行养护，即采用少量防冻剂与蓄热保温相结合，利用混凝土自身产生的水化热和防冻剂使混凝土的早期强度大大提高，以抵抗低温对混凝土的冻胀破坏。同时在新浇筑的混凝土表面先覆盖塑料布，再覆盖一层毡布，以利于混凝土的强度增长达到设计要求。混凝土养护不得少于七天，在负温条件下，外露表面进行覆盖养护。混凝土强度达到设计强度的85%后方可进行上部塔吊的安装。第四章验收监测1、地基土检查验收(1)塔机基础的基坑开挖后按现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202的规定进行验槽，检验坑底标高、长度和宽度、坑底平整度及地基土性是否符合设计要求，地质条件是否符合岩土工程勘察报告。(2)基础土方开挖工程质量检验标准符合现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202的规定。(3)地基加固工程在正式施工前进行试验段施工，并论证设定的施工参数及加固效果。为验证加固效果所进行的荷载试验，其最大加载压力不小于设计要求压力值的2倍。(4)经地基处理后的复合地基的承载力达到设计要求的标准。检验方法按现行行业标准《建筑地基处理技术规范》JGJ79的规定执行。(5)地基土的检验符合《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202的有关规定，必要时检验塔机基础下的复合地基。2、基础检查验收(1)基础的钢筋绑扎后，作隐蔽工程验收。隐蔽工程包括塔机基础节的预埋件或预埋节等。验收合格后方浇筑混凝土。(2)基础混凝土的强度等级符合设计要求。用于检查结构构件混凝土强度的试件，在混凝土的浇筑地点随机抽取。取样与试件留置符合现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204的有关规定。(3)基础结构的外观质量没有严重缺陷，不宜有一般缺陷，对已出现的严重缺陷或一般缺陷采用相关处理方案进行处理，重新验收合格后安装塔机。(4)基础的尺寸允许偏差符合下表规定：项目允许偏差(mm)检验方法标高±20水准仪或拉线、钢尺检查平面外形尺寸(长度、宽度、高度)±20钢尺检查表面平整度10、L/1000水准仪或拉线、钢尺检查洞穴尺寸±20钢尺检查预埋锚栓标高(顶部)±20水准仪或拉线、钢尺检查中心距±2钢尺检查注：表中L为矩形或十字形基础的长边。(5)基础工程验收符合现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204的规定。（6）塔吊基础沉降观测半月一次。垂直度在塔吊自由高度时半月一次测定，当架设附墙后，每月一次（在安装附墙时必测）。当塔机出现沉降，垂直度偏差超过规定范围时，须进行偏差校正，在附墙未设之前，在最低节与塔吊机脚螺栓间加垫钢片校正。第五章应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1)领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2)当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3)负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4)及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1)事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2)事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3)现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。1)火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。2)触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。3)高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。4)其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人：xxx手机：xxxxxx安全员：xxx手机：xxxxxx技术负责人：xxx手机：xxxxxx医院救护中心：120匪警：110火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。第六章计算书及相关图纸设计框架式塔吊基础图：二、技术参数塔吊型号：QTZ30，塔吊起升高度H：30m，塔身宽度B：1.6m，、基础埋深d：-9.29m，自重G：242kN，基础承台厚度hc：1.2m，最大起重荷载Q：30kN，基础承台宽度Bc：5m，混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB400，基础底面配筋直径：18mm基础承载力特征值为280.000kPa塔机型号QTZ30-江苏正兴塔机独立状态下最大起吊高度H0(m)30塔身桁架结构宽度B(m)1.6承台长l(m)5承台宽b(m)5承台高h(m)1.2承台混凝土强度等级C35承台混凝土自重γc(kN/m3)25承台上部覆土厚度h'(m)0承台上部覆土的重度γ'(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度δ(mm)50塔机基础荷载参数：工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)242起重荷载标准值Fqk(kN)30竖向荷载标准值Fk(kN)272水平荷载标准值Fvk(kN)14倾覆力矩标准值Mk(kN·m)517非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)242水平荷载标准值Fvk'(kN)55倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)557塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×242＝326.7起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk＝1.35×30＝40.5竖向荷载设计值F(kN)326.7+40.5＝367.2水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×14＝18.9倾覆力矩设计值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×517＝697.95非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.35Fk'＝1.35×242＝326.7水平荷载设计值Fv'(kN)1.35Fvk'＝1.35×55＝74.25倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.35Mk＝1.35×557＝751.95三、基础底板验算基础布置图基础布置基础长l(m)5基础宽b(m)5基础高度h(m)1.2基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重γc(kN/m3)25基础上部覆土厚度h’(m)0基础上部覆土的重度γ’(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度δ(mm)50地基参数地基承载力特征值fak(kPa)280基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3基础埋深的地基承载力修正系数ηd1.6基础底面以下的土的重度γ(kN/m3)30基础底面以上土的加权平均重度γm(kN/m3)19基础埋置深度d(m)9.29修正后的地基承载力特征值fa(kPa)565.216基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=blhγc=5×5×1.2×25=750kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×750=1012.5kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk''=557kN·mFvk''=Fvk'/1.2=55/1.2=45.833kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=751.95kN·mFv''=Fv'/1.2=74.25/1.2=61.875kN基础长宽比：l/b=5/5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。Wx=lb2/6=5×52/6=20.833m3Wy=bl2/6=5×52/6=20.833m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=557×5/(52+52)0.5=393.858kN·mMky=Mkl/(b2+l2)0.5=557×5/(52+52)0.5=393.858kN·m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(242+750)/25-393.858/20.833-393.858/20.833=1.87kPa≥0偏心荷载合力作用点在核心区内。2、基础底面压力计算Pkmin=1.87kPaPkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy=(242+750)/25+393.858/20.833+393.858/20.833=77.49kPa3、基础轴心荷载作用应力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(242+750)/(5×5)=39.68kN/m24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=280.00+0.30×30.00×(5.00-3)+1.60×19.00×(9.29-0.5)=565.22kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算Pk=39.68kPa≤fa=565.216kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=77.49kPa≤1.2fa=1.2×565.216=678.259kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-δ=1200-(50+18/2)=1141mmX轴方向净反力：Pxmin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(242.000/25.000-(557.000+45.833×1.200)/20.833)=-26.590kPaPxmax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(242.000/25.000+(557.000+45.833×1.200)/20.833)=52.726kPa假设Pxmin=0,偏心安全，得P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=((5.000+1.600)/2)×52.726/5.000=34.799kPaY轴方向净反力：Pymin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(242.000/25.000-(557.000+45.833×1.200)/20.833)=-26.590kPaPymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(242.000/25.000+(557.000+45.833×1.200)/20.833)=52.726kPa假设Pymin=0,偏心安全，得P1y=((l+B)/2)Pymax/l=((5.000+1.600)/2)×52.726/5.000=34.799kPa基底平均压力设计值：px=(Pxmax+P1x)/2=(52.726+34.799)/2=43.762kPapy=(Pymax+P1y)/2=(52.726+34.799)/2=43.762kPa基础所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=43.762×(5-1.6)×5/2=371.979kNVy=|py|(l-B)b/2=43.762×(5-1.6)×5/2=371.979kNX轴方向抗剪：h0/l=1141/5000=0.228≤40.25βcfclh0=0.25×1×16.7×5000×1141=23818.375kN≥Vx=371.979kN满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=1141/5000=0.228≤40.25βcfcbh0=0.25×1×16.7×5000×1141=23818.375kN≥Vy=371.979kN满足要求！作用在软弱下卧层顶面处总压力：pz+pcz=0+0=0kPa≤faz=567.216kPa满足要求！基础配筋验算基础底部长向配筋HRB400Φ18@150基础底部短向配筋HRB400Φ18@150基础顶部长向配筋HRB400Φ18@150基础顶部短向配筋HRB400Φ18@1501、基础弯距计算基础X向弯矩：MⅠ=(b-B)2pxl/8=(5-1.6)2×43.762×5/8=316.182kN·m基础Y向弯矩：MⅡ=(l-B)2pyb/8=(5-1.6)2×43.762×5/8=316.182kN·m2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=316.182×106/(1×16.7×5000×11412)=0.003ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003γS1=1-ζ1/2=1-0.003/2=0.999AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=316.182×106/(0.999×1141×360)=771mm2基础底需要配筋：A1=max(771，ρbh0)=max(771，0.0015×5000×1141)=8558mm2基础底长向实际配筋：As1'=8732.34mm2≥A1=8557.5mm2满足要求！(2)、底面短向配筋面积αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=316.182×106/(1×16.7×5000×11412)=0.003ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003γS2=1-ζ2/2=1-0.003/2=0.999AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=316.182×106/(0.999×1141×360)=771mm2基础底需要配筋：A2=max(771，ρlh0)=max(771，0.0015×5000×1141)=8558mm2基础底短向实际配筋：AS2'=8732.34mm2≥A2=8557.5mm2满足要求！(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：AS3'=8732.34mm2≥0.5AS1'=0.5×8732.34=4366.17mm2满足要求！(4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：AS4'=8732.34mm2≥0.5AS2'=0.5×8732.34=4366.17mm2满足要求！(5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向Φ10@500。配筋示意图基础配筋图经验算塔机基础底板满足强度、稳定性要求，基础底板钢筋满足强度要求。四、砼框架计算复核主要考虑水平扭矩及塔吊倾覆力矩产生的力对柱的作用，考虑最大荷载。进行力学模型简化，从中取出一榀框架进行核算，将柱之间连接的刚度很大的梁和框架顶部150厚的混凝土板使得此框架类似于框筒结构，进行单榀核算安全。对受力模型进行简化后，计算如下：①框架受拉、剪计算[计算条件][计算结果]单位：钢混构件宽(B)mm钢混构件高(H)mm钢材截面积(A)*10^2mm^2钢材惯性矩(I)*10^4mm^4钢材弹性模量(Es)*10^8kN/m^2弯矩kN-m剪力kN配筋mm*mm各荷载工况组合系数工况号:11.000工况号:21.000工况号:31.000工况号:41.000工况号:51.000工况号:61.000工况号:71.000工况号:81.000工况号:91.000工况号:101.000构件号:1起点号1终点号3宽600高600砼等级C35起点中点终点座标(mm):(0.00.0)(0.02600.0)位移x(mm):0.0000.2850.840位移y(mm):0.0000.1900.190弯矩(kN-m):-145.233-54.23336.767剪力(kN):70.00070.00070.000轴力(kN):828.992828.992828.992上部纵筋(mm2):1498.11430.71397.9下部纵筋(mm2):1498.11430.71397.9左侧纵筋(mm2):720.0720.0720.0右侧纵筋(mm2):720.0720.0720.0箍筋(mm2):196.4196.4196.4构件号:2起点号2终点号4宽600高600砼等级C35起点中点终点座标(mm):(1465.00.0)(1465.02600.0)位移x(mm):0.0000.2850.840位移y(mm):-0.000-0.072-0.072弯矩(kN-m):-145.233-54.23336.767剪力(kN):70.00070.00070.000轴力(kN):-312.992-312.992-312.992上部纵筋(mm2):720.0720.0720.0下部纵筋(mm2):720.0720.0720.0左侧纵筋(mm2):720.0720.0720.0右侧纵筋(mm2):720.0720.0720.0箍筋(mm2):196.4196.4196.4构件号:3起点号3终点号4宽300高600砼等级C35起点中点终点座标(mm):(0.02600.0)(1465.02600.0)位移x(mm):0.8400.8400.840位移y(mm):0.1900.059-0.072弯矩(kN-m):164.2410.000-164.241剪力(kN):-224.220-224.220-224.220轴力(kN):0.0000.0000.000上部纵筋(mm2):860.8360.0860.8下部纵筋(mm2):860.8360.0860.8左侧纵筋(mm2):360.0360.0360.0右侧纵筋(mm2):360.0360.0360.0箍筋(mm2):135.0135.0135.0构件号:4起点号3终点号5宽600高600砼等级C35起点中点终点座标(mm):(0.02600.0)(0.05350.0)位移x(mm):0.8401.6752.684位移y(mm):0.1900.3370.337弯矩(kN-m):-127.475-31.22565.025剪力(kN):70.00070.00070.000轴力(kN):604.772604.772604.772上部纵筋(mm2):1437.71107.31350.9下部纵筋(mm2):1437.71107.31350.9左侧纵筋(mm2):720.0720.0720.0右侧纵筋(mm2):720.0720.0720.0箍筋(mm2):196.4196.4196.4构件号:5起点号4终点号6宽600高600砼等级C35起点中点终点座标(mm):(1465.02600.0)(1465.05350.0)位移x(mm):0.8401.6752.684位移y(mm):-0.072-0.093-0.093弯矩(kN-m):-127.475-31.22565.025剪力(kN):70.00070.00070.000轴力(kN):-88.772-88.772-88.772上部纵筋(mm2):720.0720.0720.0下部纵筋(mm2):720.0720.0720.0左侧纵筋(mm2):720.0720.0720.0右侧纵筋(mm2):720.0720.0720.0箍筋(mm2):196.4196.4196.4构件号:6起点号5终点号6宽600高300砼等级C35起点中点终点座标(mm):(0.05350.0)(1465.05350.0)位移x(mm):2.6842.6842.684位移y(mm):0.3370.122-0.093弯矩(kN-m):65.0250.000-65.025剪力(kN):-88.772-88.772-88.772轴力(kN):0.0000.0000.000上部纵筋(mm2):785.3360.0785.3下部纵筋(mm2):785.3360.0785.3左侧纵筋(mm2):360.0360.0360.0右侧纵筋(mm2):360.0360.0360.0箍筋(mm2):141.3141.3141.3②框架受压、剪计算[计算条件]纵筋级别:HRB400箍筋级别:HRB400箍筋间距:150(mm)配筋计算时as:35(mm)支座弯矩调整系数:1.000跨中弯矩调整系数:1.000[执行规范]混凝土结构设计规范GB50010-2002[计算结果]单位：钢混构件宽(B)mm钢混构件高(H)mm钢材截面积(A)*10^2mm^2钢材惯性矩(I)*10^4mm^4钢材弹性模量(Es)*10^8kN/m^2弯矩kN-m剪力kN配筋mm*mm各荷载工况组合系数工况号:11.000工况号:21.000工况号:31.000工况号:41.000工况号:51.000工况号:61.000工况号:71.000工况号:81.000工况号:91.000工况号:101.000构件号:1起点号1终点号3宽600高600砼等级C35起点中点终点座标(mm):(0.00.0)(0.02600.0)位移x(mm):0.0000.2270.606位移y(mm):-0.000-0.098-0.098弯矩(kN-m):-121.652-30.65260.348剪力(kN):70.00070.00070.000轴力(kN):-426.815-426.815-426.815上部纵筋(mm2):720.0720.0720.0下部纵筋(mm2):720.0720.0720.0左侧纵筋(mm2):720.0720.0720.0右侧纵筋(mm2):720.0720.0720.0箍筋(mm2):196.4196.4196.4构件号:2起点号2终点号4宽600高600砼等级C35起点中点终点座标(mm):(1465.00.0)(1465.02600.0)位移x(mm):0.0000.2270.606位移y(mm):-0.000-0.079-0.079弯矩(kN-m):-121.652-30.65260.348剪力(kN):70.00070.00070.000轴力(kN):-345.185-345.185-345.185上部纵筋(mm2):720.0720.0720.0下部纵筋(mm2):720.0720.0720.0左侧纵筋(mm2):720.0720.0720.0右侧纵筋(mm2):720.0720.0720.0箍筋(mm2):196.4196.4196.4构件号:3起点号3终点号4宽300高600砼等级C35起点中点终点座标(mm):(0.02600.0)(1465.02600.0)位移x(mm):0.6060.6060.606位移y(mm):-0.098-0.089-0.079弯矩(kN-m):172.0990.000-172.099剪力(kN):-234.948-234.948-234.948轴力(kN):-0.000-0.000-0.000上部纵筋(mm2):902.0360.0902.0下部纵筋(mm2):902.0360.0902.0左侧纵筋(mm2):360.0360.0360.0右侧纵筋(mm2):360.0360.0360.0箍筋(mm2):135.0135.0135.0构件号:4起点号3终点号5宽600高600砼等级C35起点中点终点座标(mm):(0.02600.0)(0.05350.0)位移x(mm):0.6061.1491.779位移y(mm):-0.098-0.258-0.258弯矩(kN-m):-111.751-15.50180.749剪力(kN):70.00070.00070.000轴力(kN):-661.763-661.763-661.763上部纵筋(mm2):720.0720.0720.0下部纵筋(mm2):720.0720.0720.0左侧纵筋(mm2):720.0720.0720.0右侧纵筋(mm2):720.0720.0720.0箍筋(mm2):196.4196.4196.4构件号:5起点号4终点号6宽600高600砼等级C35起点中点终点座标(mm):(1465.02600.0)(1465.05350.0)位移x(mm):0.6061.1491.779位移y(mm):-0.079-0.106-0.106弯矩(kN-m):-111.751-15.50180.749剪力(kN):70.00070.00070.000轴力(kN):-110.237-110.237-110.237上部纵筋(mm2):720.0720.0720.0下部纵筋(mm2):720.0720.0720.0左侧纵筋(mm2):720.0720.0720.0右侧纵筋(mm2):720.0720.0720.0箍筋(mm2):196.4196.4196.4构件号:6起点号5终点号6宽600高300砼等级C35起点中点终点座标(mm):(0.05350.0)(1465.05350.0)位移x(mm):1.7791.7791.779位移y(mm):-0.258-0.182-0.106弯矩(kN-m):80.7490.000-80.749剪力(kN):-110.237-110.237-110.237轴力(kN):-0.000-0.000-0.000上部纵筋(mm2):975.2360.0975.2下部纵筋(mm2):975.2360.0975.2左侧纵筋(mm2):360.0360.0360.0右侧纵筋(mm2):360.0360.0360.0箍筋(mm2):135.0135.0135.0③说明a、一圈设置的框架梁使得框架的整体强度、刚度很大，将空间体系简化为二维力学模型安全。b、基础考虑一圈暗梁，整体顶板使得框架的整体抗扭强度、刚度很大，未参与计算，安全。c、基础底板抗倾覆计算时未考虑上部框架，框架部分相当于中心压重，使得基础的荷载偏心减小，安全。d、计算模型是按照某个方向受力计算的，实际配筋按照对称配置。e、基础承载力满足特征值为280kPa时，满足框架基础底板设计计算要求。经计算砼框架受拉、剪，受压、剪满足强度要求。基于C8051F单片机直流电动机反馈控制系统的设计与研究基于单片机的嵌入式Web服务器的研究MOTOROLA单片机MC68HC（8）05PV8/A内嵌EEPROM的工艺和制程方法及对良率的影响研究基于模糊控制的电阻钎焊单片机温度控制系统的研制基于MCS-51系列单片机的通用控制模块的研究基于单片机实现的供暖系统最佳启停自校正（STR）调节器单片机控制的二级倒立摆系统的研究基于增强型51系列单片机的TCP/IP协议栈的实现基于单片机的蓄电池自动监测系统基于32位嵌入式单片机系统的图像采集与处理技术的研究基于单片机的作物营养诊断专家系统的研究基于单片机的交流伺服电机运动控制系统研究与开发基于单片机的泵管内壁硬度测试仪的研制基于单片机的自动找平控制系统研究基于C8051F040单片机的嵌入式系统开发基于单片机的液压动力系统状态监测仪开发模糊Smith智能控制方法的研究及其单片机实现一种基于单片机的轴快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于双单片机冲床数控系统的研究基于CYGNAL单片机的在线间歇式浊度仪的研制基于单片机的喷油泵试验台控制器的研制基于单片机的软起动器的研究和设计基于单片机控制的高速快走丝电火花线切割机床短循环走丝方式研究基于单片机的机电产品控制系统开发基于PIC单片机的智能手机充电器基于单片机的实时内核设计及其应用研究基于单片机的远程抄表系统的设计与研究基于单片机的烟气二氧化硫浓度检测仪的研制基于微型光谱仪的单片机系统单片机系统软件构件开发的技术研究基于单片机的液体点滴速度自动检测仪的研制基于单片机系统的多功能温度测量仪的研制基于PIC单片机的电能采集终端的设计和应用基于单片机的光纤光栅解调仪的研制气压式线性摩擦焊机单片机控制系统的研制基于单片机的数字磁通门传感器基于单片机的旋转变压器-数字转换器的研究基于单片机的光纤Bragg光栅解调系统的研究单片机控制的便携式多功能乳腺治疗仪的研制基于C8051F020单片机的多生理信号检测仪基于单片机的电机运动控制系统设计Pico专用单片机核的可测性设计研究基于MCS-51单片机的热量计基于双单片机的智能遥测微型气象站MCS-51单片机构建机器人的实践研究基于单片机的轮轨力检测基于单片机的GPS定位仪的研究与实现基于单片机的电液伺服控制系统用于单片机系统的MMC卡文件系统研制基于单片机的时控和计数系统性能优化的研究基于单片机和CPLD的粗光栅位移测量系统研究单片机控制的后备式方波UPS提升高职学生单片机应用能力的探究基于单片机控制的自动低频减载装置研究基于单片机控制的水下焊接电源的研究基于单片机的多通道数据采集系统基于uPSD3234单片机的氚表面污染测量仪的研制基于单片机的红外测油仪的研究96系列单片机仿真器研究与设计基于单片机的单晶金刚石刀具刃磨设备的数控改造基于单片机的温度智能控制系统的设计与实现基于MSP430单片机的电梯门机控制器的研制基于单片机的气体测漏仪的研究基于三菱M16C/6N系列单片机的CAN/USB协议转换器基于单片机和DSP的变压器油色谱在线监测技术研究基于单片机的膛壁温度报警系统设计基于AVR单片机的低压无功补偿控制器的设计基于单片机船舶电力推进电机监测系统基于单片机网络的振动信号的采集系统基于单片机的大容量数据存储技术的应用研究基于单片机的叠图机研究与教学方法实践基于单片机嵌入式Web服务器技术的研究及实现基于AT89S52单片机的通用数据采集系统基于单片机的多道脉冲幅度分析仪研究机器人旋转电弧传感角焊缝跟踪单片机控制系统基于单片机的控制系统在PLC虚拟教学实验中的应用研究HYPERLINK"/