专家论证高支模专项施工方案计算书

计算书一：扣件钢管楼板模板支架计算书

依据规范：

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

《钢结构设计标准》GB50017-2017

《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008

计算参数：

钢管强度为205.0N/nuA钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为22.8m,

立杆的纵距b=0.90m,立杆的横距1=0.90m,立杆的步距h=l.50mo

面板厚度15mm,剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度17.ON/m#,弹性模量9000.ON/mm2。

内龙骨采用40.X90.mm木方，间距300mm,

木方剪切强度1.7N/mm2,抗弯强度17.ON/mm2,弹性模量9000.0N/mm2»

模板自重0.30kN/m2,混凝土钢筋自重25.lOkN/n?。

施工均布荷载标准值3.OOkN/m2,堆放荷载标准值0.00kN/m2,

扣件计算折减系数取1.00。

图1楼板支撑架立面简图

图2楼板支撑架荷载计算单元

按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=l.2X(25.10X0.15+0,30)+1.40X3.00=9.078kN/m2

由永久荷载效应控制的组合S=l.35X25.10X0.15+0.7X1.40X3.00=8.023kN/m2

由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取L2,可变荷载分项系数取1.40

采用的钢管类型为048X2.8。

钢管惯性矩计算采用I=n(D4-d4)/64,抵抗距计算采用W=JT(D4-d4)/32Do

一、模板面板计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值ql=25.100X0.150X1.000+0.300X1.000=4.065kN/m

活荷载标准值q2=(0.000+3.000)X1.000=3.000kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩W=37.50cm3；

截面惯性矩I=28.13cm4；

(1)抗弯强度计算

f=M/W<[f]

其中f一一面板的抗弯强度计算值(N/mnd；

M----面板的最大弯距(N.mm)；

W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；

M=0.lOOql2

其中q一一荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M=0.100X(1.20X4.065+1.40X3.000)X0.300X0.300=0.082kN.m

经计算得到面板抗弯计算强度f=M/W=0.082X1000X1000/37500=2.179N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求！

(2)抗剪计算

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600X(1.20X4.065+1.40X3.000)X0.300=1.634kN

截面抗剪强度计算值T=3X1634.0/(2X1000.000X15.000)=0.163N/mm2

截面抗剪强度设计值[Tkl.MN/m产

面板抗剪强度验算小于[T],满足要求！

(3)挠度计算

V=0.677ql1/100EI<Ev]=1/250

面板最大挠度计算值v=0.677X4.065X3004/(100X9000X281250)=0.088mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求！

二、模板支撑龙骨的计算

龙骨按照均布荷载计算。

1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

qH=25.100X0.150X0.300=1.130kN/m

⑵模板的自重线荷载(kN/m)：

q12=0.300X0.300=0.090kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值q2=(3.000+0.000)X0.300=0.900kN/m

静荷载ql=1.20X1.130+1.20X0.090=1.463kN/m

活荷载q2=1.40X0.900=1.260kN/m

计算单元内的龙骨集中力为(1.260+1,463)X0.900=2.451kN

2.龙骨的计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下：

均布荷载q=P/1=2.451/0.900=2.723kN/m

最大弯矩M=0,lql2=0.1X2.72X0.90X0.90=0.221kN.m

最大剪力Q=0.6ql=0.6X0.900X2.723=1.471kN

最大支座力N=l.Iql=1.1X0.900X2.723=2.696kN

龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

截面抵抗矩W=54.00cm3；

截面惯性矩I=243.00cm4；

(1)龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=0.221X106/54000.0=4.09N/mm2

龙骨的抗弯计算强度小于17.ON/mm2,满足要求！

(2)龙骨抗剪计算

最大剪力的计算公式如下：

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3X1470.64/(2X40.00X90.00)=0.613N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=l.70N/mm2

龙骨的抗剪强度计算满足要求！

(3)龙骨挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)

得到q=l.220kN/m

最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677X1.220X900.04/(100X9000.00X2430000.0)=0.248mm

龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求！

三、板底支撑钢管计算

横向支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取次龙骨支撑传递力。

.70kr270k卜270k22.70k卜2.70kh270kls2.70kr2.70kh2.70kr2.70kN

7900；900；900m

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

3.423.42

2.702.70

1.981.98

0.720.72

0.000.00

0.720.72

1.981.98

2.702.70

3.423.42

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:

.21kM.21kz.21kz.21kz.21kM.21kM.21kM.21kM.21kZ.21kN

A，1、，]、，I、，]、,1B

；一；一9。0一；-900一飞

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)

经过连续梁的计算得到

最大弯矩Mmax=0.647kN.m

最大变形vmax=0.802mm

最大支座力Q“®x=8.807kN

抗弯计算强度f=M/W=0.647X1074247.0-152.36N/mni2

支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！

支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求！

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：

RW'

其中心——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.OOkN,双扣件取12.OOkN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=8.81kN

选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

⑴脚手架的自重(kN)：

NG1=0.119X22.800=2.703kN

⑵模板的自重(kN)：

NG2=0.300X0.900X0.900=0.243kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.100X0.150X0.900X0.900=3.050kN

经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=5.996kNo

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(3.000+0.000)X0.900X0.900=2.430kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.20Nc+1.40NQ

六、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

=21力

其中N一一立杆的轴心压力设计值，

顶部立杆N=7.595kN,非顶部立杆N=10.597kN

出一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到；

i一一计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60

A----立杆净截面面积(cm2)；A=3.98

W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.25

。一一钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f]一一钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.OON/mm2；

10一一计算长度(m)；

参照《扣件式规范》2011,由公式计算

顶部立杆段：10=kU](h+2a)(1)

非顶部立杆段：10=ku2h(2)

k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.291,当允许长细比验算时k取1；

U1,u2一一计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m；

顶部立杆段：a=0.2m时，5=1.386,l0=3.400m；

X=3400/16.0=212.333

允许长细比(k取1)X0=212.333/1.291=164.472<210长细比验算满足要求！

币=0.161

o=7595/(0.161X397.6)=118.403N/mm2

a=0.5m时，U[=l.091,l0=3.521m；

X=3521/16.0=219.921

允许长细比(k取1)X0=219.921/1.291=170.349<210长细比验算满足要求！

4)=0.152

o=7595/(0.152X397.6)=125.673N/mm2

依据规范做承载力插值计算a=0.200时，o=118.403N/mm2,不考虑风荷载时，顶部立杆的稳定

性计算。<[f],满足要求！

非顶部立杆段：u2=l.755,l0=3.399m；

X=3399/16.0=212.261

允许长细比(k取1)X0=212.261/1.291=164.416<210长细比验算满足要求！

4)=0.161

o=10597/(0.161X397.6)=165.205N/mm2,不考虑风荷载时，非顶部立杆的稳定性计算。<

[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

幽W

风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式

2

Mw=0.9X1.4Wklah/10

其中Wk一一风荷载标准值(kN/n?)；

2

Wk=0.300X1.250X0.600=0.225kN/m

h----立杆的步距，1.50m；

la一一立杆迎风面的间距，0.90m；

lb----与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；

风荷载产生的弯矩M„=0.9X1.4X0.225X0.900X1.500X1.500/10=0.057kN.m；

Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

顶部立杆Nw=l.200X3.494+1.400X2.430+0.9X1.400X0.057/0.900=7.675kN

非顶部立杆1=1.200X5.996+1.400X2.430+0.9X1.400X0.057/0.900=10.678kN

顶部立杆段：a=0.2m时,5=1.386,lo=3.400m；

X=3400/16.0=212.333

允许长细比(k取1)X0=212.333/1.291=164.472<210长细比验算满足要求！

币=0.161

o=7675/(0.161X397.6)+57000/4247=133.173N/nun2

a=0.5m时，U[=l.091,l0=3.521m；

X=3521/16.0=219.921

允许长细比(k取1)X0=219.921/1.291=170.349<210长细比验算满足要求！

4)=0.152

o=7675/(0.152X397.6)+57000/4247=140.520N/mm2

依据规范做承载力插值计算a=0.200时，。=133.173N/mm2,考虑风荷载时，顶部立杆的稳定性

计算。<[f],满足要求！

非顶部立杆段：u2=l.755,l0=3.399m；

X=3399/16.0=212.261

允许长细比(k取1)X0=212.261/1.291=164.416<210长细比验算满足要求！

4)=0.161

o=10678/(0.161X397.6)+57000/4247=179.975N/mm2,考虑风荷载时，非顶部立杆的稳定

性计算。<[f],满足要求！

架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措

施。

钢管楼板模板支架计算满足要求!

计算书二：扣件钢管楼板模板支架计算书

依据规范：

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20H

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

《钢结构设计标准》GB50017-2017

《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008

计算参数：

钢管强度为205.0N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为12.7m,

立杆的纵距b=0.90m,立杆的横距1=0.90m,立杆的步距h=l.50m。

面板厚度15nlm,剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度17.ON/mnK弹性模量9000.ON/mm?。

内龙骨采用40.X90.mm木方，间距300mm,

木方剪切强度1.7N/mm2,抗弯强度17.ON/mm2,弹性模量9000.0N/mm2o

模板自重0.30kN/m2,混凝土钢筋自重25.10kN/m\

施工均布荷载标准值3.OOkN/m2,堆放荷载标准值0.00kN/m2o

扣件计算折减系数取1.00。

图1楼板支撑架立面简图

图2楼板支撑架荷载计算单元

按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=l.2X(25.10X0.18+0,30)+1.40X3.00=9.982kN/m2

由永久荷载效应控制的组合S=l.35X25.10X0.18+0.7X1.40X3.00=9.039kN/m2

由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取L2,可变荷载分项系数取1.40

采用的钢管类型为048X2.8。

钢管惯性矩计算采用I=n(D4-d4)/64,抵抗距计算采用W=JT(D4-d4)/32Do

一、模板面板计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值ql=25.100X0.180X1.000+0.300X1.000=4.818kN/m

活荷载标准值q2=(0.000+3.000)X1.000=3.000kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩W=37.50cm3；

截面惯性矩I=28.13cm4；

(1)抗弯强度计算

f=M/W<[f]

其中f一一面板的抗弯强度计算值(N/mnd；

M----面板的最大弯距(N.mm)；

W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；

M=0.lOOql2

其中q一一荷载设计值(kN/m)；

经计算得至UM=0.100X(1.20X4.818+1.40X3.000)X0.300X0.300=0.090kN.m

经计算得到面板抗弯计算强度f=M/W=0.090X1000X1000/37500=2.396N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求！

(2)抗剪计算

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600X(1.20X4.818+1.40X3.000)X0.300=1.797kN

截面抗剪强度计算值T=3X1797.0/(2X1000.000X15.000)=0.180N/mm2

截面抗剪强度设计值[Tkl.MN/m产

面板抗剪强度验算小于[T],满足要求！

(3)挠度计算

V=0.677ql1/100EI<Ev]=1/250

面板最大挠度计算值v=0.677X4.818X3004/(100X9000X281250)=0.104mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求！

二、模板支撑龙骨的计算

龙骨按照均布荷载计算。

1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

qH=25.100X0.180X0.300=1.355kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12=0.300X0.300=0.090kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值q2=(3.000+0.000)X0.300=0.900kN/m

静荷载ql=1.20X1.355+1.20X0.090=1.734kN/m

活荷载q2=1.40X0.900=1.260kN/m

计算单元内的龙骨集中力为(1.260+1,734)X0.900=2.695kN

2.龙骨的计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下：

均布荷载q=P/1=2.695/0.900=2.994kN/m

最大弯矩M=0.lql2=0.1X2.99X0.90X0.90=0.243kN.m

最大剪力Q=0.6ql=0.6X0.900X2.994=1.617kN

最大支座力N=l.lql=1.1X0.900X2.994=2.965kN

龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

截面抵抗矩W=54.00cm3；

截面惯性矩I=243.00cm4；

(1)龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=0.243X10754000.0=4.49N/mm2

龙骨的抗弯计算强度小于17.0\九病,满足要求！

(2)龙骨抗剪计算

最大剪力的计算公式如下：

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足：

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3X1617.02/(2X40.00X90.00)=0.674N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=l.70N/mm2

龙骨的抗剪强度计算满足要求！

(3)龙骨挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)

得到q=l.445kN/m

最大变形v=0.677qlV100EI=0.677X1.445X900.07(100X9000.00X2430000.0)=0.294mm

龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求！

三、板底支撑钢管计算

横向支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取次龙骨支撑传递力。

.96。2.96价2.96。2.96M2.96W2.96k42.96M2.96kh2.96kf2.96kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

3.763.76

2.962.96

2.172.17

0.790.79

I

0.000.00

0.790.79

2.172.17

2.962.96

3.763.76

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:

.43kM.43kz.43kz.43kz.43kM.43kM.43kz.43kz.43kz.43kN

；-90。一；一9。0一；-900一飞

支撑钢管变形计算受力图

0.058

0.951

支撑钢管变形图(mm)

经过连续梁的计算得到

最大弯矩Mmax=0.711kN.m

最大变形vmax=0.951mm

最大支座力Q“®x=9.684kN

抗弯计算强度f=M/W=0.711X106/4247.0=167.53N/n)m2

支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！

支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求！

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：

RW'

其中心——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.OOkN,双扣件取12.OOkN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=9.68kN

选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.119X12.650=1.500kN

⑵模板的自重(kN)：

NG2=0.300X0.900X0.900=0.243kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.100X0.180X0.900X0.900=3.660kN

经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=5.402kNo

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(3.000+0.000)X0.900X0.900=2.430kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.20Nc+1.40NQ

六、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

=21力

其中N一一立杆的轴心压力设计值，

顶部立杆N=8.327kN,非顶部立杆N=9.885kN

出一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到；

i一一计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60

A----立杆净截面面积(cm2)；A=3.98

W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.25

。一一钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f]一一钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.OON/mm2；

10一一计算长度(m)；

参照《扣件式规范》2011,由公式计算

顶部立杆段：10=kU](h+2a)(1)

非顶部立杆段：10=ku2h(2)

k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1；

U1,u2一一计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m；

顶部立杆段：a=0.2m时，Uji.540,l0=3.561m；

X=3561/16.0=222.403

允许长细比(k取1)Xo=222.4O3/l.217=182.747<210长细比验算满足要求！

4)=0.148

o=8327/(0.148X397.6)=141.934N/mm2

a=0.5m时，U|=l.215,l0=3.697m；

X=3697/16.0=230.878

允许长细比(k取1)Xo=23O.878/1.217=189.711<210长细比验算满足要求！

4)=0.138

o=8327/(0.138X397.6)=151.762N/mm2

依据规范做承载力插值计算a=0.200时，o=14L934N/mm2,不考虑风荷载时，顶部立杆的稳定

性计算。<[f],满足要求！

非顶部立杆段：u2=l.951,l0=3.562m；

X=3562/16.0=222.441

允许长细比(k取1)X0=222.441/1.217=182.778<210长细比验算满足要求！

4)=0.148

o=9885/(0.148X397.6)=168.490N/mm2,不考虑风荷载时，非顶部立杆的稳定性计算。<

[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

幽W

风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式

2

Mw=0.9X1.4Wklah/10

其中Wk一一风荷载标准值(kN/n?)；

2

Wk=0.300X1.250X0.600=0.225kN/m

h----立杆的步距，1.50m；

la一一立杆迎风面的间距，0.90m；

lb----与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；

风荷载产生的弯矩M„=0.9X1.4X0.225X0.900X1.500X1.500/10=0.057kN.m；

Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

顶部立杆Nw=l.200X4.104+1.400X2.430+0.9X1.400X0.057/0.900=8.407kN

非顶部立杆(=1.200X5.402+1.400X2.430+0.9X1.400X0.057/0.900=9.965kN

顶部立杆段：a=0.2m时，Uji.540,l0=3.561m；

X=3561/16.0=222.403

允许长细比(k取1)Xo=222.4O3/l.217=182.747<210长细比验算满足要求！

4)=0.148

。=8407/(0.148X397.6)+57000/4247=156.821N/nun2

a=0.5m时，U|=l.215,l0=3.697m；

X=3697/16.0=230.878

允许长细比(k取1)Xo=23O.878/1.217=189.711<210长细比验算满足要求！

4)=0.138

o=8407/(0.138X397.6)+57000/4247=166.744N/mm2

依据规范做承载力插值计算a=0.200时，。=156.82提/加2,考虑风荷载时，顶部立杆的稳定性

计算。<[f],满足要求！

非顶部立杆段：u2=l.951,l0=3.562m；

X=3562/16.0=222.441

允许长细比(k取1)X0=222.441/1.217=182.778<210长细比验算满足要求！

4)=0.148

o=9965/(0.148X397.6)+57000/4247=183.377N/mm2,考虑风荷载时，非顶部立杆的稳定性

计算。<[f],满足要求!

架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措

施。

钢管楼板模板支架计算满足要求!

计算书三：梁模板扣件钢管支撑架计算书

依据规范：

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20H

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

《钢结构设计标准》GB50017-2017

《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008

计算参数：

钢管强度为205.0N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。

架体搭设高度为23.0m,

梁截面BXD=250mmX600mm,立杆的纵距（跨度方向）1=0.90m,立杆的步距h=l.50m,

梁底增加0道承重立杆。

面板厚度15mm,剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度17.ON/m，，弹性模量9000.ON/mn/。

内龙骨采用40.X90.nun木方。

木方剪切强度1.7N/mm2,抗弯强度17.ON/mm2,弹性模量9000.0N/mm2»

梁两侧立杆间距0.75m。

梁底按照均匀布置承重杆2根计算。

模板自重0.50kN/m2,混凝土钢筋自重25.50kN/m\

振捣混凝土荷载标准值2.OOkN/m?此计算不考虑施工均布荷载。

扣件计算折减系数取1.00。

产0.

图1梁模板支撑架立面简图

按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=l.2X(25.50X0.60+0,50)+1.40X2.00=21.760kN/m2

由永久荷载效应控制的组合S=l.35X25.50X0.60+0.7X1.40X2.00=22.615kN/m2

由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35,可变荷载分项系数取

0.7X1.40=0.98

采用的钢管类型为@48X2.8。

钢管惯性矩计算采用I=n(D4-d」)/64,抵抗距计算采用W=n(D4-d4)/32Do

一、模板面板计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=25.500X0.600X0.900=13.770kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.500X0.900X(2X0.600+0.250)/0.250=2.610kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值Pi=(0.000+2.000)X0.250X0.900=0.450kN

均布荷载q=1.35X13.770+1.35X2.610=22.113kN/m

集中荷载P=0.98X0.450=0.441kN

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

截面抵抗矩W=33.75cm3；

截面惯性矩I=25.31cm4；

0.44kN

22.11kN/m

250

计算简图

0.200

弯矩图(kN.m)

剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:

16.38kN/m

1

一250.

变形计算受力图

0.000、

0.360

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为

M=2.985kN

%=2.985kN

最大弯矩M=0.200kN.m

最大变形V=0.360mm

(1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯计算强度f=M/W=0.200X1000X1000/33750=5.926N/nmi2

面板的抗弯强度设计值EfLMX17.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

(2)抗剪计算

截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3X2984.0/(2X900.000X15.000)=0.332N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=l.40N/mm2

面板抗剪强度验算T<ETL满足要求!

(3)挠度计算

面板最大挠度计算值v=0.360mm

面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!

二、梁底支撑龙骨的计算

梁底龙骨计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:

均布荷载q=P/1=2.985/0.900=3.316kN/m

最大弯矩M=0,lql2=0.1X3.32X0.90X0.90=0.269kN.m

最大剪力Q=0.6ql=0.6X0.900X3.316=1.791kN

最大支座力N=l.Iql=1.1X0.900X3.316=3.283kN

龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

截面抵抗矩W=54.00cm3；

截面惯性矩I=243.00cm4；

(1)龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=0.269X106/54000.0=4.97N/mm2

龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mnA满足要求！

(2)龙骨抗剪计算

最大剪力的计算公式如下：

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足：

T=3Q/2bh<LT]

截面抗剪强度计算值T=3X1790.78/(2X40.00X90.00)=0.746N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2

龙骨的抗剪强度计算满足要求！

(3)龙骨挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)

得到q=2.275kN/m

最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677X2.275X900.04/(100X9000.00X2430000.0)=0.462mm

龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求！

三、梁底支撑钢管计算

(一)梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取次龙骨支撑传递力。

2.98kN2.98kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

2.982.98

0.000.00

2.982.98

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:

2.05kN2.05kN

支撑钢管变形计算受力图

1.450

支撑钢管变形图(n)m)

经过连续梁的计算得到

最大弯矩gx=0・746kN.m

最大变形vmax=l.450mm

最大支座力Qmax=2.985kN

抗弯计算强度f=M/W=0.746X1074247.0=175.69N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！

支撑钢管的最大挠度小于750.0/150与10mm,满足要求！

（二）梁底支撑纵向钢管计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：

R＜及

其中凡——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.OOkN,双扣件取12.OOkN；

R一一纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=2.99kN

选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

[力

其中N一一立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力N】=2.99kN（已经包括组合系数）

脚手架钢管的自重N2=1.35X2.599=3.509kN

顶部立杆段，脚手架钢管的自重方=1.35X0.181=0.244kN

非顶部立杆段N=2.985+3.509=6.493kN

顶部立杆段N=2.985+0.244=3.229kN

6——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.60

A——立杆净截面面积（end；A=3.98

W一一立杆净截面抵抗矩（cn?）；琳=4.25

。一一钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

Lf]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.OON/mm2；

10一一计算长度(m)；

参照《扣件式规范》2011,由公式计算

顶部立杆段：10=ku,(h+2a)(1)

非顶部立杆段：10=ku2h(2)

k一一计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为L291,当允许长细比验算时k取1；

uPu2一一计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；

a一—立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.10m；

顶部立杆段：a=0.2m时,ux=l.386,l0=3.400m；

X=3400/16.0=212.333

允许长细比(k取1)X0=212.333/1.291=164.472<210长细比验算满足要求！

(b=0.161

o=3229/(0.161X397.6)=50.334N/mm2

a=0.5m时,Uj=l.091,l0=3.521m；

X=3521/16.0=219.921

允许长细比(k取1)X0=219.921/1.291=170.349<210长细比验算满足要求！

4)=0.152

o=3229/(0.152X397.6)=53.424N/mm2

依据规范做承载力插值计算a=0.100时，。=49.304N/mm2,不考虑风荷载时，顶部立杆的稳定性

计算。<[f],满足要求！

非顶部立杆段:u2=l.755,l0=3.399m；

X=3399/16.0=212.261

允许长细比(k取1)X0=212.261/1.291=164.416<210长细比验算满足要求！

4)=0.161

o=6493/(0.161X397.6)=101.229N/mm2,不考虑风荷载时，非顶部立杆的稳定性计算。〈

[f],满足要求！

架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措

施。

架体计算满足要求!

计算书四：梁模板扣件钢管支撑架计算书

依据规范：

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20H

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

《钢结构设计标准》GB50017-2017

《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008

计算参数：

钢管强度为205.0N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。

架体搭设高度为11.1m,

梁截面BXD=400mmX800mm,立杆的纵距（跨度方向）1=0.90m,立杆的步距h=l.50m,

梁底增加1道承重立杆。

面板厚度15mm,剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度17.ON/m，，弹性模量9000.ON/mn/。

内龙骨采用40.X90.nun木方。

木方剪切强度1.7N/mm2,抗弯强度17.ON/mm2,弹性模量9000.0N/mm2»

梁两侧立杆间距0.90mo

梁底按照均匀布置承重杆3根计算。

模板自重0.50kN/m2,混凝土钢筋自重25.50kN/m\

振捣混凝土荷载标准值2.OOkN/m?此计算不考虑施工均布荷载。

扣件计算折减系数取1.00。

图1梁模板支撑架立面简图

按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=l.2X(25.50X0.80+0,50)+1.40X2.00=27.880kN/m2

由永久荷载效应控制的组合S=l.35X25.50X0.80+0.7X1.40X2.00=29.500kN/m2

由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35,可变荷载分项系数取

0.7X1.40=0.98

采用的钢管类型为048X2.8。

钢管惯性矩计算采用I=n(D4-d4)/64,抵抗距计算采用W=JT(D4-d4)/32Do

一、模板面板计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

qi=25.500X0.800X0.900=18.360kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.500X0.900X(2X0.800+0.400)/0.400=2.250kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到,活荷载标准值P]=(0.000+2,000)X0.400X0.900-0.720kN

均布荷载q=1.35X18.360+1.35X2.250=27.824kN/m

集中荷载P=0.98X0.720=0.706kN

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

截面抵抗矩W=33.75cm3；

截面惯性矩I=25.31cm4；

0.71kN

27.82kN/m

133133133

计算简图

弯矩图(kN.m)

剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:

20.61kN/m

5-S

।_____133।133।133______।

变形计算受力图

0.001

0.019

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为

M=L431kN

N2=4.487kN

N3=4.486kN

N4=1.431kN

最大弯矩M=0.056kN.m

最大变形V=0.019mm

(1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯计算强度f=M/W=0.056X1000X1000/33750=1.659N/mm2

面板的抗弯强度设计值EfLMX17.OON/mm2；

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求！

(2)抗剪计算

截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3X2278.0/(2X900.000X15.000)=0.253N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

面板抗剪强度验算T<ETL满足要求！

(3)挠度计算

面板最大挠度计算值v=0.019mm

面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!

二、梁底支撑龙骨的计算

梁底龙骨计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:

均布荷载q=P/1=4.487/0.900=4.985kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1X4.99X0.90X0.90=0.404kN.m

最大剪力Q=0.6ql=0.6X0.900X4.985=2.692kN

最大支座力N=l.Iql=1.1X0.900X4.985=4.935kN

龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

截面抵抗矩W=54.00cm3；

截面惯性矩I=243.00cm4；

(1)龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=0.404X106/54000.0=7.48N/mm2

龙骨的抗弯计算强度小于17.ON/mm2,满足要求！

(2)龙骨抗剪计算

最大剪力的计算公式如下：

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足：

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3X2691.90/(2X40.00X90.00)=1.122N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=l.70N/mm2

龙骨的抗剪强度计算满足要求！

(3)龙骨挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)

得到q=3.359kN/m

最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677X3.359X900.04/(100X9000.00X2430000.0)=0.682mm

龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求！

三、梁底支撑钢管计算

(一)梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取次龙骨支撑传递力。

1.43kN4.49kN4.49kN1.43kN

A

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

5.425.42

0.50